式中:Kro (Sw) 、Krw (Sw) 为油相、水相的相对渗透率;Kro (Swi) 为在束缚水饱和度下油相的相对渗透率;μw、μo分别为在油藏条件下水和原油的粘度, m Pa∙s;Bo、Bw分别为原油的体积系数和产出水的体积系数;fw为地面的体积含水率。
提液井最大产液量可以由下式表示:
式中:JL为任一含水饱和度下的采液指数;m3/ (d∙MPa) ;JLfw=0为含水率为零时的采油指数, m3/ (d∙MPa) 。
IPR曲线法预测最大产液量[2]:
当pwftest≥pb时
当pwftest
式中:pwftest为测试点流压, MPa;qttest为对应流压pwftest时的总产量, m3/d;pˉr为平均油藏压力, MPa;pb为饱和压力, MPa;fw为含水率, 无量纲;Qo-max为最大产油量, m3/d;为最大产液量, m3/d。
式中:α为天然气溶解系数, m3/ (m3·MPa) ;Z为气体偏差系数;T为井底油层温度, K。
泵口压力为:
最小流动压力与泵口压力的关系式为:
式中:psc为标况下压力, Pa;Tsc为标况下温度, K;T'为泵深处的温度, K;Rp为泵生产气油比;β为充满系数;L为泵挂深度, m;Hz为油层中部深度, m;ρ液为井内气液混合密度, g/cm3;pc为套管压力, MPa。
以永3-1复杂断块为例, 复杂油断块藏的油井无因次产液指数在含水率到达80%迅速上升, 所有井适合提液。采液指数法计算的最大产液量高于IPR曲线法计算的最大产液量。
当井底流压低于1MPa-2MPa时, 产油量会开始减小 (如图3所示) 。已知目前平均油藏压力是13.9MPa, 则通过最大产量法计算的提液的最大生产压差是11.9MPa-12.9MPa。要达到70%~80%的泵充满系数, 沉没压力为0.52MPa~0.86MPa (如图4所示) 。由式 (12) 计算得最小井底流压的范围是3.75MPa-4.09MPa。则通过最大产量法计算的提液的最大生产压差是9.81MPa-10.15MPa。综合考虑最大产量, 泵充满系数因素, 确定合理井底流压下限为3.75MPa-4.09MPa。
摘要：永安油田永3-1断块为多油层、中高渗透、常压低饱和、稀油的复杂断块油藏, 其断裂系统复杂、断块小、油层多、非均质性强、油水关系复杂。目前油田开发已到达高含水阶段。为改善油田开发效果, 通过提液来保持产量稳定。根据已有研究成果, 本文综合运用了相渗曲线法、流入动态法, 系统分析了单井的提液潜力、提液时机和提液幅度。结果表明, 适当提高单井的产液量, 可以提高单井的最终采收率, 对整个油藏的稳产有重要作用。
关键词：复杂断块油藏,高含水期,提液技术
[1] 赵静, 等.低渗透油藏采液采油指数计算方法及影响因素[J], 新疆石油地质, 2007, 28 (5) :601-603.
[2] 张琪.采油工程原理与设计[M], 山东:石油大学出版社, 2006, 19-20.
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