泡沫作为一种非牛顿流体, 由于其具有封堵高渗层遇水稳定、遇油消泡的特性, 能够作为汽驱过程中的流度控制剂, 有效防止蒸汽的汽窜, 提高波及系数, 表面活性剂的存在又可以降低油水界面张力, 提高洗油效率, 有效改善了热化学复合驱的采出程度。本文在此基础上, 开展了不同类型起泡剂的室内评价, 以求为提高超稠油油藏采收率提供一定的指导。
对于应用于蒸汽吞吐和蒸汽驱的起泡剂, 要求在达到常规条件下发泡效果的同时, 还要在高温条件下具有较好的稳定性及起泡性能, 以保证在热化学驱过程中实现长久稳定的起泡。
本次实验过程选用了三种已经在现场应用的高温起泡剂, 分别为CYY-1、W-1、FX-1型, 从其耐盐性和封堵性能两个方面进行评价。
实验评价了三种起泡剂在8个不同矿化度条件下的起泡体积和半衰期, 结果如图1所示。
可以看出, 矿化度对起泡剂的性能具有较大影响。CYY-1起泡剂在高矿化度条件下, 已经基本不起泡, 起泡半衰期也在矿化度5000mg/L以上基本变为0。对于W-1和FX-1型起泡剂, 矿化度对其起泡体积影响并不显著, 只是在矿化度大于10000mg/L时, 才出现明显下降;对于半衰期而言, 矿化度对W-1和FX-1型起泡剂的影响在矿化度大于10000mg/L时, 呈逐渐减小的趋势, 但是其半衰期始终保持在较高的水平。综上所述, W-1型起泡剂的耐盐性最好, FX-1型起泡剂次之, CYY-1型起泡剂最差。
三种类型的起泡剂的阻力因子、残余阻力因子及注入流体过程中的压力变化情况如表1和图2~图4所示:
可以看出, 三种类型的起泡剂在高温条件下, 均可以起到一定的封堵效果。CYY-1型起泡剂的阻力因子和残余阻力因子分别为5.8和2.8, W-1型起泡剂的阻力因子和残余阻力因子分别为17.7和5.4, FX-1型起泡剂的阻力因子和残余阻力因子分别为15.2和5.0, W-1型起泡剂封堵效果最好。从不同类型起泡剂压差与注入量关系曲线可以看出, CYY-1型起泡剂不易建立稳定的压差, 在注入热水后, 阻力因子降低很快, 而W-1型起泡剂和FX-1型起泡剂在注入热水后有一个明显的压差稳定期, 这说明W-1型起泡剂和FX-1型起泡剂耐冲刷, 封堵有效期较长。
综合以上实验, 在蒸汽驱后期泡沫调堵过程中应该优先选用W-1型高温起泡剂。
(1) W-1型起泡剂可以耐300℃高温, 耐矿化度, 高温下在多孔介质内的起泡能力和稳定性较好, 可用于蒸汽驱后期泡沫调堵过程。
(2) 泡沫是热化学复合体系驱替后期调剖的一种有效方法。
摘要：泡沫作为非牛顿流体, 能够有效改善超稠油热化学复合驱的波及系数和驱油效率。筛选了不同类型的高温起泡剂, 其中W-1型高温起泡剂具有较好的起泡耐盐性能及封堵能力, 可作为热化学复合驱后期泡沫调堵过程中的高温起泡剂。
关键词：高温起泡剂,起泡能力,泡沫封堵
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