本公司连续重整装置采用美国环球油品公司(UOP)超低压连续重整专利技术,设计规模为2.0Mt/a。该装置有0.8Mt/a预处理部分、2.0Mt/a重整反映部分及2045kg/h催化剂连续再生部分组成。其中预处理部分采用加氢后分馏的技术,重整反映器采用重整布置,催化剂再生部分采用UOP的Cyclemax专利技术。装置以直馏石脑油与加氢重石脑油为原料,主要产品是重整生成油、戊烷油、含氢气体等。装置于2009年4月26日一次开车成功,2011年10月进行第一次检修,2014年10月进行第二次检修并更换了重整催化剂。装置在长周期运行过程中出现了一系列问题,通过实施技术改造和操作优化,解决了相应的问题,确保装置的长周期运行。
2009年4月26日重整装置投料试车成功,5月8日再生单元开始进行催化剂白烧,Chlorsorb氯吸附系统正式投入使用。2009年5月下旬开始,再生系统催化剂烧焦出现了不正常的偏烧现象,同时出现了分离料腿提升不畅通的现场。经检查时分离料斗底部大法兰未进行伴热、保温、局部低温造成氯腐蚀。同时发现再生氯吸附区入口的操作温度对设备的氯腐蚀影响较大。UOP公司推荐的吸附区入口温度为138℃,虽然在操作压力0.25MPa下水蒸气的饱和温度是125℃,但由于影响因数不确定,实际在138℃已经有水析出,造成设备的氯腐蚀。经过对氯吸附区不同操作温度下氯吸附区出口的氯含量进行检测。最终确定了160℃作为氯吸附区的操作温度。
自从分离料斗底部大法兰增加蒸汽伴热和保温,同时氯吸附区入口温度提高至160℃后,分离料斗氯吸附区系统未再出现氯腐蚀现象,同时吸附区出口气体的氯含量稳定在10ppm以内,氯吸附效果良好。
由于催化剂比表面积下降催化剂的持氯能力下降,造成装置2009年开工后两年脱戊烷塔、脱丁烷塔设备氯腐蚀问题较为突出。脱戊烷塔顶回流泵P204和脱丁烷塔顶回流泵P206的机器密封多次损坏,在检修过程发现机械密封动静环间、叶轮、泵壳有绿色粉末,经化验粉末含有腐蚀产物Fe Cl2。P204和P206的出、入口阀门目前由于氯腐蚀导致关不严。脱戊烷塔塔顶空冷器A205由于氯腐蚀导致出现了2次管束泄漏,需要装置停工进行处理。脱戊烷塔顶空冷A205多次发生了铵盐堵塞导致换热效果下降,需要定期注水洗涤铵盐。
2011年11月大检修,在脱戊烷塔进料前设置一个液相脱氯罐,脱除进料中的HCL,从根本上避免在脱戊烷、脱丁烷塔低温部位形成氯腐蚀质和铵盐。液相脱氯罐与2011年11月15日投用,运行以后脱氯效果良好,解决了脱戊烷、脱丁烷塔出现的氯腐蚀和铵盐堵塞。
为了解决脱戊烷塔、脱丁烷塔由于空冷、水冷腐蚀泄漏导致的非计划停车,脱戊烷塔顶空冷器A205增设了支路切断阀,脱戊烷塔顶水冷E205、脱丁烷塔顶水冷E209增设了切断阀和旁路阀,当相关设备出现腐蚀泄漏时,设备隔离后检修,无需装置停工处理。
由于直石氯、氮含量偏高导致预加氢进料产物换热器E101在2013年4月发生腐蚀泄漏,装置被迫停工检修。为防止预加氢装置进料产物换热器E101放生腐蚀泄漏,2014年利用检修机会增加了预加氢高温脱氯设施,在预加氢反应器R101A/B后面增设一个脱氯罐对预加氢反应产物进行高温脱氯,脱除预加氢反应生成的HCL,防止低温部分形成铵盐和氯腐蚀。预加氢高温脱氯罐投用后半年运行情况良好,预加氢进料产物换热器E101未出现氯腐蚀和铵盐堵塞的现象。高温脱氯剂于2015年6月2~5日进行72h的性能标定。
标定结果表明,KT-405高温脱氯剂在原料油性质、原料杂质含量和操作条件符合技术协议要求的前提下,脱氯罐出口和精制油总氯含量小于0.5mg/kg,达到技术保证值,脱氯剂的脱氯性能达到技术协议的要求。
我公司2.0Mt/a连续重整装置目前运行平稳,主要得益于对具体瓶颈问题采取了有效的措施进行解决。日常重视装置工艺管理的精细化,确保预防事故的各项措施得到彻底落实。同时加强对日常数据和操作的监控,发现异常现象及时分析和解决,争取将事故消灭在萌芽状态。另外学习和借鉴同类装置的运行检验,提前采取措施预防同类装置出现的问题在本装置发生。
摘要：总结了某公司2.0Mt/a连续重整装置运行存在的问题,并提出相应对策。通过增加分离料斗大法兰伴热、提高氯吸附区入口温度解决了氯吸附区氯腐蚀的问题;通过增设重整液相脱氯罐,解决脱戊烷塔、脱丁烷塔塔顶氯腐蚀和铵盐堵塞问题;通过增设预加氢高温脱氯罐,解决预加氢经陶瓷喷涂,提高了四合一炉燃烧效率,降低了辐射室出口温度。
关键词：连续重整装置,长周期,问题,对策
[1] 黄勇.Chlorsorb氯吸附技术在连续重整装置的工业应用[J].石油炼制与化工.2012,43(9):62-64.
[2] 晁永庆.连续重整装置运行中存在的问题及对策[J]炼油技术与工程.2013,43(7):24-27.
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