方案在我们工作与学习过程中起着重要的作用，对于我们进一步开展工作与学习，有着非常积极的意义。那么一份科学的方案是什么样的呢？以下是小编整理的《支架型水塔施工方案》，希望对大家有所帮助。
常见大跨连续梁0号块支架方案及预压施工方法探讨
【摘要】大跨度连续梁0号块有很多种支架方案，具体可分为悬空支架及落地支架两大类。具体工程特点及支架方案的差异导致预压施工方法的不同，应依据具体的工程特点合理选用，并不断的总结，从而为以后类似工程在支架方案及预压施工方法的选择提供有益的经验。
【关键词】大跨连续梁0号块；支架方案；预压施工方法；
在国民经济建设当中桥梁发挥着十分重要的作用，大跨连续梁具有较强的运营能力、较短的建设周期、较低的造价、成熟的施工技术以及灵活的跨径布置等特征，因此在我国的铁路桥梁和公路桥梁当中应用的十分广泛。随着大跨连续梁0号块施工工艺与技术的不断发展，未来在工程建设当中大跨连续梁0号块施工工艺必然会发挥越来越重要的作用[1]
1 施工方法分类
0号块支架及预压施工方法需要依据桥梁所处的设计结构、地理环境、地形地貌条件、环境及地方要求等情况，进行选择。设计结构，如墩身结构及高度、连续梁的结构尺寸及自重、承台大小等；地理环境、地形地貌条件，如水上施工、地表是否平坦、地基承载力条件处理难易程度及处理费用等；环境及地方要求，如地表植被土体是否允许破坏、结构下方是否要进行交通控制、对交通的干扰程度、是否安全等。大跨度连续梁0号块常用的施工方法具体见下表1。
2 施工方法介绍
2.1 落地支架
在承台或处理好的地表上直接搭设支架就是所谓的落地支架，结构及施工荷载通过支架传递给承台或地基。本文只介绍最常见的碗扣（钢管）支架。
②碗扣（钢管）支架的技术要求：首先，必须要以计算的承载力为根据进行地基处理，尤其地表与承台交接位置，严格控制不均匀沉降；其次，要做好支架地基周边的排水措施；再次，根据相关规范要求进行支架搭设，主要控制立杆的纵向和横向间距及横杆的步距、横纵向剪刀撑布设、上碗扣旋进到位（扣件连接）、立杆横纵向成行、底托、顶托的自由高度、与横、纵梁之间的连接、接触，保证支架整体将墩身“抱住”以及墩身能够连接墩身的两侧支架；最后，需要实施模拟预压，对支架的安全可靠性进行确认[2]；同时消除地基及支架的非弹性变形，利于连续梁线形控制、通过观测计算支架的弹性变形量，结合设计预拱度，设置预拱度。
○3碗扣支架作为一种常见的支架形式，碗扣支架现在在现浇桥梁施工当中得到了广泛的应用，有安全可靠、灵活高效、承载力强、工艺简单、施工方便施工不需要大型机械配合等特点。缺点是，对地基要求较严格，施工总体高度受到限制。、
2.2 悬空支架
悬空支架全部在墩身上，结构及施工荷载通过支架传递给墩身，其主要是在无法搭设落地支架或者墩身高度过高的情况下使用。下面主要介绍三角支架。
①三角支架一般结构组成自下而上为：牛腿、三脚架、横梁（型钢或贝雷架）、纵梁（应设拆除体系方便拆除）及模板。如图2所示。
②三角支架的技术要求：首先准确计算标高，保证预 图2 三角支架结构
埋件的位置准确无误；依据承载力要求、及横梁强度、刚度确定三脚架的材料及数量；其次，作为支架受力的关键，三角架、牛腿固定的焊接或栓接质量必须要可靠；再次，必须要将剪刀撑安装在三角支架上，避免出现结构平面外失稳的现象发生。同时还要保证各结构之间的紧密结合，尤其是砂筒使用前必须进行预压处理，严格控制支架沉降量；最后，应对加劲板、分配梁等各构件接触位置进行局部加強处理。
○3在高墩当中经常要使用到三脚支架，其具结构简单、承载力大及不受墩身高度限制的优点。缺点是，安装技术要求高，墩身预埋件与三脚架连接采用焊接时，高空作业焊接质量不易控制。
3 预压方法
堆积法和反力法是两种不同的支架预压加载方法。其中最为常用的施工方法是堆积法，堆积法就是在支架上堆积考虑了安全系数的计算重量，从而实现预压的目的。堆积材料多使用体积小、重量大的砂袋、混凝土块、钢筋、钢板等，其中砂袋、混凝土块最为常用。反力法划分为两种：一种是将精轧钢或钢绞线预埋在承台相应位置，施工时连接置于支架上的千斤顶，千斤顶施加相应的拉力；另外一种是要将临时钢梁安装在墩身顶部，然后在支架与临时梁之间安置千斤顶，利用千斤顶加载完成预压 [3]。
①堆积法工艺简单在墩身高度较低、预压重量较轻的情况下具有非常大的优势；技术要求是在具体的施工过程中必须要以实际施工工况为根据实施相应的预压，同时还要注意腹板位置必须要与设计重量相符合。
②反力法在墩身较高、预压重量大、堆积工效低的情况下使用；技术要求是在方案制定时需要依据具体施工过程准确计算变形量，合理布置预埋件位置，施工时确保预埋件的位置准确，还必须要保证两侧支架对称、同步受力。
4 结语
在制定具体支架及预压方案时，必须综合考虑各种因素，兼顾经济性、工效性、可操作性、可行性以及安全性，同时不拘一格、勇于创新，才能制定出科学合理、适应工程实际需要的施工方案。
参考文献：
[1] 刘猛，颜炳仁，滕斌，刘荣桂，蔡东升。 特大0～#块临时支架力学性能分析及测试[J]. 中外公路。 2014（01）
[2] 查长亮，胡伟，汪阳，王立兴。 九华河大桥0号及1号块托架施工技术[J]. 安徽建筑。 2014（01）
[3] 吴伟国，蒋鑫，杜召华，黄浩，胡尚。 高墩连续梁桥满堂碗扣式支架施工安全控制研究与应用[J]. 公路工程. 2013（06）
作者：柳峰华
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目
录
一、编制依据................................................................................................................ 2
二、工程概况................................................................................................................ 2
三、支撑系统构造........................................................................................................ 2
四、安装施工工艺........................................................................................................ 6
五、安全、质量保证措施............................................................................................ 7
六、计算书.................................................................................................................... 9
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一、编制依据
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2011;
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002;
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001;
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001;
5、《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008);
6、施工图纸;
二、工程概况
本工程是西安市未央区先锋村城中村改造住宅安置楼(先锋花园小区南区)，位于西安市北郊北二环北侧，太华北路东侧，凤城一路南侧。是陕西大明宫建设开发有限公司开发，陕西大成建设投资管理有限责任公司监理，湖南省第五工程有限公司总承包。我公司承建的南区III标段由16#～20#楼主楼及裙楼、地库部分组成。D、F两种住宅单体构成，一层地下车库，住宅楼是剪力墙结构，车库为框架结构，建筑面积约为96974.99㎡。
三、支撑系统构造
1、承插型盘扣式支撑体系的选择
根据工地的实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程采用盘扣直插式钢管脚手架，梁板采用钢管满堂支撑方式搭设。盘扣直插式钢管脚手架具有以下的特点：
(1)这种脚手架主要是对钢管脚手架的扣件进行改进，集其它产品优点于一体，可替代扣件式钢管脚手架、门式架等多种脚手架。有着一扣就成的特点，它具有容易搬运、便于管理、使用方便，安装简单，拆卸快速的高效、实用、经济、美观之优点。
(2)整个脚手架是由盘扣替代杆件之间的连接构件;竖向直插式接长套筒替代对接连接扣件;横杆接头替代直角扣件;盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。改变了原来扣件式钢管脚手架需要多个组件形成架体模式，省去了扣件式钢管脚手架规范中有关驳接的许多规定和搭接程序;进行定型标准化设计，杜绝了作业人员许多不规范行为，从而保证了施工安全。
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(3)盘扣直插式钢管脚手架的安装，大大节省了安装时间和劳力，其劳力和时间约是原来“扣件式钢管脚手架”的50%左右。
(4)由于组件少，无散件搭配，便于搬运和管理，克服了钢管脚手架构件易散易失的缺陷。克服了门式架搬运容易变形的缺陷。
(5)由于立杆定型长度有多种规格，驳接长短不一，从而满足规范要求，加强架体的整体稳定性。
(6)便于材料存放，容易做到整齐划一，存放和保管占地面积小，大大减少用户对产品存放空间头痛之苦，给文明施工创造了有利条件。
(7)盘扣直插式钢管脚手架不存在扣件抗滑力计算，不存在扣件螺栓的扭力矩的测定。大大提高了脚手架的整体强度和搭设速度。
2、盘扣式脚手架设计概要 (1)、盘扣式脚手架构配件简述
盘扣式支架构造如下图，其主要构件如下：
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2、承插型盘扣式满堂脚手架设计方案
本方案使用承插型盘扣式支架作为砼叠合板下支撑架体。本次施工根据搭设高度，仅使用立杆、横杆及可调顶托和可调底座所构成的塔架作为支撑，横杆通过轮盘上的孔楔紧，形成以个整体。
(1)满堂脚手架搭设高度为2.8m：立杆纵横距0.9m，特殊部位根据房间开间尺寸调整且间距不宜大于0.9m，步距不宜超过1.5m，技术规范要求支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。本工程楼层高不高、跨距不大情况，根据实际采用扣件式钢管搭设代替竖向斜杆。
(2)当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状的支架时，架体每侧均应设置竖向剪刀撑。等有扭转要求时，在顶层应增设水平剪刀撑。
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(3)模板支架可调托伸出顶层水平杆的长度严禁超过650mm，且丝杆外漏长度严禁超过300mm，可调托底插入立杆长度不得小于150mm。
(4)作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。 (5)模板支架宜与周围已建成的结构进行可靠的连接;
3、使用材料
(1)钢管：φ48×3.2mm钢管，立杆：2500mm ，盘扣节点间距600mm; 水平杆：900mm、1200mm;剪刀撑：扣件钢管剪刀撑φ48×3.0mm钢管。 (2)承插型盘扣式钢管支架的配件除了有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T159
1、《碳素钢结构》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合表中的规定：
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(3)外观要求：
钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀;钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺;铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净;冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;各焊接缝有效高度应满足规范规定，焊缝应饱满，焊药应及时清理干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷;
四、安装施工工艺
(1)施工前准备
①、认真做好承插型盘扣式支撑的施工安全、技术交底资料。
②、项目部组织现场管理人员和施工工人认真学习施工图纸和建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程。
③、组织插型盘扣式支架的材料进场并按计划堆放。 (2) 施工部署
根据施工平面图，施工方案，架体的平面、立面、剖面和节点构造详图计算每一施工区域所需要的配件数量。在平面图中给房间编号，按照每个房间的模板配置图及各房间构配件的用量。严格按其施工。
(3)施工工艺
支撑系统安装施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→梁板盘扣直插式钢管脚手架安装→架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上→梁底模及侧模安装→架设板底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上→楼板模板安装→梁板钢筋绑扎铺设→梁板混凝土浇筑→混凝土保养，达到设计强度等级→拆下盘扣直插式钢管脚手架可调顶托→拆除梁、板模板，清理模板→拆除水平杆、剪刀撑及钢管脚手架立杆 ①、立杆规格、间距、步距应严格按照设计要求，每根立杆底部应设置底座和垫板，垫板厚度不得小于50㎜。
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②搭设支架，2人扶好立杆，1人将横杆接头插入立杆盘扣内，以4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧。当按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托(可调U托)并调至水平。依此类推，将整个房间支完。
③铺模，铺设方木间距200mm，先支设梁模板，后铺设楼板模板。
④模板安装完毕后，全面检查扣件螺栓，斜撑是否坚固稳定，模板拼逢是否严密。
⑤剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为45°～60°并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，所有固定点距主节点距离不大于150mm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
五、质量、安全保证措施
(一)质量措施
1、材料要求
盘扣式支架立杆采用Q345高强度钢管48*3.2，托座和底座调节杆为空心螺杆，外径为38mm，内径为33mm。支架主要构件均为热浸镀锌防腐防锈处理，经久耐用。支架各构件必须功能齐全，否则不利用本工程。
2、搭设质量要求及检验验收标准
1)搭设质量要求
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盘扣式支架的搭设必须遵照≤建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程≥和本工程相适应的设计图纸，同时需满足以下要求：
① 对地基进行加固处理，保证其有足够的承载力，并且足够稳定，能够抵抗因气候变化而可能产生的破坏，并根据需要设置垫块。
② 支撑架搭设前需进行定位放线，搭设平面位置必须准确，纵横方向排列整齐。 ③ 每座塔架的安装完成后，用水平尺检查横杆水平度，通过调节底座调节杆的螺母，使两个方向的水平尺的气泡都居中，从而保证每个塔在竖向保持垂直。 ④ 立杆与横杆及竖向斜拉杆间安装就位后需用锤子将楔形销固定。
⑤ 支架搭设完成后，按照规范在最外围及内部每隔5个架体设置从上而下的扣件式剪刀撑。
2)检查、验收标准
支撑搭设完后按≤建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程≥验收。
3)盘扣式支架拆除要点和注意事项
① 盘扣式支架的卸载、拆除必须与模板系统的拆除施工相协调。
② 盘扣式支架的卸载、拆除需在梁板砼达到设计和规范规定的强度要求时才能拆除。
③ 拆除每层立杆的销钉和弹簧销，将各塔架上的立杆、横杆、斜拉杆按从上而下的顺序一一拆除。 ④ 将拆下的材料分类存储。
(二)安全措施
1、安全生产管理
①盘扣式支架的施工全过程中必须由专业人士在现场监督指导，必须在安全措施到位的情况下，配备有经验的工人进行施工操作。
②工人必须配备安全带、安全帽、防护服等安全设备，防止发生施工事故。
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③必须划定施工范围，非施工人员严禁入内。
④风速大于60km/h及冰雪天气都禁止施工，雨天必须采取可靠的防滑措施，及时清理积水。
⑤承插型盘扣式支架的拼装和拆除应铺设平台板辅助，以确保高空作业的安全。 承插型盘扣式支架的卸载、拆除施工前必须先检查模板系统和承插型盘扣式支架各部件的工作状态，无异常情况后方可进行拆装作业。施工时塔架下和支架旁禁止非施工人员进入。
⑥承插型盘扣式支架的施工过程中严禁高空抛物，在合适的层次可建立简易的材料堆放平台用于支架材料部件的临时存放。
六、计算书
1、支架稳定性计算
(1)盘扣式支架立杆长度计算
根据《建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程》，应按下列公式计算，并取其中的较大值：
l0=ηh
l0=h’+2ka 式中l0——支架立杆计算长度;
a——支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m);
h——支架立杆中间层水平杆最大竖向步距;
h‘——支架立杆顶层水平杆步距(m)，宜比最大步距减少一个盘扣的距离; η——支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5m时，可取1.20;
k——悬臂端计算长度折减系数，可取0.7;
盘扣式支架立杆计算长度
l0=ηh=1.20×1.5=1.8m
l0=h’+2ka=0.5+2×0.7×0.62=1.37m
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取其中较大值，因此立杆计算长度 l0=1.8m，立杆中间层水平杆步距为1.5m，顶层水平杆步距为0.5m，可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离为0.62m。
(2)盘扣式支架立杆承载能力设计值计算
盘扣式支架立杆采用Q345高强钢管Ф48×3.2，根据我国现行规范，立杆稳定承载力设计值按下面公式计算：
Nd=φAf
其中立杆截面积A=450mm2，材料强度设计值f=300Mpa。 其它参数如下：
立杆截面惯性矩I=113600mm4; 立杆计算长度l0=1800mm;
立杆截面回转半径i=(I/A)1/2=(113600/450)1/2=15.9mm; 长细比λ=l0/i=1800/15.9=113.2 查表得Q345钢材立杆轴心受压稳定系数φ=0.496
所以Nd=φAf=0.496X450X300=52110N=66.96KN (3)盘扣式支架立杆稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程》，立杆稳定性验算按下面公式计算：
不组合风荷载时：
σ=N/φA≤ [f] 组合风荷载时：
σ=N/φA+Mw/W≤ [f] 式中N——盘扣式支架工作荷载标准值，取40KN;
A——立杆截面积，取450mm2; k——支撑高度调整系数，取1.13; l0——立杆计算高度，取l0=1800mm; I——立杆截面惯性矩，I=113600mm4;
i——立杆截面回转半径i =(I/A)1/2=(113600/450)1/2=15.9mm;
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λ——长细比，λ=l0/i=1800/15.9=113.2;
φ――轴心受压立杆的稳定系数，查《建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程》JGJ 231-2010附录D-2表得Q345钢管立杆稳定系数φ=0.496;
Mw――计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.049kN/m2×0.9m×1.5m×1.5m=0.13KN.m;
Wk——风荷载标准值，根据规程，其计算为Wk=μzμsW0，其中，西安市50年一遇基本风压W0=0.35kN/m2，风压高度变化系数μ查表值为1，风载体形系数μ
s
z
=1.0φ, φ=1.2*0.64m2/5.58m2=0.14。则Wk=1×0.14×0.35=0.049kN/m2
la——立杆纵距，取0.9m;
h——支架水平杆竖向最大步距(m)，取h=1500mm; σ——钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2) W——钢管截面模量，48mm钢管取4730mm3;
[f]——Q345钢管立杆抗压强度设计值：[f] =300 N/mm2;
模板及支架自重为0.75KN/m2 ，普通梁钢筋混凝土自重25.5KN/m³
施工荷载0.3KN/m2,
风荷载取值0.35KN/m2
取计算单位计算支架立杆轴向力：
不组合风荷载时：N=1.2×(0.75×1+25.5×1×0.12)+1.4×0.3×1=6.27KN
组合风荷载时：N=1.2×(0.75×1+25.5×1×0.12)+1.4×(0.3×1+2.8×0.35)
=6.36KN 钢管立杆稳定性计算 不组合风荷载时：
σ=N/φA=40×1000/(0.496×450)=179.2 N/mm2≤[f]=300 N/mm2 组合风荷载时：
σ=N/φA+Mw/W=179.2+0.17×106/4730=215.1 N/mm2≤[f]=300 N/mm2 所以盘扣式支架经验算在工作荷载40KN下，不组合风荷载与组合风荷载的情况下抗压强度均小于设计值，支架稳定性满足要求。
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(4)、承插型盘扣式支架抗倾覆验算
本工程中，计算单元内支架为整体连接形式，无单个塔架。高度为2.8m，小于8m;高宽比小于3;支架顶部为整体式混凝土楼板，其与四周柱体结构有稳定连接，且单块楼板由支架共同支撑。基于以上有利条件，根据规范条例支架无需验算支架整体抗倾覆稳定性。
所以盘扣式支架经验算在工作荷载40KN下，不组合风荷载与组合风荷载的情况下抗压强度均小于设计值，支架稳定性满足要求。
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一、工程概况
本工程位于易齐河县实验中学校园内，为提供 场地，现将园区内一座高约20米的水塔拆除。
二、施工条件
1、施工范围 水塔一座，构筑物拆至其自然地面，并清理外运拆除水塔的建筑垃圾。
2、施工场区环境
(1)本工程施工场地狭小，需合理进行临时设施的布置,以保证施工的正常进行。对水塔傍边的建筑物及围墙采取取有效措施保护。
(2)对水塔现场周围环境作了认真细致的勘察，由于场地狭小不能爆破拆除，应采用人工配合大型机械定向放倒拆除。这样不影响园区正常运行及周围建筑设施。经勘查，向水塔正西方向定向放倒拆除。 3.现场准备
(1)清理施工场地，保证运输道路畅通。
(2)搭设临时防护设施，将施工区封闭。避免拆除时的砂、石、灰尘飞扬影响园区生产及办公的正常进行。
(3)在拆除危险区设置警戒区标志。
三、主要施工方法
一、拆除施工方法
由于水塔高约20米，为了确保施工安全和拆除工作的顺利进行，特拟本工程拆除方案如下：
1、本次拆除工作采用机械定向拆除方法，在水塔塔身距自然地面高约两米处实施机械钻孔。其中机械为履带式250挖掘机(带破碎头)。
2、水塔倒塌方向为水塔东南方向。
3、废旧金属、钢筋采用氧割割除。分层拆除，分层清理破碎混凝土，由于工程现场位于园区内，为了确保道路交通调度、施工安全及施工环境卫生，所有拆除施工垃圾及材料外运利用夜间及时进行外运。
二、脚手架搭设 为了确保本工程施工安全，脚手采用双排Φ48脚手架钢管及其配套连接扣件搭设。搭设前地面土层夯实并铺设垫块，脚手架的外排架上要悬挂草垫及安全网，以保证地面施工人员和办公楼的安全及减少因施工给环境造成的不良影响。
1、脚手架搭设施工顺序：
定位放线摆放扫地杆安放立杆底座坚硬支撑板竖立杆并同时扣紧扫地杆搭设水平杆脚手架验收。
2、脚手架拆除方案
(1)拆除前对参与拆除的施工人员、管理人员进行施工方案、安全等措施交底。 (2)拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，如存在影响拆除脚拖手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架拆除中不发生危险。
(3)划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。
(4)严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，拆除顺序为： 安全网→大横杆→小横杆→立杆
四、施工安全措施
1、施工现场必须有技术人员统一指挥，严格遵循拆除方法和拆除程序。施工人员现场施工，要进行技术交底和安全教育，必须严格按操作规程作业。
2、施工人员进入施工现场，必须戴安全帽。
3、施工现场必须设置醒目的警示标志及警戒线，采取警戒措施派专人负责。非工作人员不得随意进入施工现场。
4、水塔机械拆除时，四周禁止人员进入水塔倒塌范围之内，现场人员必须注意安全。
5、加强工地治安综合治理，加强法制教育，严格按园区内有关规章制度要求现场施工人员。
6、拆除项目竣工后，必须有验收手续，达到工完、料清、场地净，并确保周围环境整洁和相邻建筑、管线的安全。
7、制定专门的安全应急预案。
1、工程名称：凉水塔防腐工程。
2、质量目标：本工程全面达到《火电施工质量检0验评定标准》的质量要求，并按《电力建设施工及验收技术规范》移交生产，创优质工程。
3、安全目标：无人身伤亡事故和重大机械设备损坏事故：
1)杜绝人身伤亡事故和重大机械设备损坏事故、不发生火灾事故及其它重大事故，严格控制各种习惯性违章
4、工程范围：冷却塔防腐包括塔体内壁、横梁、立柱、中央竖井、挡风板、水池底板、池壁、外露铁件以及其他水所能冲刷到的混凝土部位均进行堵漏防腐。
5、编制依据：
(1)《电力建设工程施工技术管理制度》
(2)《工业设备及管道绝热工程施工及验收规范》GBJ126-89
(3)《火电施工质量检验及评定标准》
(4)《电力建设安全管理规定》
(5)《电力建设施工及验收技术规范》
防腐涂料应选用科学合理、经济适用的涂装配套体系，才能最大限度的发挥涂料的防腐蚀性能，提高防腐蚀能力。冷水塔主要接触的腐蚀介质主要是水、蒸气和多种微量化学品的腐蚀，并长期受水的冲击和侵渍，所以冷水塔设备防腐涂料的选择，不仅要考虑涂层与基体的附着力，同时要考虑耐蚀和耐冲击的机械强度。环氧煤玻璃鳞片涂料以优异的性能满足并解决了上述要求的问题。环氧煤玻璃鳞片涂料是新型的重防腐涂料，主要成膜物质是环氧树脂、煤焦油和玻璃鳞片，以T31及多种添加剂为固化剂，固化成膜后，涂层坚硬耐冲击，具有长期抵抗外界腐蚀和机械磨损的能力。漆膜有以下突出优异性能：
1、与基体有优良的附着力。环氧树脂(俗称万能胶)的粘接强度为7级是目前最优良的粘接剂，与基体表面附着力最好。
2、具有优异的耐酸、碱、盐及多种化学品腐蚀的性能。
3、有突出的抗水和介质渗透性能。环氧鳞片在树脂中以多层平行状
重叠排列，给水和介质渗透制造了重重障碍，从而有效的阻止介
质的渗透。
4、固化成膜后，收缩率小，热膨胀系数小，大大增强了漆膜的预应力和机械强度。在漆膜中，环氧树脂与玻璃鳞片形成独立的小块网状结构，外界环境的变化，热胀冷缩及外力的冲击不容易引起漆膜龟裂、裂纹和破损。
本工程的立柱及水池部位采取环氧煤玻璃钢防腐施工，其它部位采取环氧煤玻璃鳞片涂料防腐，设备防腐后，使用寿命可达八年以上。
在有合理优化的设计、优质的防腐蚀材料的基础上，必须有优质的施工质量保证，才能创出优质的防腐蚀工程，因此我们必须对防腐施工严格把握，制定详细切实可操作的施工方案。
1、表面处理：
规范性的表面处理是防腐涂料赖以附着于基体表面必不可少的前提，是最大限度的发挥涂料防腐性能的基础，表面处理好坏，直接影响涂料的附着力、施工质量和使用寿命。
(1)混凝土表面处理：
①用铲刀、钢丝刷或磨光机除去表面已经起鼓、剥皮的老化漆膜、浮尘、水泥渣及疏松的混凝土颗粒，并用清洗剂彻底清洗干净。
②混凝土基体必须坚固、密实、平整，不应有起砂、起壳、裂缝、蜂窝麻面及油污现象。
③基体表面必须进行表面处理，在深为20㎜厚度内，混凝土含水率不应大于6%，特别是冷水塔池底应做彻底的清理，保证创造并达到标准施工条件。
(2)金属结构表面处理：
①脱漆：原有漆膜由于受化工大气、水的侵蚀引起的涂层老化、起鼓、剥皮、旧漆膜必须用铲刀将其刮净。
②除锈：将已发生锈蚀的氧化皮及翘起、龟裂的部位用铲刀、钢丝刷、纱布和磨光机等工具打磨干净，金属表面应达到无锈蚀、无油污、无杂物，并露出均一的金属光泽，除锈等级达到St3级标准，同时除锈部位与保留的旧漆层边缘必须有平滑过度。
2、涂料的调配：
所用材料开桶后应首先检查是否有失效或结皮现象，如果失效杜???
绝使用，结皮应从桶中取出，不允许捣碎混入漆液中，使用前必须充分搅拌，将桶底沉积的颜料和填料全部搅起并搅拌均匀，以保证涂膜成份及性能的一致性，确保涂料的质量及与金属表面的附着力。搅拌均匀的涂料经过滤除去涂料中的杂质和脏物，方可使用。调料时应根据环境条件加入适量的专用稀释剂，将涂料调至适宜操作的粘度，一般浓度以35～40秒为宜。稀释剂只能用明确规定的稀释剂。环氧煤玻璃鳞片涂料是双组份涂料，调配时应分别按照说明书中各自的配比使用方法调配，并充分搅拌均匀，以备后用。底漆为增加涂料与基体的浸润能力和粘结力应适当的调稀一些，浓度以25～35秒为宜，面漆调制35～40秒为宜。
3、涂装方法：
精心施工，规范性涂装是保证质量和防腐效果的重要保证，本项目混凝土结构和钢结构计划采用环氧煤玻璃鳞片涂料2底3面。漆膜厚度180um左右。
(1)施工工艺流程：
表面处理
检查合格
涂刷环氧底漆一道
检查合格
涂刷环氧煤鳞片涂料一道
干燥合格
刷环氧煤鳞片涂料中间漆一道
干燥合格
涂刷环氧煤鳞片面漆一道
检验合格
涂刷环氧煤鳞片面漆一道
检验合格
验收移交(漆膜厚度达180um)。
(2)施工方法：采用人工刷涂和机械喷涂：
①涂刷底漆：
表面处理验收合格后，在6小时内涂刷已经调制好的环氧底漆，底漆起着承上启下的作用，与基体有优异的附着力，第一道底漆涂刷前，应用棉纱蘸汽油首先将表面擦洗干净，除去表面的杂物和浮尘，
底漆要求均匀一致，无流淌、无漏涂、无针孔、无气泡，表面漆膜要光滑，薄厚一致。漆膜厚度25～35um。底漆用量80～90克/m2。
转弯处、阴阳角要多刷一遍。涂刷时，立面要先上后下、先左后右、先难后易、纵横交错涂刷。待第一道底漆自然固化后，表面除出杂物和浮尘，即可用同样的方法涂刷第二道环氧煤鳞片底漆。第二道底漆的厚度35～40um，用量100克/m2左右，并保证无针孔、无流淌、无漏涂，表面应平整、均匀、丰满，光泽一致。
混凝土表面坑凹不平处、裂缝和漏点应用环氧树脂腻子填补找平，然后在进行涂刷第二道环氧煤玻璃鳞片底漆的涂刷。
②涂刷中间漆：
待环氧底漆自然固化24小时基本干燥后，经验收合格，即用同样的涂刷方法涂刷环煤玻璃鳞片中间漆，每道涂料用量110～125克/m2，漆膜厚度为45um，并保证无针孔、无流淌、无漏涂，表面应平整、均匀、丰满，光泽一致
③涂刷面漆：
待中间漆彻底干燥，并检验合格后，除去表面浮尘，即可涂刷第一道环氧煤玻璃鳞片面漆，用量100～125克/m2，漆膜厚度40～50um;待第一层面漆干燥后，依次涂刷第二道面漆，厚度为80～100um，最后一道面漆是关键的一道工序，涂刷时一定要保证漆液丰满、颜色均一、光滑平整，有一定的光泽，外观美观一致。
4、注意事项：
(1)涂刷时层间应纵横交错，每层宜往复进行，涂刷要均匀一致，表面要光滑、平整、无气泡、无漏涂、外观要光泽一致。
(2)涂刷后每层要用湿膜测厚仪测量湿膜厚度，保证干膜达到设计厚度。
(3)严格控制间隔时问，根据气候环境和实际施工经验，确定适宜的间隔时间，每道涂料的施工必须控制在上一道工序验收合格之后，才能进行下一道工序的施工。
(4)涂刷施工的适宜温度应在5～35℃之间，湿度低于80%，露点温度3℃上，风、雨、雪、雾和较大风尘天气环境，杜绝施工。
(5)涂装后4小时内应有保护措施，免受雨水淋的应急措施，并应保持周围环境的清洁，防止灰尘污染。
(6)认真执行验收规范，作好全过程质量控制工作，施工中要认真作好自检、互检，发现不符合质量标准的部位，要及时进行翻工、修补。
(7)
在整个施工中，按照甲方提供的技术规范标准严格执行。
5、环氧煤玻璃钢防腐施工：
1)主要施工方法：
a)
表面处理：
施工部位的表面处理采用砂轮机机械动力的处理方式，处理后要求表面清洁、无疏松无粉尘。
2)底漆和衬玻璃布前的面漆：
a)
防腐的环氧煤油漆施工根据现场条件采用刷涂的方式。
b)
表面处理经检查合格后涂刷底漆和面漆，涂漆时保证不流淌无漏涂。
c)
对于基层表面坑尘程度较大(>
2mm
以上)，尚应拌制腻子将其补平。
d)
环氧煤漆混合配制好拌匀后将其熟化
15～30min
，并在
4
小时内用完。
e)
底漆表干后固化前涂刷第一道面漆，面漆实干后固化前涂刷第二道面漆。施工时，往往在工序流程上是连续的，因此需要特别注意油漆的涂装间隔时间，保证涂装间隔在最小和最大涂装间隔之间。现场施工时，要根据涂料的性能和天气条件确定涂装的间隔时间。
f)
如果油漆复涂间隔太长，则需要将油漆表面用砂布或砂轮打毛后再涂刷后道漆。
g)
表面处理合格后应立即涂刷底漆，因此，应同时注意粉尘对涂漆的影响。
h)
环氧煤漆作业应按随货所到的材料说明书和规范要求进行操作。
i)
油漆作业施工用具应干净，使用过程中的清理和用完后处理应适当。
j)
涂刷时，层间纵横交错，每层往复进行。涂漆的时间间隔应符合涂料的技术要求，漆膜厚度符合设计要求。漆膜在干燥过程中，应保持周围环境清洁，防止漆膜表面受污。
3)缠绕玻璃布：
a)
玻璃布的缠绕应在第二道面漆涂刷后立即进行。按要求缠绕每一层玻璃布。
b)
缠绕玻璃布时要求压边时搭边
15～25mm
，接头处搭头
100～
150mm。
c)
缠布时如果出现鼓泡，应用小刀将其割破，然后挤出泡内空气，抹平表面。
d)
整个玻璃布的缠绕应表面均匀平整。
4、面漆涂刷：
a)
玻璃布缠好后立即涂刷后道面漆。缠布后的面漆涂刷两道。
b)
面漆涂刷时一定要保证涂层满布，不允许出现漏涂、针孔现象。
c)
涂层就保证将玻璃布完全覆盖浸透。
7、干燥与保养
a)防腐完成后让其静置自行干燥，至少保持
8h
不能振动。
(1)熟悉本工种专业技术及规程
(2)年满18岁，经体检合格后方可从事高空作业。凡患有高血压、心脏病、癫痫病和其它不适于高空作业的人，禁止登高作业。
(3)距地面2m以上，工作斜面坡度大于45度，工作地面没有平稳的立脚地方或有震动的地方，应视为高空作业。
(4)防护用品要穿戴整齐，裤脚要扎住，戴好安全帽，不准穿光滑的硬底鞋。要有足够强度的安全带，并应将绳子系在坚固建筑结构上或金属结构架上，不准系在活动物件上。
(5)登高前，施工负责人应对全体人员进行现场安全教育。
(6)检查所用的登高工具和安全用具(如安全帽、安全带、梯子、跳板、脚手架、防护板、安全网等)，必须安全可靠，严禁冒险作业。
(7)高空作业区地面要划出禁区，用竹篱笆围起，并挂上“闲人免进”、“禁止通行”等警示牌。
(8)靠近电源(低压)线路作业前，应先联系停电。确认停电后方可进行工作，并应设置绝缘挡壁，作业者最少离开电线(低压)2m以外，禁止在高压线下作业。
(9)高压作业所用的工具、零件、材料等必须装入工具袋。上下时手中不得拿物件，并必须从指定的路线上下，不得在高空投掷材料或工具等物;不得将易滚滑的工具、材料堆放在脚手架上，不准乱放。工作完后应及时将工具、材料、零部件等一切易坠落物件清理干净，以防落下伤人，上下大型零件时，应采用可靠的起吊机具。
(10)要处处注意危险标志和危险地方，夜间作业，必须设置足够的照明设施，否则禁止施工。
(11)严禁上下同时垂直作业，若特殊情况必须垂直作业，应经有关领导批准，并在上下两层间设专用的防护棚或其他隔离设施。
(12)严禁坐在高空无遮栏处休息，防止坠落。
(13)超过3m长的铺板不能同时站两人工作。
(14)脚步手板、斜道板、跳板和交通运输道，应随时清扫。
(15)遇六级以上大风时，禁止露天进行高空作业。
(16)使用梯子时，必须是否坚固，是否符合安全要求。立梯坡度以60度为宜。梯底宽度不低于50cm，并应有防滑装置。梯顶无搭勾，梯脚不能稳定时，须有人扶梯。人字梯拉绳必须牢固。
1、 钢箱梁支架总体结构设计合理，局部存在需要改进的地方。
2、 钢箱梁支架双排钢管支撑间的间距过小，设计中心距为90cm，在该间距下，由于钢箱梁分段时的底板缝与腹板拼缝存在30cm搓台，钢箱梁支立于砂箱上的距离不足，导致砂箱的稳定性不好，对后续的梁底高程调整也存在影响。下次制作临时支墩时，临时支墩的间距宜改为150cm。
3、 砂箱内的砂子不易放出，本次使用的是水洗天然砂未烘干，下次使用时需采用烘干后的米砂。
4、 混凝土台座厚度约100cm，下次施工时宜改为60cm厚。
人行桥满堂支架施工方案
一、概述 1.
1工程概况
兴隆镇沙田村河片头人行桥项目是新建人行桥工程。拟建桥位于自贡市沿滩区兴隆镇，本桥跨老蛮桥水库，连接瓦扎山和河片头。
本桥的修建主要为方便两地居民的出行方便。桥梁设计范围为KO+000-KO+46.2，全长为46.2m。
本桥上部结构，主跨：采用一孔18m箱型拱桥，桥台台帽上设置防震挡板及150×200×28板式橡胶支座,中跨跨中设置2cm,边跨跨中设置1cm预拱度,其余各点按二次抛物线分配。设计荷载3.5Kn/m2。主跨拱圈采用箱形等截面混凝土结构。桥台采用C25片石砼台身及基础,栏杆所用钢管为镀锌钢管,栏杆安装采用立柱插入预留孔(Φ10cm),然后灌25#小石子砼.斜腿铰支座采用钢瓦铲支座,支座由N7U形钢及斜退撑座内N6U形钢构成。
1.
2施工方法简介
，采用扣件式满堂支架现浇施工工艺进行施工。施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板，内模采用组合钢模板，底模采用大块钢模板或竹胶板，内模支撑采用φ48×3.5mm脚手管做排架。
二、满堂支架搭设及预压 2.
1地基处理
现浇段位于料场内，基本已用砼硬化，基本可不用进行地基处理。若有未硬化完全处，可先用装载机将表层松土推平并压实，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实。原有地基整平压实后，铺设15cm厚碎石，采用人工铺平，用蛙式夯土机进行夯压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫钢板。
2.
2材料选用和质量要求
钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
2.
3支架安装
本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距以90cm为主，箱梁两端为60cm;横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距90cm，腹板及底倒角处钢管间距60cm，其中腹板下加密两列普通钢管，以加强腹板处支架的承载能力;翼缘横、纵向立杆均按90cm布置。在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑(可详见《边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》)。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。
碗扣架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上横向铺设1200×10×15cm的木枋(15cm面竖放，底板两端各悬出50cm)，共24根。然后在其上铺设纵向1400×10×15cm的木枋(15cm面竖放，竖放的目的增加刚度)，腹板50cm宽度内木枋满铺，底板其余间距25cm铺设，共50根。对于翼缘部份，钢管架直接搭设到翼缘底，先在顶托上安装纵向1400×10×15cm(15cm面竖放)的木枋，共17根，根据翼缘底板坡面将木枋加工成楔型，若翼缘模板有背肋架，则可不必横向再铺木枋，直接让加工成楔型的木枋与背肋架接触紧密，若翼缘模板无背肋架，则横向间距40cm布置10X15cm(15cm面平放)的木枋，共36根，每根约长410cm。
支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形+(±前期施工误差的调整量)，来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高(底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板)。
2.
4现场搭设要求
2.4.1本工程架体搭设从26#交界墩盖梁一端开始搭设，以盖梁外缘10厘米为第一排立杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。箱梁腹板对应处必须用普通钢管增设两列立杆，随碗扣架一起搭设。
2.4.2架体与26#交界墩拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。
2.4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。
2.4.4为了便于拆除交界墩盖梁处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。
2.
5技术要求 2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一;
2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米;
2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内;(可删)
2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm;
2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300;
2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3;
2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26#铁丝把网眼与杆件绑牢。
2.5.8扣件安装应符合下列规定：(可删)
2.5.8.1 扣件规格必须与钢管外径相同; 2.5.8.
2螺栓拧紧力矩不应小于50KN〃M;
2.5.9
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
三、满堂支架预压
安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：
1、检查支架的安全性，确保施工安全。
2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
本方案拟按7m一段分段预压法进行预压，预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋(或钢材、水箱)(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊或简易扒杆进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。
为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2.0毫米(不含测量误差)，一般梁跨预压时间为三天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸压后标高减去持荷后所测标高)，用总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形(即塑性变形)量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
四、支架受力验算
4.1 底模板下次梁(10×15cm木枋)(15cm面竖放)验算
底模下脚手管立杆按照90cm(腹板下60cm，并增强两列普通钢管)布置，纵向次梁木枋腹板处满铺，底板其余处间距25cm，对于纵向次梁木枋的验算，取计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置：
底模处砼箱梁荷载：P1 = 4.0m×25 KN/m3= 100 kN /m2 (取4.0m砼厚度计算)
模板荷载：P2 =4949.13×9.8×10-3/(14×0.5) = 6.93 kN /m2
(腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木枋承受，翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受，内模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。
(腹板外模与底板底模采用厚度5mm大面钢板制作，内模采用1.5×0.3m组合钢模板)
腹板内外模模板重量为：
2.9175×
1
4×
0.00
5×
7.85
×103+(108.56+252.99+150.02+209.75)/100/0.3×14/1.5×14.91= 4949.13 Kg
设备及人工荷载：P3 = (10×60+8×25+1000)×9.8×10-3/ (14×0.5) =2.52 kN /m2
(假设单侧腹板有10名工人，60Kg/人;振动棒8台，25Kg/台;其它设备1000Kg) 砼浇筑冲击及振捣荷载：(取砼重量的25%)
P4 = 0.25×100 kN/m2 = 25 kN /m2
则有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 134.45 kN /m2
取0.2安全系数，则有P计=P×1.2= 161.34 kN /m2
因为腹板下木枋满铺，故取间距为10cm，则有：
q1=P计×0.10= 161.34 × 0.10 = 16.134 kN/m
W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = q1L2/ 8W =16.134×0.92 ×106/ (8×375×103)
=4.356 Mpa < [σ] = 10Mpa
强度满足要求。 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×16.134×103×(0.9 /2)/ (2×10×15×102)
= 0.72603 Mpa< [τ] = 2Mpa(参考一般木质)
强度满足要求。
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = 0.1×105 Mpa; I = bh3/12 = 2812.5 cm4
f max = 5q1L4 / 384EI
= 5×16.134×103×10-3×0.94 ×1012 / (384×2812.5×104×0.1×105)
= 0.49 mm< [f] = 2.25mm( [f] = L/400=900/400=2.25 mm )
刚度满足要求。
底板砼仅厚32cm，底板下木枋布置间距为25cm，其强度验算同上，能满足要求。
4.2 顶托横梁10×15cm(15cm面竖放)木枋验算
腹板处脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m(腹板加强后间距为0.3m)两种，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，取计算跨径为0.3m，仅验算底模腹板对应位置即可：
q1=P计×0.3= 161.34 × 0.3 = 48.402 kN/m
W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3
由梁正应力计算公式得：
σ = q1L2/ 8W =48.402×0.32 ×106/ (8×375×103)
=1.45206 Mpa < [σ] = 10Mpa
强度满足要求;
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：
τ = 3Q/2A = 3×48.402×103×(0.3 /2)/ (2×10×15×102)
= 0.72603 Mpa< [τ] = 2Mpa(参考一般木质)
强度满足要求;
由矩形简支梁挠度计算公式得：
E = 0.1×105 Mpa; I = bh3/12 = 2812.5 cm4
f max = 5q1L4 / 384EI
= 5×48.402×103×10-3×0.34 ×1012 / (384×2812.5×104×0.1×105)
= 0.01805 mm< [f] = 0.75mm( [f] = L/400=300/400=0.75 mm )
刚度满足要求。
4.3 立杆强度验算 脚手管(φ48×3.5)立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m和0.3m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m、0.9m×0.6m或0.9m×0.3m箱梁均布荷载，由横桥向木枋集中传至杆顶。根据受力分析，不难发现腹板对应的间距为0.6m(0.3m)×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m(0.3m)×0.9m立杆作为受力验算杆件。
则有P计 = 161.34 kN /m2
对于脚手管(φ48×3.5)，据参考文献2可知：
i ——截面回转半径，按文献2附录B表B知i = 1.578 cm
f ——钢材的抗压强度设计值，按文献2表5.1.6采用，f=205 MPa
A ——立杆的截面面积，按文献2附录B表B采用，A=4.89cm2
由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76
由长细比查表(参考文献2)可得轴心受压构件稳定系数φ= 0.744 ，则有： [ N ] = φAf =0.744×489×205 = 74.582 kN
而Nmax = P计×A =161.34×0.3×0.9 = 43.5618 kN
可见[ N ] > N，抗压强度满足要求。
另由压杆弹性变形计算公式得：(按最大高度10m计算)
△L = NL/EA = 43.5618×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)
=4.242 mm
压缩变形不大
单幅箱梁每跨混凝土295.5m3，自重约753吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有24×17=408根立杆，可承受1249吨荷载(每根杆约可承受30kN)，安全比值系数为1249/753 = 1.6587 ，完全满足施工要求。
经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。
4.
4地基容许承载力验算
边跨合拢段满堂支架布于料场内，其内场地已硬化，可按C15砼考虑，即每平方米地基容许承载力为1530t/m2，而箱梁荷载(考虑各种施工荷载)最大为16.13t/m2，完全满足施工要求。
五、模板工程
为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模可采用大块钢模板或铺设竹胶板，外侧模采用大块钢模板(可用挂篮外模所拆下的大块钢模板)，箱体内采用1.5×3.0m组合钢模板，钢模后背肋采用主桥挂篮外模拆下的[12槽钢顺桥向布置，槽钢布置间距为50cm左右。箱梁外侧模板和翼缘模板采用大型钢板，由专业模板加工厂家加工制作。面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠70角钢，背带采用2[12槽钢，背带间距为90cm，每块模板上设有3道背带，每道背带上设置两根φ18的拉杆。经受力验算和挂篮悬臂现浇模板施工检验，此模板强度和刚度完全能够满足施工要求。
箱梁内模支撑采用φ48×3.5脚手管做排架，立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按0.9米设置一排，每排7根，且每排均需设置剪刀撑和纵、横水平撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模，内模支架的搭设原理及方式与满堂支架的搭设原理及方式基本相同。
六、支架安全要求
6.
1支架使用规定
6.1.1
严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息;
6.1.
2严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离;
6.1.
3支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。
6.2
拆除规定
6.2.1
拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件;
6.2.2
拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物;
6.2.3
拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业; 6.2.
4拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠;
6.2.
5拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。
6.2.6
搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内;
6.
3支架安全措施
6.3.
1禁止任意改变构架结构及其尺寸;
6.3.
2禁止架体倾斜或连接点松驰;
6.3.3
禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业;
6.3.
4搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品;
6.3.5
不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备;
6.3.6
不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。
6.
4钢管支架的防电、避雷措施
6.4.
1防电措施
6.4.1.1
钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。
6.4.1.
2钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。
6.4.1.
3夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。
6.4.2
避雷措施
6.4.2.1
避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。
6.4.2.2
接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。
6.4.2.3
接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。
6.4.2.
4接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。
6.4.2.
5接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。
6.4.2.6
雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。
七、施工现场安全管理和措施
7.1 在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌; 7.2 施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》;
7.3 施工现场杜绝任意拉线接电;
7.4 配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。开关箱装设漏电保护器;
7.5 施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用。
参考文献：
1、《材料力学》李庆华 主编 西南交通大学出版社 2000.11
2、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》(JGJ130-2001)
中铁十四局集团重庆碚东嘉陵江大桥项目经理部 工
程
部
二○○六年十二月一日
附：若顶托横梁采用I16工字钢的验算：
假设：脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.45m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm。因此计算跨径为0.9m和0.45m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模腹板对应位置即可：
平均荷载大小为q2=P计×0.9 = 161.34×0.9 = 145.206 kN/m
另查表(参考文献1)可得：
WI16 =141×103mm3 ; I = 1130×104mm4 ; S = I / 13.8
跨内最大弯矩为：
Mmax = q2L2/8=145.206×0.45×0.45/8= 3.676 kN.m
由梁正应力计算公式得：
σw = Mmax / W = 3.676×106 / (141 ×103 )
= 26.07 Mpa < [σw] = 145 Mpa 满足要求;
挠度计算按简支梁考虑，得：
E = 2.1×105 Mpa;
f max = 5q2L4 / 384EI
= 5×145.206×0.454×1012 / (384×2.1×105×1130×104)
= 0.0327 mm< [f] = 1.125 mm( [f] = L/400 )刚度满足要求。
一、工程概况
迎宾大道连续梁为一联(35+60+35m连续梁,边跨现浇段长3.9m,梁底宽5.5m,梁顶宽11.6m。
连续梁1#边墩墩高8.5m,4#边墩墩高10m。
桥梁位置地质从上到下主要为:素填土,基本承载力不明;粉质粘土,基本承载力100KPa;淤泥质粉质粘土,基本承载力50KPa;粉砂,基本承载力不明。
二、主要施工方案简述
1、方案一:碗扣式满堂支架现浇法 主要做法: (
1、以边墩二级承台标高为基准标高(标高可根据现场实际情况进行调整,对原 地表素填土换填50cm片石及碎石,进行分层压实,查设计手册可知,基本承载 力可达200KPa。
(
2、换填压实整平后,浇筑20cm厚C20混凝土做支架平台。 (
3、搭设碗扣式满堂支架。
(
4、支架预压,采用砂袋装砂预压,按总荷载120%进行超载预压,测量支架体系 各部位沉降,以此沉降数据调整模板预拱度(因本现浇梁段较小,若测得沉降 数据不大,可不进行调整。 (
5、安装模板。
2、方案二:钢管立柱支架现浇法 主要做法: (
1、在离一级承台30cm处横向插打4根φ630mm钢管立柱(打入深度根据地质情
况及施工总荷载进行检算,立柱内灌砂以增强其抗压强度及稳定性,立柱间 采用[20槽钢剪刀撑连接,用[20槽钢抱箍边墩并将抱箍用[20槽钢与钢管立 柱连接。
(
2、在φ630mm钢管立柱上并排搭设2根I56a工字钢做横梁,横梁上搭设I32a工
字钢做纵向分配梁,分配梁另一端直接搭设在墩身上,其间距为60cm一道。 (
3、翼缘板处搭设扣件式脚手架。
(
4、支架预压,采用砂袋装砂预压,按总荷载120%进行超载预压,测量支架体系 各部位沉降,以此沉降数据调整模板预拱度(因本现浇梁段较小,若测得沉降 数据不大,可不进行调整。 (
5、安装模板。
三、方案比选
1、安全性 方案一安全隐患: (
1、地基处理局部不密实,局部受力不均,造成支架局部失稳垮塌;危险性较大,
不易控制。
(
2、支架节点多,支架搭设不规范,检查不到位,加固措施不到位,造成支架松动 倾倒垮塌,危险性较大,不易控制。 方案二安全隐患: (
1、因墩身及承台均未预埋连接钢板,钢管立柱稳定性无法控制。 (
2、墩身截面上大下小,墩身抱箍槽钢固定困难,且易滑落伤人。
2、可操作性 方案一: (
1、碗扣式脚手架搭设简单,操作较方便,无需大型机械设备配合操作。 方案二: (
1、钢管立柱平台搭设简单,但需要电焊工、气割工等工种较多,且需要吊车、 打桩振动锤等大型机械设备配合。
(
2、现浇段梁较短,一级承台尺寸较大,钢管桩打入位置较远,且离承台太近, 打入桩摩擦力大打折扣。
3、经济性
方案一成本:(1#边墩支架:101018元;4#边墩支架:106793元;合计207811元 (
1、地基处理费用:10703元
(
2、碗扣式脚手架费用(包括人工费:197108元 (
3、其它费用:无
方案二成本:(1#边墩支架:110696元;4#边墩支架:114745元;合计225441元 (
1、临时钢管立柱费用:86684元 (
2、工字钢槽钢费用:110505元 (
3、脚手架搭设费用:28252元 (
4、设备租赁费用:自有设备 (
4、其它费用:无
4、施工周期: 方案一循环工期:(8天 (
1、基础处理:1天 (
2、混凝土垫层:2天 (
3、支架搭设:3天 (
4、支架拆除:2天 方案二循环工期:(6天 (
1、打入钢管立柱:1天 (
2、支架平台搭设:2天 (
2、支架平台拆除:3天
5、现场文明施工: 方案一:满堂支架杆件较多,摆放较乱、场地情况困难,管理不易控制。 方案二:钢管立柱支架零星配件较少,易清理。
四、结论
通过以上分析比较,虽然钢管立柱支架法,操作简单,搭设周期较短,但因墩身未预埋连接钢板,钢管立柱稳定性无法控制,满堂支架法虽操作较繁琐,且材料不易管理,安全性也较为缺乏,但墩身高度较低,且地质情况良好,地基处理较为简单,经济性也较钢管立柱合理,同时也为后期现浇梁施工积累经验,故拟选用方案一进行施工。
