年产20万吨天然气合成氨合成段的工艺设计
化工设计
课程设计任务书
(年产20万吨天然气合成氨合成段的工艺设计)
塔里木大学 生命科学学院 化学化工系
塔里木大学生命科学学院 二O一二年十二月
年产20万吨天然气合成氨合成段的工艺设计任务书
一、设计项目：年产20万吨天然气合成氨合成段的工艺设计
二、设计规模：20万吨/年，年生产时间：330
三、设计阶段：初步设计
四、设计条件与要求
1、合成塔进口气体组成(V%)
NH3：2.26%
H2：58.79%
N2：19.55% CH4：17.49%
Ar：1.91%
2、合成塔出口气体NH3含量：17.8%
3、水冷器出口温度：35℃
4、合成塔操作压力：30.0MPa
五、设计要求和工作量
完成设计报告一份
六、设计主要内容
1、工艺流程设计
2、物料衡算
3、热量衡算
4、主要设备工艺设计与选型化工设计报告
(大体章节要求) 摘
要
第一章
前言
第二章
天然气合成氨简介 第三章
合成氨工艺论证 第四章
工艺计算 4.1物料衡算
4.2能量衡算
第五章
主要设备的工艺计算及选型
主要结构参数表 第六章
设计小结 参考文献
七、设计主要参考文献
《化工原理》;《化工产品手册》;《化工工艺设计手册》;《小氮肥厂工艺设计手册》;《氮肥工艺设计手册》;《小合成氨厂工艺技术与设计手册》;《合成氨》;《无机化工生产技术》等
八、设计时间：2012.12.18-2012.12.24
化工工艺设计 课 程 设 计 年产3.5万吨丙烯腈合成工段工艺设计 年 级 2013 专 业 化学工程与工艺 学 号 姓 名 指导教师 设计成绩 完成日期 2016 年 月 日 《课程设计》成绩评定栏 评定基元 评审要素 评审内涵 分值 评分 签名栏 设计说明， 50% 格式规范 内容完整 格式是否规范 10 评阅教师签名 内容是否完整 10 工艺计算 正确、完整和规范 物料恒算 10 热量衡算 10 设备设计和选型 10 设计图纸，40% 图纸规范 标注清晰 方案流程图 10 评阅教师签名 工艺物料流程图 10 带控制点的工艺流程图 20 平时成绩，10% 上课出勤 上课出
35000 吨/年 2.原料：丙烯85%，丙烷15%(摩尔分率);
液氨100% 3.产品：1.8%(wt)丙烯腈水溶液 4.生产方法：丙烯氨氧化法 5.丙烯腈损失率：3% 6.设计裕量：6% 7.年操作日：300天 设 计 要 求 1.确定设计方案，并画出流程框图(要求见4(1));
2.物料衡算，热量衡算 3.主要设备的工艺设计计算 4.绘图要求：(1)流程框图(CAD或者PPT绘，截图在方案设计中);
(2)方案流程图(CAD或手绘，A3图纸);
(3)工艺物料流程图(带物料表，CAD或手绘，A3图纸);
(4)制带控制点的工艺流程图(CAD或手绘，A3图纸);
5.编写设计说明书 工 作 量 1.设计计算：1.5周 2.工艺流程图与设计说明书：1周 3.答辩：0.5周 工 作 计 划 第一周：物料衡算、热量衡算及主要设备的工艺设计计算 第二周：画图，撰写设计说明书， 第三周：答辩 参 考 资 料 《化工工艺设计手册》第四版(上下册)，中国石化集团上海工程有限公司编，化学工业出版社，2009年 《化学化工物性参数手册》，青岛化工学院等编，化学工业出版社，2002年 第一部分 概述 1.1 丙烯腈的性质 1.1.1 丙烯腈的物理性质 丙烯腈是一种非常重要的有机化工原料，在合成纤维、树脂、橡胶急胶粘剂等领域有着广泛的应用。丙烯腈，英文名Acrylonifrile(简称为ACN)，化学分子式：CH2=CH-CN;
分子量：53.1。丙烯腈在常温下是无色或淡黄色液体，剧毒，有特殊气味;
可溶于丙酮、苯、四氯化碳、乙醚和乙醇等有机溶剂;
与水互溶，溶解度见表1-1。丙烯腈在室内允许浓度为0.002MG/L，在空中的爆炸极限为3.05~17.5%(体积)。因此，在生产、贮存和运输中，必须有严格的安全防护措施。
丙烯腈和水、苯、四氯化碳、甲醇、异丙醇等会成二元共沸混合物，和水的共沸点为 71℃，共沸点中丙烯腈的含量为88%(质量)，在有苯乙烯存在下，还能形成丙烯腈—苯乙烯—水三元共沸混合物。丙烯腈的主要物理性质见表1-2。
表 1-1 丙烯腈与水的相互溶解度 温度/℃ 水在丙烯腈中的溶解度(质量)/% 丙烯腈在水中的溶解度(质量)/% 0 2.10 7.15 10 2.55 7.17 20 3.08 7.30 30 3.82 7.51 40 4.85 7.90 50 6.15 8.41 60 7.65 9.10 70 9.21 9.90 80 10.95 11.10 表 1-2 丙烯腈的主要物理性质 性质 指标 性质 指标 性质 指标 沸点(101.3KPa) 78.5℃ 燃点/℃ 481 蒸汽压/KPa 熔点/℃ —82.0 比热容/J.kg-1.K-1 20.92±0.03 8.7℃时 6.67 相对密度(d426 ) 0.0806 蒸发潜热(0~77℃) 32.6kJ/mol 45.5℃时 33.33 粘度(25℃) 0.34 生成热(25℃) 151kJ/mol 77.3℃时 101.32 折射率(nD25 ) 1.3888 燃烧热 1761kJ/mol 临界温度 246℃ 闪点/℃ 0 聚合热(25℃) 72 kJ/mol 临界压力 3.42MPa 1.1.2 丙烯腈的化学性质及应用 丙烯腈分子中含有双键及氰基(-CN )，其化学性质非常活泼，可以发生加成、聚合、水解、醇解、腈基及氢乙基化等反应。
聚合反应和加成反应都发生在丙烯腈的 C=C 双键上，纯丙烯腈在光的作用下能自行聚合，所以在丙烯腈成品及丙烯腈生产过程中，通常要加少量阻聚剂，如对苯酚甲基醚(阻聚剂MEHQ)、对苯二酚、氯化亚铜和胺类化合物等。除自聚外，丙烯腈还能与苯乙烯、丁二烯、乙酸乙烯、氯乙烯、丙烯酰胺等中的一种或几种发生共聚反应，由此可制得合成纤维、塑料、涂料和粘合剂等。丙烯腈经电解加氢偶联反应可以制得已二腈。氰基反应包括水合反应、水解反应、醇解反应等，丙烯腈和水在铜催化剂存在下，可以水合制取丙烯酰胺。
氰乙基化反应是丙烯腈与醇、硫醇、胺、氨、酰胺、醛、酮等反应;
丙烯腈和醇反应可制取烷氧基丙胺，烷氧基丙胺是液体染料的分散剂、抗静电剂、纤维处理剂、表面活性剂、医药等的原料。丙烯腈与氨反应可制得1，3 丙二胺，该产物可用作纺织溶剂、聚氨酯溶剂和催化剂。
丙烯腈主要用来生产 ABS 树脂，丙烯酰胺、丙烯酸纤维、己二睛和苯乙烯-己二睛树脂等，目前国内供不应求，每年需大量进口来满足市场需求，2000 年进口量超过150kt。
1.2丙烯腈的生产状况 1.2.1世界丙烯腈生产与消费概况 全世界丙烯腈的生产主要集中在美国、西欧和日本等国家和地区。全世界1999年丙烯腈总生产能力为，523.3万t(见表1-3) 。美国、日、西欧丙烯腈生产能力合计为357万t， 占世界总能力的66.9%。1999年世界丙烯腈需求量为480万t，产量470万t。
预计到2000年，世界丙烯腈总生产能力将达到585万t，产量及消费量将达到507万t。其中用于腈纶的消费量为275万t，用于ABS、AS为126万t，其它106万t(见表1-4)。今年台塑公司4月和年末各有10万t/a装置投产、美国Solutia公司8月25万t/a装置建成，还会增加45万t生产能力。2000年是日本旭化成、三菱化学和韩国东西石油化学、泰光产业等公司的定期检修年，这会缓和对新增能力投产的冲击。
表1-3 1999年世界丙烯腈生产能力(万t/a) 国家和地区 生产能力 国家和地区 生产能力 美国 164.2 土耳其 9.0 德国 44 巴西 9.0 意大利 19 南非 7.5 荷兰 18.5 印度 3.0 西班牙 11.5 罗马尼亚 8.0 英国 28.0 保加利亚 4.5 墨西哥 16.5 日本 71.8 韩国 37 俄罗斯 24 中国(总计) 38.8 中国台湾省 18.0 合计 532.3 表1-4 世界丙烯腈消费结构(万t) 年份 1995 1996 1997 1998 2000 生产能力 463 508 533 545 585 产量 415 437 451 469 507 消费量 415 437 451 469 507 腈纶 231 244 251 260 275 ABS/AS 100 107 110 115 126 其它 84 86 90 94 106 开工率(%) 90 86 85 86 87 1.2.2国内生产概况 我国内烯腈生产起步于1968年。八十年代开始，我国丙烯腈工业发展很快，从国外引进技术目前正在运行的生产装置有9套 (包括中国台湾省) , 总生产能力为58.8万t，加上采用国内技术的生产装置，总生产能力为59.3万t。正在计划建设的生产装置有上海石化公司25万t/a，金陵石化公司6.6万t/a。另外，有不少装置也准备将其生产能力扩大。到2000年，我国丙烯腈总生产能力可达80多万t，其中中国大陆丙烯腈生产能力可达42万～45万t/a，台湾省丙烯脂生产能力为38万t/a。
这样，我国2000年丙烯腈总生产能力将居世界第二位，而仅次于美国。我国丙烯腈生产能力。见表1-5。
表1-5 我国丙烯腈生产能力(万t/a) 生产厂家 生产能力 采用技术 备 注 上海石化股份有限公司 5 BP技术 实际可达到7 大庆石化总厂化工一厂 6 BP技术 大庆油田聚合物厂 6 BP技术 齐鲁石化公司丙烯腈厂 4 BP技术 齐鲁石化公司齐胜化工厂 0.5 国内技术 兰化公司石化厂 3.2 BP技术 抚顺石化公司腈纶厂 5 BP技术 计划扩展7 吉化公司化肥厂 6.6 BP技术 安庆石化公司腈纶厂 5 BP技术 台湾CPDC公司 18 BP技术 合计 59.3 1.3我国丙烯腈发展方向 1.4丙烯氨氧化的原理 1.4.1化学反应 在工业生产条件下,丙烯氨氧化反应是一个非均相催化氧化反应: 与此同时,在催化剂表面还发生如下一系列主要的副反应。 (1)生成乙腈(ACN)：
(2)生成氢氰酸(HCN)。 (3)生成丙烯醛。 (4)生成二氧化碳。 上述副反应中,生成乙腈和氢氰酸的反应是主要的。CO2、CO和H2O可以由丙烯直接氧化得到,也可以由丙烯腈、乙腈等再次氧化得到。除上述副反应外,还有生成微量丙酮、丙腈、丙烯酸和乙酸等副反应。
1.4.2 催化剂 丙烯氨氧化所采用的催化剂主要有两类,即Mo系和Sb系催化剂。
(1)Mo系催化剂工业上最早使用的是P-Mo-Bi-O(C-A)催化剂,其代表组成为PBi9Mo12O52。活性组分为MoO3和Bi2O3.Bi的作用是夺取丙烯中的氢,Mo的作用是往丙烯中引入氧或氨。因而是一个双功能催化剂。P是助催化剂,起提高催化剂选择性的作用。这种催化剂要求的反应温度较高(460～490℃),丙烯腈收率60%左右。由于在原料气中需配入大量水蒸气,约为丙烯量的3倍(mol),在反应温度下Mo和Bi因挥发损失严重,催化剂容易失活,而且不易再生,寿命较短,只在工业装置上使用了不足10年就被C-21、C-41等代替。
(2)Sb系催化剂Sb系催化剂在60年代中期用于工业生产,有Sb-U-O、Sb-Sn-O和Sb-Fe-O等。初期使用的Sb-U-O催化剂活性很好,丙烯转化率和丙烯腈收率都较高,但由于具有放射性,废催化剂处理困难,使用几年后已不采用。Sb-Fe-O催化剂由日本化学公司开发成功,即牌号为NB-733A和NB-733B催化剂。据文献报道,催化剂中Fe/Sb比为1∶1(mol),X光衍射测试表明,催化剂的主体是FeSbO4,还有少量的Sb2O4。工业运转结果表明,丙烯腈收率达75%左右,副产乙腈生成量甚少,价格也比较便宜,添加V、Mo、W等可改善该催化剂的耐还原性。
1.4.3 反应机理和动力学 丙烯氨氧化生成丙烯腈的反应机理,目前主要有两种观点。
可简单地用下式表示。
第二部分 生产方案选择 第三部分 工艺流程设计 3.1 丙烯腈工艺流程示意图 3.2小时生产能力 按年工作日300天，丙烯腈损失率3%，设计裕量为6%，年产量为3.5万吨计算，则每天每小时产量：
第四部分 物料衡算和热量衡算 4.1反应器的物料衡算和热量衡算 4.1.1计算依据 (1)丙烯腈产量 5307.36kg/h，即F=100.03kmol/h (2)原料组成(摩尔分数) 丙烯(C3H6)85%，丙烷(C3H8)15% (3)进反应器的原料配比(摩尔分数)为 C3H6:NH3:O2:H2O=1:1.05:23:3 反应后各产物的单程收率为：
物质 丙烯腈(AN) 氰化氢(HCN) 乙腈(CAN) 丙烯醛(ACL) CO2 摩尔收率 0.6 0.065 0.07 0.007 0.12 (4)操作压力 进口：0.203MPa ，出口：0.162MPa (5)反应器进口气体温度110℃，反应温度470℃，出口气体温度360℃ 4.1.2 物料衡算 (1)反应器进口原料气中各组分的流量 C3H6: C3H8：
NH3：
O2：
H2O：
N2：
(2)反应器出口混合气中各组分的流量 丙烯腈：5307.36kg/h F=100.03kmol/h 乙腈 ：
丙烯醛：
CO2：
HCN：
C3H8：
N2：
O2：
C3H6：
NH3：
H2O：
(3)：反应器物料平衡表 流量和组成 组分 反应器进口 反应器出口 kmol/h kg/h %(mol) %(wt) kmol/h kg/h %(mol) %(wt) C3H6 166.72 7002.10 6.18 9.60 23.02 966.98 0.83 1.32 C3H8 29.42 1294.53 1.09 1.78 29.42 1294.53 1.06 1.78 NH3 175.06 2975.95 6.49 4.08 25.01 425.17 0.90 0.58 O2 383.46 12270.59 14.22 16.82 92.20 2950.40 3.31 4.05 N2 1442.54 40391.12 53.48 55.38 1442.54 40391.12 51.79 55.37 H2O 500.16 9002.88 18.54 12.34 961.48 17306.64 34.52 23.73 丙烯腈 (AN) 0 0 0 0 100.03 5307.36 3.59 7.28 乙腈 (ACN) 0 0 0 0 17.51 717.77 0.63 0.98 氰化氢 (HCN) 0 0 0 0 32.51 877.78 1.17 1.20 丙烯醛 (ACL) 0 0 0 0 1.17 65.53 0.04 0.09 CO2 0 0 0 0 60.02 2640.84 2.16 3.62 合计 2697.36 72937.17 100 100 2784.91 72944.12 100 100 4.1.3 热量衡算 查阅相关资料获得各物质各物质0～110℃、0～360℃、0～470℃的平均定压比热容 物质 C3H6 H2O AN HCN ACN ACL 0~110℃ 1.841 2.05 2.301 0.941 1.046 1.883 0~360℃ 2.678 3.013 2.636 1.004 1.088 2.008 1.874 1.640 1.933 1.966 1.130 0~470℃ 2.929 3.347 2.939 1.046 1.109 2.092 2.029 1.724 2.10 2.172 1.213 (1)浓相段热衡算求浓相段换热装置的热负荷及产生蒸汽量 110℃，反应器入口混合气 470℃，浓相段出口混合气 25℃，反应器入口混合气 25℃，浓相段出口混合气 假设如下热力学途径：
各物质25~t℃平均比热容用0~t℃的平均比热容代替，误差不大 因此: 若热损失取 的5%，则需有浓相段换热装置取出的热量(即换热装置的热负荷)为：
浓相段换热装置产生0.405MPa 的饱和蒸汽(饱和温度143℃) 143℃饱和蒸汽焓：
143℃饱和水焓：
所以：
(2)稀相段热衡算求稀相段换热装置的热负荷及产生蒸汽量 以0℃气体为衡算基准 进入稀相段的气体带入热为：
离开稀相段的气体带出热为：
热损失取4%，则稀相段换热装置的热负荷为：
稀相段换热装置产生0.405 的饱和蒸汽，产生的蒸汽量为：
4.2空气饱和塔的物料衡算和热量衡算 4.2.1计算依据 (1)入塔空气压力0.263MPa ，出塔空气压力0.243MPa (2) 空压机入口空气温度30℃，相对温度80%，空压机出口气体温度170℃ (3) 饱和塔气、液比为152.4(体积比)，饱和度0.81 (4) 塔顶喷淋液为乙腈解吸塔釜液，温度105℃，组成如下: 组分 AN ACN 氰醇 ACL 水 合计 %(Wt) 0.005 0.008 0.0005 0.0002 99.986 100 (5) 塔顶出口湿空气的成分和量按反应器入口气体的要求为: O2：383.46kmol/h，即12270.59kg/h N2：1442.54 kmol/h，即40391.12 kg/h H2O：500.16kmol/h，即9002.88 kg/h 4.2.2物料衡算 (1)进塔空气量 查得30℃，相对湿度80%时空气温含量为0.022kg水气/kg干空气.因此，进塔空气带入的水蒸气量为：
(2)进塔热水量 气、液比为152.4，故进塔喷淋液量为：
塔顶喷淋液105℃的密度为 ，因此进塔水的质量流量为：
(3)出塔湿空气量 出塔气体中的 O2、N2、H2O的量与反应器入口气体相同，因而：
O2：383.46kmol/h，即12270.59kg/h N2：1442.54 kmol/h，即40391.12 kg/h H2O：500.16kmol/h，即9002.88 kg/h (4)出塔液量 4.2.3热量衡算 (1)空气饱和塔出口气体温度 空气饱和塔出口气体中，蒸汽的摩尔分数为：
根据分压定律，蒸汽的实际分压为：
饱和度为0.81，.所以饱和蒸汽分压应为：
查饱和蒸汽表得到对应的饱和温度为90℃，因此，须控制出塔气体温度为90℃.才能保证工艺要求的蒸汽量 (2)入塔热水温度 入塔水来自精制工段乙腈解吸塔塔釜，105℃ (3)由热衡算求出塔热水温度t 热衡算基准：0℃气态空气，0℃液态水 ①170℃进塔空气带入的热量Q1：
170℃蒸汽焓值为2773.3kJ/kg，干空气在0~l70℃的平均比热容 ②出塔湿空气带出热量Q2 90℃蒸汽焓2660kJ/kg，空气比热容取 ③105℃入塔喷淋液带入热量Q3 ④求出塔热水温度t 出塔热水带出热量: 热损失按5%者，则 热平衡方程Q1+Q3=Q2+Q4+Q损 即12201335.11+70600063.93=28706172.92+639560.93t+4140069.95 解得t=78.11℃ 故，出塔热水温度为78.11℃ 4.3氨中和塔物料衡算和热量衡算 4.3.1计算依据 (1)入塔气体流量和组成与反应器出口气体相同 (2)在中和塔内全部氨被硫酸吸收，生成硫酸铵 (3)新鲜硫酸吸收剂的含量为93%(wt) (4)塔底出口液体(即循环液)的组成如下 组分 水 AN ACN HCN 硫酸 硫酸铵 合计 %(wt) 68.53 0.03 0.02 0.016 0.5 30.90 100 (5)进塔气温度l80℃，出塔气温度76℃，新鲜硫酸吸收剂温度30℃ (6)塔顶压力0.122MPa，塔底压力0.142MPa 图2 氨中和塔局部流程 1—氨中和塔;
2—循环冷却器 4.3.2物料衡算 (1)排出的废液量及其组成 进塔气中含有 425.17kg/h的氨，在塔内被硫酸吸收生成硫酸铵 氨和硫酸反应的方程式：
的生成量，即需要连续排出的的流量为：
塔底排出液中,(NH4)2SO4的含量为30.9%(wt)，因此，排放的废液量为: 排放的废液中.各组分的量: H2O：
AN：
CAN：
HCN：
H2SO4：
(NH4)2SO4：
(2)需补充的新鲜吸收剂(93%的H2SO4)的量为：
(3)出塔气体中各组分的量 C3H6：966.98kg/h=23.02kmol/h C3H8: 1294.53kg/h=29.42kmol/h O2：2950.40kg/h=92.20kmol/h N2：40391.12kg/h=1442.54kmol/h AN：5307.36-0.12=5307.24kg/h=100.02kmol/h ACN：717.77-0.08=717.69kg/h=17.50kmol/h ACL：65.53kg/h=1.17kmol/h HCN：877.78-0.06=877.72kg/h=32.51kmol/h CO2：2640.84kg/h=60.02kmol/h H2O：17306.64+1346.45×0.07-3660.83=13740.06kg/h=763.34kmol/h 4.3.3热量衡算 (1)出塔气体温度 塔顶气体中实际蒸汽分压为：
PH2O=yH2OP=0.298×0.122=0.0364MPa 设饱和度为0.98，则与出塔气体温度平衡的饱和蒸汽分压为：
入塔喷淋液的硫酸铵含量为：
已知硫酸铵上方的饱和蒸汽压如表 含 量 温 度 40 45 50 70 0.02796 0.02756 0.02716 80 0.04252 0.0419 0.04129 90 0.0629 0.06199 0.06109 根据入塔喷淋液的硫酸铵含量和PH2O的值，内插得到出：
塔气的温度为76.7℃ (2)入塔喷淋液温度 入塔喷淋液温度比气体出口温度低6.7℃，故为70℃ (3)塔釜排出液温度 yH2O=0.3452 入塔气水蒸汽分压：PH2O=yH2OP=0.3452×0.142=0.049MPa 在釜液(NH4)2SO4含量()下溶液上方的饱和蒸汽分压等于0.049MPa时的釜液温度即为釜液的饱和温度，用内插法从表中得到，饱和温度为83.53℃，设塔釜液温度比饱和温度低2.53℃ 即81℃。又查硫酸铵的溶解度数据得知，80℃时.每100g水能溶解95.3g硫酸铵，而釜液的硫酸铵含量为()，所以釜液温度控制81℃不会有硫酸铵结晶析出。
(4)热衡算求循环冷却器的热负荷和冷却水用量 作图3.3的虚线方框列热平衡方程得 图3 氨中和塔的热量衡算 1—氨中和塔;
2—循环冷却器 Q1+Q3+Q4+Q5+Q6+Q8=Q2+Q7+Q9 ①入塔气体带入热 入塔气体带入热量Q1=2.53×106kJ/h ②出塔气体带出热 各组分在0～76.7℃的平均比热容的值如下 组分 C3H6 C3H8 02 N2 H2O AN HCN ACN ACL CO2 1.715 1.966 0.9414 1.046 1.883 1.347 1.393 1.406 1.343 0.921 Q2=(966.98×1.715+1294.53×1.966+2950.4×0.9414+40391.12×1.046+13740.06×1.883+1.347×5307.24+1.393×877.72+1.406×717.69+1.343×65.53+0.921×2640.84) ×(76.7-0)=87003.38×76.7 =6673159kJ/h ③蒸汽在塔内冷凝放热 蒸汽在塔内的冷凝量=进塔气体带入蒸汽-出口气带出蒸汽 =17306.64-13740.06 =3566.58kg/h 蒸汽的冷凝热为2246.6kJ/kg Q3=3566.58×2246.6=8012678.63kJ/h ④有机物冷凝放热 AN的冷凝量1.60kg/h，其冷凝热为 615kJ/kg ACN的冷凝量1.07kg/h，其冷凝热为 728kJ/kg HCN的冷凝量0.85kg/h，其冷凝热为878.6kJ/kg Q4=1.6×615+1.07×728+0.85×878.6=2509.77kg/h ⑤氨中和放热 每生成1mol硫酸铵放热273.8kJ ⑥硫酸稀释放热 硫酸的稀释热为749kJ/kg Q6=0.93×1346.45×749=937896.68kJ/h ⑦塔釜排放的废液带出热量 塔釜排放的废液中，H2O与的(NH4)2SO4的摩尔比为 ，查氮肥设计手册得此组成的硫酸铵水溶液比热容为 Q7=5341.94×3.347×(80-0)=1430357.85kJ/h ⑧新鲜吸收剂带入热 的比热容为 Q8=1346.45×1.603×(30-0)=64750.78kJ/h ⑨循环冷却器热负荷 因操作温度不高，忽略热损失 把有关数据代入热平衡方程有：
解得：
⑩循环冷却器的冷却水用量 设循环冷却器循环水上水温度32℃，排水温度36℃ 则冷却水量为：
(5)循环液量 循环液流量受入塔喷淋液温度的限制，70℃循环液的比热容为，循环液与新鲜吸收液混合后的喷淋液比热容为 设循环液流量为m kg/h，循环冷却器出口循环液温度t℃ 对新鲜暖收剂与循环液汇合处(附图中A点)列热平衡方程得：
m×3.368t+9267=(m+192.7) ×3.364×70 (1) 对循环冷却器列热平衡得: m×3.347×81-m×3.368t=6868188.01 (2) 联解式(1)(2)得：m=193942.26kg/h 4.4换热器物料衡算和热量衡算 换热器 AN溶液去精制 AN溶液来自水吸收塔 气体来自氨中和塔 气液混合物去水吸收塔 4.4.1计算依据 进口气体76.7℃，组成和流量与氨中和塔出口气相同 出口气体温度40℃，操作压力115.5kPa 4.4.2物料衡算 进口气组成及流量如下 组分 流量 C3H6 23.02kmol/h C3H8 29.42kmol/h O2 92.20kmol/h N2 1442.54kmol/h AN 100.02kmol/h ACN 17.50kmol/h ACL 1.17kmol/h HCN 32.51kmol/h CO2 60.02kmol/h H2O 763.34kmol/h 合计 2561.74kmol/h 出口气体温度40℃， 40℃饱和蒸汽压力为 设出口气体中含有x kmol/h的蒸汽，根据分压定律有：
解得 x=122.67kmol/h=2208kg/h 故，蒸汽的冷凝量为13740.06-2208=11532.06kg/h 因此得到换热器气体方(壳方)的物料平衡如下：
组分 流 量 Kmol/h C3H6 C3H8 H2O O2 N2 AN ACN HCN ACL CO2 冷凝水 合计 23.0 29.4 122.7 92.2 1442.5 100 17.50 32.51 1.17 60.0 640.7 2561.7 4.4.3热量衡算 (1)换热器入口气体带入热(等于氨中和塔出口气体带出热) Q1=6673159kJ/h (2)蒸汽冷凝放出热 40℃水汽化热为2401.1kJ/kg Q2=11532.06×2401.1=27689629.27kJ/h (3)冷凝液带出热 Q3=11532.06×4.184×(40-0)=1930005.56kJ/h (4)出口气体带出热 出口气体各组分在0～40℃的平均摩尔热容为：
组分 C3H6 C3H8 O2 N2 H2O AN ACN HCN ACL CO2 61.92 72.38 29.46 29.29 36.75 63.35 52.09 62.76 65.61 38.66 Q4=(23.0×61.92+29.4×72.38 +36.75×122.7+92.2×29.46+1442.5×29.29+63.35×100+17.50×52.09+32.51×62.76+1.17×65.61 +60.0×38.66)×(40-0)=2588466.41kJ/h (5)热衡算求换热器热负荷 平衡方程：Q1+Q2=Q3+Q4+Q5 代入数据求得：Q5=29844316.3kJ/h 4.5水吸收塔物料衡算和热量衡算 4.5.1计算依据 水吸收塔的局部流程 (1)入塔气流量和组成与换热器出口相同 (2)入塔器温度40℃，压力112Kpa;
出塔气温度10℃，压力101Kpa (3)入塔吸收液温度5℃ (4)出塔AN溶液中含AN 1.8%(wt) 4.5.2物料衡算 (1)进塔物料(包括气体和凝水)的组成和流量与换热器出口相同 进口气量=23×42+29.4×44+122.7×18+92.2×32+1442.5×28+100×53+17.5×41+32.51×27+1.17×56+60×44=57409.39kg/h (2)出塔气的组成和量 出塔干气含有：C3H6 23kmol/h =966kg/h C3H8 29.4kmol/h=1293.6kg/h O2 92.2kmol/h=2950.4kg/h N2 1442.5kmol/h=40390kg/h CO2 6.7kmol/h=294.8kg/h 10℃水的饱和蒸汽压，总压P=101325pa 出塔器中干气总量=23+29.4+92.2+1442.5+ 6.7=1593.8kmol/h 出塔气中含有蒸汽的量按分压定律求得，计算如下：
出塔气总量为：966+1293.6+2950.4+40390+294.8=45894.8kg/h (3)塔顶加入的吸收水量 ①出塔AN溶液总量 出塔AN溶液中，AN为1.8%(wt)，AN的量为5307.36kg/h，因此，出塔AN溶液总量为5307.36/0.018=294853.33kg/h ②塔顶加入的吸收水量 作水吸收塔的总质量衡算得：
入塔吸收液量=塔底AN溶液量+出塔气体总量-入塔气量-凝水量 =294853.33+45894.8-57409.39-11532.06 =271806.68kg/h (4)塔底AN溶液的组成和量 AN、ACN、HCN、ACL全部被水吸收，因为塔底AN溶液中的AN、CAN、HCN、ACL的量与进塔气、液混合物相同，AN溶液中的水量按全塔水平衡求出 AN溶液中的水量=塔顶加入水+进塔气液混合物中的水-出塔气带出的水 =271806.68+763.34×18-351.95 =285194.85kg/h (5)水吸收塔平衡如下: 入塔气 组分 C3H6 C3H8 H2O O2 N2 AN ACN HCN ACL CO2 合计 流 量Kmol/h 23.0 29.4 122.7 92.2 1442.5 100 17.50 32.51 1.17 60.0 1921 含量 0.052 0.0091 0.0169 0.0006 1 出塔气 流量 23.0 29.4 18.82 92.2 1442.5 0 0 0 0 60.0 1666 (6)检验前面AN、ACN、ACL、HCN全部溶于水的假设的正确性 因系统压力小于1Mpa，气相可视为理想气体，AN、ACN、ACL、HCN的量相对于水很小，故溶液为稀溶液.系统服从亨利定律和分压定律。压力和含量的关系为：
或 塔底排出液的温度为15℃(见后面的热衡算) 查得15℃时ACN、HCN、ACL和AN的亨利系数E值为：
AN E=810kPa ACL E=444.4kPa ACN E=405.3kPa HCN E=1824kPa ①AN 塔底PAN=0.052×112=5.82kPa 从以上计算可看出，溶液未饱和 ②ACL PACL=0.0006×112=0.0672kPa ，溶液未达饱和 ③ACN PACN=0.0091×112=1.0192kPa ，溶液未达饱和 ④HCN PHCN=0.0169×112=1.8928kPa 从计算结果可知，在吸收塔的下部，对HCN的吸收推动力为负值，但若吸收塔足够高，仍可使塔顶出口气体中HCN的含量达到要求 4.5.3 热量衡算 (1)入塔气带入热 各组分在0～40℃的平均摩尔热容如下：
组分 C3H6 C3H8 O2 N2 H2O AN ACN HCN ACL CO2 61.92 72.38 29.46 29.29 36.75 63.35 52.09 62.76 65.61 38.66 Q1=(23.0×61.92+29.4×72.38 +36.75×122.7+92.2×29.46+1442.5×29.29+63.35×100+17.50×52.09+32.51×62.76+1.17×65.61 +60.0×38.66)×(40-0)=2588466.41 kJ/h (2)入塔冷凝水带入热 Q2=11532.06×4.184×(40-0)=1930005.56kJ/h (3)出塔气带出热 Q3=(23.0×61.92+29.4×72.38 +36.75×18.82+92.2×29.46+1442.5×29.29+60.0×38.66)(10-0)=515304kJ/h (4)吸收水带入热 Q4=271806.68×4.184×(5-0)=5686195.75kJ/h (5)出塔AN溶液带出热 溶液中各组分的液体摩尔热容如下：
组分 75.3 121.1 107.3 71.55 123.8 Q5=(15844.16×75.3+100×121.1+17.5×107.3+32.51×71.55+1.17×123.8)×t =1209523.81t (6)水冷凝放热 水冷凝量=2208.6-351.95=1856.65kg/h 水的冷凝热为2256kJ/kg，故Q6=4188602.4kJ/h (7)AN、ACN、ACL、HCN等气体的溶解放热 溶解热=冷凝放热+液-液互溶放热=冷凝热 AN、ACN、ACL、HCN的冷凝热数据如下：
组分 AN ACN ACL HCN 610.9 765.7 493.7 937.2 Q7=610.9×5307.24+765.7× 717.69+493.7×65.53+937.2×877.72 =4646679.5kJ/h (8)热衡算求出塔液温度t 热平衡方程 ：Q1+Q2+Q4+Q6+Q7=Q3+Q5 代人数据得 2588466.41+1930005.56+5686195.75+4188602.4+4646679.5=515304+1209523.81t 解得 t=15.32℃ 4.6空气水饱和塔釜液槽 4.6.1计算依据 空气饱和塔液体进、出口流量和出口液体的温度由空气饱和塔物料和热衡算确定;
去水吸收塔的液体流量由水吸收塔物料衡算的确定，见本文相关部分计算;
排污量按乙腈解吸塔来的塔釜液量的15%考虑;
乙腈解吸塔塔釜液量和去萃取解吸塔的液体量由精制系统的物料衡算确定。
4.6.2物料衡算 (1)进料 ①乙腈解吸塔釜液入槽量=-160703.05= ②空气饱和塔塔底液入槽量=152858.73-= ③入槽软水量xkg/h (2)出料 ①去水吸收塔液体量 ②去萃取解吸塔液体量 作釜液槽的总质量平衡得 解得 4.6.3热量衡算 (1)入槽乙腈解吸塔釜液带入热
在云南天安化工有限公司揭牌暨年产50万吨合成氨项目开工奠基仪式
上的讲话
在云南天安化工有限公司揭牌暨年产50万吨合成氨项目开工奠基仪式上的讲话
各位领导、各位来宾、朋友们：
在这个霜白露清的早晨，我们迎来了云南天安化工有限公司揭牌暨年产50万吨合成氨项目开工奠基的好日子。这是云天化集团公司为整合全省磷化工行业而投资建设的一个重大项目，标志着云天化集团公司产业重心逐步向我市转移，必将推动
安宁新一轮大工业开发高潮。在此，我谨代表中共安宁市委、市人民政府，向云南天安化工有限公司正式成立
和年产50万吨合成氨项目开工建设，表示衷心的祝贺!向前来参加奠基仪式的省、昆明市各位领导、各位来宾，表示热烈的欢迎!
云南天安化工有限公司年产50万吨合成氨项目，是云南磷复肥基地的重点配套项目，被列入了第三批国家重点技术改造“双高一优”项目和云南省2003年六大重点建设项目之一，具有较高的科技含量和广阔的发展前景。该项目建成后，对调整我市工业结构，壮大工业经济整体实力，推动经济社会快速发展，意义十分重大。我们将以强烈的责任感和使命感，竭力做好各项协调服务工作，为项目建设和发展营造良好的环境。
安宁是一个资源富集的新兴工业城市。良好的区位优势、便捷的交通通讯、深厚的工业基础、强劲的产业支撑，为大工业开发创造了广阔的发展空间。今年，进入我市投资的项目形势很好，已经确定并启动前期工作的项目投资总额超过百亿元，即将掀起新一轮工业开
发高潮，展示着无限美好的发展前景。
工业是安宁的立市之本、强市之基。我们将根据省、昆明市工业布局调整以及现代新昆明环湖发展战略部署，认真贯彻落实好吴副总理视察安宁工作时的指示精神，围绕全面建设小康社会的总体目标，抢抓机遇，开拓创新，转变职能，与时俱进，切实加强城乡基础设施、生态、教育、卫生、文明(诚信)、人文、法制、招商等八大环境建设，主动为企业提供各项综合协调服务，并提高服务水平，全面加速工业化、城市化发展进程，为安宁社会经济腾飞打牢更加坚实的基础!
最后，衷心祝愿云南天安化工有限公司年产50万吨合成氨项目早日建成投产，创造更加辉煌的明天，为云南磷复肥基地建设做出积极贡献。
祝各位领导、各位来宾和朋友们身体健康，工作顺利，合家幸福!
一、项目概述
焦炭是冶金、机械、化工行业的主要原料，其中以冶金行业的高炉炼铁消耗量最大。预计在未来 20～30年内，世界钢铁生产仍将以高炉炼铁为主。随着西方工业国家焦炉的日益老化，焦炭生产能力正在逐渐下降，同时由西方国家环保法规日益加强，新建和改扩建焦炉又受到一定的限制，迫使这些国家努力在世界范围内寻求适宜的焦炭供货源。中国是目前世界上最大的焦炭生产国(占世界焦炭产量的40%)与出口国(占世界焦炭贸易量的60%左右)，但目前中国焦炭总产量中仍有一部分为土焦。随着中国对土焦生产严厉限制措施和逐步淘汰小机焦的实施以及全球经济的发展，未来可能会出现世界范围内的焦炭短缺。由于全世界范围内的焦炭总产量下降和钢铁生产的持续发展，导致焦炭的供需矛盾将会在未来很长时间内存在。
二、市场预测
1、国内焦炭市场
焦炭在国民经济发展中有其特殊的地位，与钢铁生产的联动作用明显。近年来，焦炭内销量的80%被钢铁业吸纳，出口只占焦炭产量的10%～13%，由于钢铁工业的迅速发展，导致对焦炭的需求量大大增加。以近几年中国国内市场为例，据国际钢铁协会(IISI)预测：2003年中国钢材消耗量约为 2.15亿t，比2002年上升10.25%，粗钢产量预计可达 l.95亿t，同比增加 7.4%。我国是世界焦炭生产大国，近十多年来，我国的焦炭总产量翻了一番还多。
中国目前正在生产的焦炉分为机械化焦炉和土法炼焦炉两大类，焦炭总产量中包含机焦和土焦两大部分。2002年我国的焦炭总产量为13662万 t，是1986年焦炭总产量的2.59倍，机焦的增长速度低于焦炭总量的增长，机焦产量占焦炭总量的比例也由
1 1986年的77.6%下降到2002年的73.01%。
1986年到 2002年十几年间，由于机焦生产的不足，刺激了土焦生产的恶性发展，从 1986年的1183万t增长到1995年的 6993万t，土焦的产量增长了5.91倍。从1995年开始土焦产量开始下降，机焦所占的比例开始上升。
由于钢铁和冶炼工业的发展，我国国内的焦炭消耗量也在不断增加，1987年和1989年焦炭消耗量每年平均 6000万t， 1990年到1992年焦炭消耗量每年平均 7000万t以上，1993年焦炭消耗9054万t，1995年的焦炭消耗量为 12615.5万t，1999年焦炭消耗11114万t，2000年焦炭消耗 10631万 t，2001年的焦炭消耗量达到11663万t，2002年焦炭消耗12305万t。而现有的机焦生产能力只有9974万t/a，满足不了国内市场的需求。
目前中国正在生产的机械化焦炉，有炭化室高度分别为6.0m、5.5m、4.3m、4.0m、3.3m、2.8m、2.5m、2.0m的顶装焦炉，和炭化室高度分别为 4.3m、 3.8m、3.2m、2.5m的捣固焦炉。根据中国炼焦行业协会等部门对国内400多家机焦企业的初步统计，到2001年年底( 2001年12月31日)，国内正在运行的机焦炉共1195座，设计炼焦能力为10567万t。其中，>100万t/a的焦化厂有2 4家，生产能力为 4240万t，平均每个厂的生产能力为177万t;50～100万t/a的焦化厂有21家，生产能力为1413万t，平均每个厂的生产能力为67万 t。中国已建成的炭化室高度≥40m、装备水平较高的机焦炉接近250座(其中有60多座已生产了 20年以上)，生产能力约8000万t(其中炭化室高度6.0m的焦炉35座，生产能力为1560万t),占机焦生产能力的80.21%。
此外，截止2003年3月 10日，中国正在新建和改扩建炭化室高度≥40m的机焦炉共有64座，分布于鞍钢、本钢、马钢、武钢、南(京)钢、鄂钢、沙钢、柳钢、韶钢、三(明)钢、太原煤气化公司、宁波建龙、山西、河南及河北省等企业或地区，可
2 新增炼焦能力1439万t/a，预计年内可提供焦炭市场增量532万t/a。这样，“十五”后期中国的机焦设计能力可达1.2亿t/a。
现有机焦中约2500万t/a是由炭化室高度<4.0m、装备水平较低的小机焦炉生产的，根据中国炼焦行业协会规划的要求，2005年前要淘汰70型及以下的小型机焦炉，炼焦能力约为700万t/a，第十一个五年计划期间首先淘汰炉龄已达末期的炭化室高度低于3m的小型机焦炉(以66型焦炉为代表)，炼焦能力约为1100万t/a。
土法炼焦炉主要有以75型、 89型和 96型为代表的各种结构的“改良焦炉”和“连体改良焦炉”，国家已明令禁止和取缔土焦生产。到2001年中国土焦产量仍占总产量的 2699%。据中国炼焦行业协会等部门统计，2003年中国土焦产量已达到1438万t左右。随着中国加大取缔土焦及炭化室高度<4m、装备水平较低的小焦炉生产的力度，今后一段时间焦炭产量会有所下降， 2003年中国焦炭产量比2002年已减少550～1363万t左右。
这些都表明，中国的机焦生产能力已出现了严重不足，若不加快机焦的发展，未来几年焦炭供需矛盾将进一步加剧，最终影响到我国冶金工业的发展。
随着土焦的取缔以及小机焦的逐步淘汰，中国的焦炭总产量将大幅度下降，为了满足国内市场对焦炭的需求，预计到2005年左右，中国国内的机焦焦炭缺口将在2300～3000万t/a。
此外，已建成的250座炭化水高度≥
4、装备水平较高的机焦炉中，有60余座已生产20年以上，即将开始进行技术改造。因此，预计未来10～15年内，国内焦炭供不应求的局面不会有太大的改观，国内的焦炭市场前景看好。
2、国际焦炭市场
全世界对冶金焦的需求量一直受喷吹煤粉(PCI)和直接还原炼铁等技术发展的影响。但根据国际钢铁工业界的权威人士预
3 测，不用焦炭的炼铁工艺在今后的20～30年内不会大范围地替代目前的高炉炼铁法。焦炭仍将是未来钢铁生产的主要原材料。
根据国际钢铁协会的预测，2005年全球钢的消费量将由2000年的7.52亿t上升到8.3亿t;此外，据国际钢铁协会原料委员会的近期预测，到2005年全球焦炭的需求量约为3.9亿t，供给量应不低于4.0亿 t，以保证供需总量的基本平衡，而 2002年的全球焦炭产量为3.9亿t，因此，必须提高目前的炼焦能力，才能满足今后国际市场对焦炭的需求。下表是近几年来，世界主要焦炭生产国的产量及总计。
在国际市场焦炭需求量上升的同时，由于环保法规日趋严格及世界范围内现有焦炉的日益老化和损坏，新建焦炉又财力不足，世界焦炭总产量却呈继续下降的趋势，下表是近几年来，世界主要焦炭生产地区的产量及总计。通过这些图和表可以看出，这些年来发达国家区域的焦炭产量都在缓慢下降，而中国的焦炭产量占世界焦炭总产量的分额却从1991年的 21.6%上升到2002年的40.0%。因此，在未来10～15年内或更长的时间内，世界焦炭总产量的增加，主要依靠中国的焦炭产量的增长。
世界焦炭主要生产国有CIS、日本、中国、美国和德国，其中中国目前的焦炭产量最大，占世界焦炭总产量的40.0%。到2005年，随着世界焦炭需求量的增长，中国焦炭的年产量也将有较大地增长。CIS焦炭生产能力为8280万t/a，但近年来开工严重不足，2000年产量仅达 51643万t。CIS国家中，俄罗斯目前有12个焦化厂，共63座焦炉，平均炉龄24年，总的设计炼焦能力为3980万 t/a， 2000年实际焦炭产量为3058万t;根据俄罗斯经济部对2001～2005间俄罗斯焦化工业发展战略的审议，到2005年，俄罗斯焦化工业调整完毕后，总的设计炼焦能力为3800万t，实际生产能力保持在3200～3400万t，其中出口在100万t。在西方工业国家中，日本的焦炭生产能力最大，美国次之，到1992
4 年其生产能力分别为 4740万t/a和2370万t/a， 2000年实际产焦量分别为 3368.2万t和18805万t。日本以前是最大的焦炭出口国，但到2000年，日本有约45%的焦炉炉龄超过32年，焦炭产量大幅度下降，1999年，仅出口焦炭119万t;日本已从以前的焦炭出口国，转变为焦炭进口国。目前美国正在生产的焦炉约 40%炉龄超过40年，从 1988～1998年，美国高炉生产一直保持相对稳定，而焦炭消耗下降了20%，从1988的2670万t到1998年的2250万t，原因是高炉增加喷煤粉使得焦比下降，与此同时，焦炭生产也下降了，现在美国焦炭短缺约300～350万t。目前德国的焦炉有约 30O炉龄超过32年，焦炭产量也从1986年的2250万t下降到2000年的911.5万t，焦炭短缺500万t。欧盟成员国的焦炭产量也从1997年的4037.7万t下降到2001年的3305万t。
发达国家(北美洲、西欧及日本)焦炭产量减少主要是由于生铁产量下降、高炉焦比降低、焦炉老化以及日趋严格的环保法规等因素造成的。由于日趋严格的环保法规和昂贵的人工费用，使得发达国家发展焦炭生产的投资和成本大大增加，迫使这些国家谋求在其它环保条例较宽松、生产成本较低的国家寻求发展焦炭生产基地或寻求焦炭货源的供应厂商。
3、世界焦炭贸易与我国的焦炭出口前景预测
由于世界各国和地区间焦炭生产量与消费量的不平衡，促进了世界范围内的焦炭贸易的发展。1995年世界焦炭出口量为1763万t，2000年世界焦炭出口量为 1804～2006万 t。预测2005年世界焦炭出口量可达到 2152～2653万t。焦炭主要出口国家为中国和 CIS国家。主要焦炭进口国有美国、德国、法国、印度及日本国家。
近年来，世界焦炭贸易量基本维持在2000～2500万t左右，美国曾是焦炭传统出口大国，但到2001年出口量仅为97万 t，
5 2002年进口量为343万t， 2001年进口量为212万t;德国虽然在欧盟中焦炭产量最大，但 2001年进口量仍增加到 679万 t;法国焦炭出口量在2000年数量最高达71万t，目前为60万t，但进口量每年为100万t以上，2000年为144万t;我国焦炭出口量从1997年突破1000万t(当年出口1058万t)以来，一直保持在1000万t左右，2001年达到1467万t， 2002年略有减少但仍为1357万t，已占世界焦炭出口量的60.0%，成为世界最大的焦炭出口国及世界焦炭市场的主要供应商。据中国海关的统计，1991年以来中国焦炭出口量见下表和图。
从上表和图中可以看出，1991年到2002年，我国的焦炭出口量增长迅猛，2002年焦炭出口量是1991年的1344倍。随着全民环境保护意识的增强，国家环境保护法律和法规日渐完善，对土焦生产及其出口的限制，土焦的生产量会逐步下降以至淘汰，而世界焦炭的贸易量却呈增长趋势，各焦炭进口国对中国焦炭的需求有增无减，因此中国机焦出口的市场容量很大。预计近几年，中国的焦炭出口量将维持在1500万t/a左右。
综上所述，预计到2005年，中国的机焦产量要达到1.4亿t/a左右，才能满足中国国内和国际市场对焦炭的需求量;也就是说，届时中国机焦将短缺3800-4500万t/a。
中国出口焦炭的用户正从过去的发展中国家向发达国家扩展，而且数量增长幅度很大，进而说明了中国焦炭在世界的主导地位。过去的焦炭生产与出口大国也开始进口焦炭，如美国2000年就从中国进口焦炭182万t。
5、国内市场价格
就国内市场而言，1993年以来我国各大钢铁企业焦化厂冶金焦( >25mm统焦)的价格变化见下表和图。
冶金焦价格表，元/t 由表可以看出，近年来，我国的焦炭价格一直处于上升趋势。
6 2000年的平均价格比1993年的平均价格上涨了25.25%，年均上涨3.61%，且仍处于继续上升趋势。
2003年下半年冶金焦(≥25㎜)的平均价格已达到800元/t以上。
2003年，中国国内焦炉生产能力已增加 532万t，烧结生产能力增加1450万t，炼铁生产能力增加 1570万 t，由于炼铁增长过快，导致对焦炭的需求大幅上升及焦炭价格的上涨。
5、国际市场焦炭价格与我国的焦炭出口价
目前焦炭国际市场价格为：灰分<12%的治金焦炭，离岸价 80～90美元/t;灰分≤11%的冶金焦，离岸价可达到95～110美元/t，如果灰分更低，竞争力将更强。日本出口美国的焦炭灰分为10.0%～10.5%，在世界上属一级焦炭，其出口离岸价1994年为96美元/t，1995年上升到 105美元/t。波兰 2000年出口焦炭的价格为90美元/t左右，印度等国购买的焦炭价格在100美元/t左右。总的来看，高质量焦炭的价格将会呈上升趋势是无疑的。
中国出口的焦炭一直是量大价低的形象。以铸造焦为例，美国市场1999年的平均售价176美元/t，而中国的铸造焦只卖到108美元/t。中国出口的冶金焦灰分一般为10.5%～12.5%，在国际市场上属二级焦炭。1991年到1998年间，中国出口焦炭的离岸价波动在65美元/t～ 80美元/t之间，平均比国际市场价格低20～30美元/t，到1999年国内一些土焦厂为争取出口，竞相压价，造成焦炭价格一跌再跌，价格下滑到了令人不可思议的55.3美元/t，比国际市场的价格低35～40美元/t，仅相当于国际市场一吨煤的价格。这也是国家取缔土焦，整顿中国出口焦炭贸易市场的最重要的原因。见下表和图。
2000年中国出口焦炭1519万 t，平均价格( FOB)已达到 60.3美元/ t，2001年中国出口焦炭1467万t，平均价格(FOB)上升达到67.16美元/t，2002年底至2003年初，中国出口焦炭离
7 岸价格已达到 70.43美元/t以上，但2002全年平均价格仍比正常价格低 10～15美元/t，这主要是中国出口焦炭中，占有相当比例的低成本土焦恶性竞争的结果，因为同期出口的优质机焦炭(冶金焦)的价格就已经达到了80～85美元/t。
中国焦炭的生产成本为450～500元/t，相当于54～60元/t。发达国家的焦炭生产成本远高于发展中国家。从贸易双赢的角度出发，焦炭用户采购焦炭的价格应是接近或略高于新建焦炉的生产成本。
中国的焦炭出口价格平均比国际市场价格低的另一个原因，是我国的焦炭出口市场缺乏统一的归口管理。加入WTO以后，我国出口焦炭的对策将是加强协调机制，随着中国政府对焦炭出口管理机制的逐步加强必将带动中国焦炭出口价格的上涨。因此，在未来很长一段时间内焦炭价格尽管会有一定波动，但整体价格仍会保持较高的水平，不会有太大的回落。
中国焦炭出口价格的增长在2003年第一季度已经得到了证实。进入2003年以来，中国焦炭的出口价格已经上涨8～15美元/t。灰份为10.5%的焦炭价格达到125美元/t( FOB价格)，订货到交货时间为3个月左右。在欧洲的鹿特丹港，包括运输在内的中国焦炭的进口价格为149～150美元/t。
在国际市场上其它国家出口的焦炭价格也同样在上升，如波兰焦炭的出口价格(在德国边境)为110～111美元/t。乌克兰焦炭的出口价格为90美元/t( FOB黑海价格)，乌克兰焦炭价格低于中国焦炭价格的原因是灰份高、成色较差。
相信随着中国政府对焦炭出口管理机制的逐步加强，和对土焦生产的严厉限制措施的实施，土焦产量大大减少，国内的焦炭需求强度进一步增加，同时也将带动中国焦炭出口价格的上涨。
6、国内对铁合金专用焦的需求
冶金工业十五规划中提出坚持走可持续发展道路、继续搞好
8 节能降耗、环境保护和资源的综合利用。对铁合金行业，提出搞好几个特殊铁合金基地的技术改造，重点是节能、环保和资源综合利用，加强新产品的开发研制，增加铬系、锰系的低碳、低硫和低磷等精炼产品。采用铁合金专用焦对于降低冶炼的电耗、焦耗和保证及提高铁合金产品的质量是至关重要的，因此，市场对铁合金专用焦的需求是大势所趋。
国内铁合金行业不景气的形势，随着国有大中型企业三年基本脱困目标的完成，将逐步走出低谷，并进行行业重组和产品结构的优化调整，在铁合金行业生产能力大于市场需求的形式下，提高铁合金的产品质量，降低生产成本，就显得十分重要，所以市场对铁合金专用焦的需求是必然的。
因此，大力扶持发展有条件的企业组织铁合金专用焦的生产是必要的。
在未来20-30年内，焦炭是冶金、机械、化工行业的主要原料。世界范围内焦炭的总产量应在2000年3.40亿t的基础上不断提高，才能满足未来工业对焦炭的需求。
中国仍将是世界上最大的焦炭生产和出口国家，中国的焦炭生产与出口政策将会给世界焦炭市场产生很大的影响。
随着西方工业国家焦炉的老化和环境保护法规对焦炭生产的限制日趋严格，以及国内土法炼焦工艺与设备被彻底取缔，将会出现世界范围内的焦炭短缺，并随着时间的推移，供需矛盾将进一步加剧，因此，国内外焦炭市场及价格都将走强是无疑的。
7、化工产品
化工产品主要是焦油和粗苯，这两种产品均是重要的化工原料，目前在国内市场供不应求。
焦油是制取工业萘、精苯、苯酚、甲酚、二甲酚、蒽、菲、咔唑、中性油类和针状焦、沥青焦的原料，是生产塑料、橡胶和合成纤维的基本原料，也是生产医药、农药、染料、涂料、香料、
9 助剂、感光材料和粘合剂等精细化工产品的原料。其中有些如萘、蒽、喹啉、吡啶和茚等，是目前石油化工中不易得到，而主要靠焦油中提取的产品。占焦油成分一半左右的是沥青，而煤沥青是生产改质沥青，也可通过延迟焦化等工艺生产沥青焦、针状焦等碳素材料的原料。本项目建成后所产焦油可供给各地的焦油加工项目作为原料，使产品焦油有长期稳定的销路。
三、建设规模
根据宁夏石嘴山河滨工业园区总体发展规划，结合市场、资源及外部条件等因素，本项目一期工程建设2座49孔炭化室高4.3m、宽500mm捣固单热式焦炉，二期工程再建设2座49孔炭化室高4.3m、宽500mm捣固单热式焦炉，最终达到年产干全焦(产品品种为冶金焦)120万t/年的设计规模。
四、厂址选择
本项目厂址选择在石嘴山河滨工业园区内，该厂址地理位臵优越，铁路及公路运输便利，取供水、供电、周边厂矿协作等外部条件已基本具备，可以满足本项目的建设需求，因此，建厂条件良好。
石嘴山河滨工业园区是1992年由宁夏回族自治区人民政府批准的省级工业园区，该园区成立十几年来，具有了冶金、炼焦、发电、氯碱等十几个产业，这些产业在同行业中有较强的竞争实力。随着党中央发出西部大开发的号召后，石嘴山河滨工业园区得到了自治区党政领导的极大关心，石嘴山市领导对园区的发展十分重视，结合园区的实际情况和发展优势，提出了在河滨工业园区建设以煤炭、化工、发电、氯碱、铁合金为产业链的产业群，本项目就是产业链中的一个，因此十分必要。
宁夏是一个能源大省，主要是以外售原煤为主的省份，原煤的附加值比较低，焦炭项目建成后，可以大大增加产品的附加值，又对石嘴山调整煤炭采掘为主的工业结构起到了积极的推动作
10 用。
2.2项目建设的有利条件
石嘴山市以富产煤炭资源而闻名国内外，其煤炭资源十分丰富，已探明的煤炭储量25.12亿吨，保有储量21.07亿吨。其中气煤储量5.59亿吨，肥煤储量1.47亿吨，焦煤储量1.7亿吨，贫煤储量1.38亿吨;因此原料资源丰富，为项目提供了原料保障。
石嘴山市河滨工业园区交通发达，包兰铁路横穿园区，国道10
9、110从园区内通过，为项目的原料运进、成品运出提供了保证。项目的建厂址地势平坦，公用设施齐全，已建成的黄河水厂日产水量可达8万立方米，而现使用量仅为3万立方米。园区内电力资源也比较发达，本项目拟同步新建2×135MW发电机组，为项目建设提供了可靠的电力保证。
本项目拟建在河滨工业园区，政策十分优惠，自治区和石嘴山市领导对项目十分重视，项目投产后为业主获得丰厚的回报奠定了良好的基础。
五、原料来源
石嘴山是宁夏煤炭储量丰富的地区之一,已探明煤炭储量为25.12亿吨,保有储量21.07亿吨,其中气煤储量5.59亿吨,肥煤储量1.47亿吨,焦煤储量1.7亿吨,贫煤储量1.38亿吨,全国十大煤炭品种中,除弱粘结煤外,石嘴山地区拥有九种,尤其是汝箕沟矿区生产的“太西煤”具有“三低六高”即低灰、低硫、低磷、高发热量、高比电阻、高块煤率、高化学活性、高机械强度、高块煤回收率等特点，是优良的气化用煤和动力用煤，储量达6.55亿吨。
六、产品销售
主要产品有冶金焦、焦油、粗苯、硫磺(熔融硫)和焦炉煤气。焦炭和化工产品向国内外销售，焦炉煤气用于联合项目生产
11 甲醇用。
七、主要工艺技术方案
备煤采用火车及汽车两用桥式螺旋卸车机受煤、机械化堆取料机贮煤场、适应性强的先单种煤预粉碎、配煤后再混合粉碎工艺;炼焦采用炭化室高4.3m、宽 500mm的JNDK43-99D型单热式单集气管捣固焦炉;煤气净化采用以氨为碱源的HPF法脱硫、水洗氨及蒸氨氨分解除氨，焦油洗油回收粗苯的工艺。
在吸取国内生产经验的基础上，同时结合石嘴山河滨工业园区的实际情况，采用先进、适用、成熟、可靠的工艺技术，既保证正常稳定生产，又为将来技术进步、发展、提高装备水平留有发展余地。
八、建设内容
包括备煤车间、炼焦车间、煤气净化车间及与其配套的辅助生产设施和行政福利设施。
九、主要生产设备及设施
主要生产设备及设施包括受煤坑、室内煤库、贮煤场、预粉碎机室、配煤室、焦粉制备装臵、粉碎机室、煤塔顶层以及相应的带式输送机通廊和转运站等组成，并设有推土机库，煤制样室等生产辅助设施。其中受煤工段和贮煤工段分两期建设。
1.4.8企业效益预测结果
财务计算结果表明，本项目正常生产时年销售收入为29550万元，年销售税金及附加万元，年总成本费用(平均)万元，年所得税(平均)万元，年税后利润(平均)万元，全投资内部收益率(税前)%，全投资内部收益率(税后)%，自有资金内部收益率%，全投资回收期(税后)年(含建设期2年)，自有资金回收期年(含建设期2年)，全投资净现值(税后)万元，自有资金净现值万元，投资利润率 %，投资利税率%，银行借款偿还期年，企业经济效益良好。
12 l.4.10.2项目的节能效益
石嘴山和乌海地区土焦生产量具有一定规模，土焦生产不仅全部耗用优质炼焦煤，而且耗煤量多焦炭质量波动很大，是对煤炭的一种极大浪费。1989年3月15日国务院公布的“当前产业政策要点”的规定中提出，大中型炼焦(机焦)企业和焦化产品属于国家重点支持的基本建设产业和产品。因此以机焦替代土焦，保护并合理利用优质煤炭资源，是我国焦炭生产的发展方向。
本项目充分利用石嘴山及其周边地区的煤炭，生产二级冶金焦，符合国家“发展机焦生产，取代并逐步消灭土焦”的政策，保护并合理地利用了国家宝贵的煤炭资源，具有显著的节能效益。
项目的经济效益和社会效益
本项目生产二级冶金焦、焦油、粗苯及硫磺等化工产品是重要的化工原料，这些产品具有广阔的市场前景。因此，项目的实施可以促进石嘴山地区的经济发展，解决当地劳动力就业问题，同时带动相关产业的建设和发展，对振兴地方经济和促进民族安定团结具有重要意义。
l.4.10.5 财务预测计算结果显示本项目的经济效益良好。本项目正常生产后，年可获税后利润(平均)万元，全投资内部收益率(税后)%，高于焦化行业基准收益率7%，全投资回收期(税后)年(合建设期2年)，投资利润率%，投资利税率%，财务净现值税前万元，税后万元，20年经营期内平均每年可实现利润总额万元。
1.4.10.6结论
本项目采用成熟可靠的工艺技术，不但具有较好的经济效益，而且还具有显著的环境效益和社会效益及节能效益;同时项目的建设符合国家开发发展西部经济的战略和产业、能源政策，也符合自治区产业结构的调整。此外本项目建厂条件较为优越，
13 交通发达，通讯便利，水电供应充足，原料煤供应可靠，所产焦炭、化工产品的销路好。
综上所述，本项目的建设无论是技术上还是经济上都是可行的，也是必要的。
2.项目提出的背景 2.1项目建设的必要性
2.2.l国家发展战略和政策支持
本项目的建设，既符合国家开发发展西部经济的战略和产业、能源政策，也符合自治区产业结构的调整。
2.2.2焦炭的需求
根据国内外焦炭市场的分析和预测，到2005年，焦炭缺口总量为3800～4500万t/a，其中国内部分为2300～3000万t/a，出口国外部分为1500万t/a左右。预计未来10～15年，国内外焦炭供不应求的局面不会有太大的改观，因此，焦炭市场前景良好，发展现代化焦化工业的空间很大。
2.2.3原料来源有保证
本项目生产用炼焦煤等各种主要原料原料储量大且来源可靠，能保证供应。
2.2.4主要产品销路有保证
本项目生产的主要产品是焦炭，在国内外市场供不应求，因此，主要产品的销路有了保证。
2.2.5建厂条件优越
本项目厂址选择在石嘴山河滨工业园区内，该厂址地理位臵优越，铁路及公路运输便利，取供水、供电、周边厂矿协作等外部条件已基本具备，可以满足本项目的建设需求，因此，建厂条件良好。
3.l原料供应 3.1.1原料煤
14 生产用炼焦煤由石嘴山地区及周边煤矿提供，正常生产时，一期工程年需洗精煤等各种原料用量为750000t，回用焦粉22600t。
3.1.2燃料来源
本项目在开工时蒸汽由自建的开工锅炉房提供。燃料煤由石嘴山市
一、二矿提供。
3.l.5其它原材料
生产用洗油、碱和其他生产所需辅助材料如催化剂、药剂等均由国内市场购入。
3.2.l产品产量
主要产品有冶金焦、焦油、粗苯、硫磺(熔融硫)，具体如下。
产品产量表 3.3产品市场预测 4.厂址及建厂条件 4.1厂址概况
本项目厂址选择在宁夏石嘴山河滨工业园区内，该厂址距恒力钢厂西约1Km，距110国道0.5公里。
本地区主导风向：西北风。
根据1994年地震局的地震区域图，本地区地震烈度为 8度。 场地可利用面积：795000㎡，一期工程用地面积：520000㎡。 4.2建厂条件 4.2.1给排水 4.2.1.l供水
生产用水和生活用水由距厂区1.5公里的黄河水厂供给。生产用水量一期工程317m/h，两期工程最终合计570m/h;生活日用水量一期工程 50m，两期工程最终合计日用水量75m，最大时用水量一期工程 18m，两期工程最终合计最大时用水量 28m。
3
33
3
3
3为节约水资源，本项目采取了行之有效的节水工艺和设备，使水的重复利用率达到96.4%。
4.2.1.2排水
综合排水系统为生产净废水、雨水合流制排水管网。 生产排水量一期工程为64.9m/h，两期工程最终合计为94.2m/h;生活排水量一期工程最大小时量为18 m/h，两期工程最终合计最大小时量为28m/h。外排水水质达到国家《污水综合排放标准》GB8978-1996中的一级标准。
部分生活废水和含有生产介质的酚氰废水，经收集后送入酚氰废水处理站进行处理，处理后的废水水质可达到《钢铁工业水污染物排放标准》中表3的焦化行业二级标准要求，处理后的出水部分送至炼焦车间做熄焦补充水(一期工程为45.1 m/h，两期工程最终合计为85.8 m/h)，其余水外排至综合排水系统(一期工程为64.9 m/h，两期工程最终合计为94.2 m/h)。
4.2.4交通运输
厂址距石嘴山铁路站1.5公里左右，10
9、110国道横穿园内，因此本项目的交通运输条件十分方便。
为满足本项目生产运输要求，铁路直通厂区，在厂区内设臵装车站台，可以保证货物运输的通畅。
4.3其它
为满足环境保护、劳动安全卫生及消防的要求，本项目自建环境管理机构及煤气防护站、消防站;环境监测站、劳动安全卫生机构、职业病防治及卫生医疗等利用园区及周边厂矿现有的组织机构。
6.2.1工厂位臵及概况
本项目厂址选择在宁夏石嘴山河滨工业园区内，厂址距宁夏恒力钢厂西约1km，10
9、110国道横穿园区，交通运输较为方便，可满足本项目的需要。
16
333
3
33
3
3本地区主导风向：西北风。 本地区地震烈度为8度。
场地可利用面积：1000000 m，一期工程用地面积：520000 m。 6.2.2.l生产设施
生产设施一期工程是建设备煤车间、炼焦车间的两座焦炉及其配套设施和煤气净化车间。二期是建设炼焦车间的另两座焦炉及其配套设施、添平补齐备煤车间、煤气净化车间的相应设施，精苯车间、焦油车间。具体如下。 7.环境保护
7.1.2采用的环境保护标准
a)《大气污染物综合排放标准》(GBI6297-1996)。 b)《炼焦炉大气污染物排放标准》( GBI6171一1996)。 c)《恶臭污染物排放标准》(GBI4554一93)。 d)《污水综合排放标准》(GB8978—1996)。 e)《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)。 f)《锅炉大气污染物排放标准》( GBI3271-2001)。
本项目焦炉无组织排放的大气污染物执行《炼焦炉大气污染物排放标准》(GBI6171-1996)中表2的三级标准;其它有组织排放的大气污染物及焦炉烟囱等执行《大气污染物综合排放标准》(GBI6297-1996)中表2的三级标准;锅炉排放的大气污染物执行《锅炉大气污染物排放标准》(GBI3 271-2001)的11时段标准要求;外排废水执行《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级标准;噪声采用《工业企业厂界噪声标准》(GBI2348-90)中的Ill类区标准;厂区边界恶臭污染物执行《恶臭污染物排放标准》(GBI4554—93)中的三级新扩改标准。 7.2建设地区环境现状
本项目厂址位于宁夏石嘴山河滨工业园区内,
110、109国道横穿园区,包兰铁路在园区通过。该地区地势平坦，地震烈度8
22度，平均气温8.8℃，降雨量167.8mm，主导风向为西北风。 场地可利用面积：795000m，一期工程用地面积：520000 m。 7.3项目概述 7.3.l项目概况
根据园区总体发展规划的要求，结合市场、资源及外部条件等因素，本项目拟采用单热式捣固焦炉。本项目分二期建设，一期工程建设2座49孔焦炉并达到年产干全焦60万t(产品品种为冶金焦)的规模;二期工程再建设2座49孔焦炉，达到年产干全焦120万t(产品品种为冶金焦)的规模。该焦炉生产冶金焦，配套建设对应上述规模炼焦系统的备(配)煤系统、筛焦系统、煤气净化系统和辅助生产设施及行政福利设施。
二期工程时建设焦油加工、精苯车间生产设施。此外，还规划预留干熄焦装臵的位臵。
本项目一期工程主要产品为冶金焦、粗苯、硫磺、焦油等。二期工程增加产品为轻油、苯酚、邻位甲酚、二甲酚、纯吡啶、一甲基毗啶、工业喹啉、古马隆树脂、精萘、洗油、精咔唑、溶剂油、燃料油、碳黑油、筑路油、改质沥青，纯苯、纯甲苯、混合二甲苯等。
11.2项目规模及内容
本项目一期工程建设2座49孔炭化室高4.3m、宽500mm捣固单热式焦炉，二期工程再建设2座49孔炭化室高4.3m、宽500mm捣固单热式焦炉，最终达到年产干全焦(产品品名为冶金焦)120万吨能力。
配套建设对应上述炼焦规模的备(配)煤系统、筛焦系统、;煤气净化系统、发电系统和辅助生产设施及行政福利设施。
本项目除炼焦系统考虑分期设计和分期实施外，其他配套设施按总体设计，分期实施，但不分系设计来考虑(即在一期工程的设计中统一考虑二期工程的预留)。
22此外，二期工程时配套建设焦油加工、精苯车间生产设施。 11.3项目估算投资
本项目一期工程固定资产估算投资为25720.64万元。
投资估算
本项目固定资产估算投资为26727.56万元。 13.3资金使用 本项目建设期为2年。 14.2.3流动资金
本项目所需流动资金为2589.67万元，其中自有流动资金为1038.81万元，银行借款为1551.57万元，年利率为5.31%。
14.3.1销售收入、销售税金及附加
项目经营期内达产年销售收入为46950万元，达产年销售税金3897万元。
14.3.2成本费用
经营期内平均年利润总额 4456.21万元 投资利润率 19.161% 投资利税率 26.787% 资本金利润率 56.693% 全投资回收期(税后) 6.579年 14.5财务评价结论
本项目建成投产后，其经济效益较好。全投资内部收益率(税后)为17.62%，高于基准收益率12.00%。在其20年的生产经营期内，平均年实现利润总额4456.21万元，达产年上缴销售税金及附加2452.58万元，平均年上缴所得税872.11万元，全部投资在第6.5年即可收回，投资利润率为19.161%，在经济上是可行的。
综上所述，本项目具有良好的经济效益和环境效益，项目的建设是必要的，也是可行的。
年产100万吨特钢项目 产品介绍： 特殊用途钢是指制成的另构件在特殊条件下工作，对钢有特殊要求，如物
理、化学、机械等性能。
特殊性能钢也是特殊质量合金钢，这些钢是指有电磁、光、声、热及电化学等效应和功能的钢。常用的有不锈钢、耐热钢、电工硅钢、电子纯铁及各种精密合金(软磁合金、象磁合金、弹性合金、膨胀合金、热双合金、电阻合金、电偶材料等)。
市场前景： 当前正值空前难得的特钢发展战略机遇期。一是目前正值中国工业化中期
向后期转化阶段，钢铁产业发展呈现产量增速放缓，产品结构逐步由长型材和普通板材为主转为以特钢和专用板材为主。目前我国特钢产量仅占钢产量 5%左右，而工业化国家特钢产量占比高达 20%以上，以此衡量未来特钢将具有广阔成长空间。二是市场需求拉动强劲。随着我国工业化深入和装备制造挺进高新领域，风电、核电、高铁、大飞机、石化、汽车等新兴产业所需而普钢无法替代的高品质、高性能、个性化特钢产品市场将急剧放大，并呈现出未来数十年旺盛需求趋势。三是国家政策重点扶持。中央和国务院将发展战略性新兴产业作为转变发展模式主要举措，而高品质特殊钢是发展战略性新兴产业主要基础材料，因此国家“十二五”规划已将特殊钢产业列为大力培养扶植产业。按照国家产业发展规划， 2015 年高品质特殊钢产业的新增产值将达到 8%，2020 年新增产值达到 15%，到2030年高品质特殊钢产业达到世界先进水平。从现在开始，一场特钢比重提升的行业大趋势即将来临，特钢跃进式发展的大幕也将由此拉开。具有传统产品和技术优势的国内重要特钢企业，将是这个战略机遇期中最大受益者。
建设优势：
1、资源：全市共有53个已探明铁矿累计保有资源储量为30524万吨。乌兰
察布到2015年可具备250-400万吨的铁合金产能。
2、项目选址：丰镇市氟化工业园
3、建设条件：丰镇市氟化工业园总占地面积达到32平方公里，目前已建成18.8平方公里;驻园企业达到39户，2011年园区工业总产值实现15亿元。被自治区认定为工业循环经济示范园区和沿黄沿线经济带重点工业园区。该项目拟建在西园区。到目前已累计投入2.6亿元，10平方公里 “三通一平”基础设施建设已投入使用，2纵2横14.4公里道路和上下水管网工程基本完成，22万伏变电站、污水处理厂等基础设施正在加紧建设。丰镇市与北方联合电力公司签定合作框架协议，将丰镇发电厂3#、4#机组转为园区动力车间和供热供气机组，为项目建设和园区发展提供服务。目前已由自治区经信委正式批准，正在开展各项前期工作。
投资及效益：项目总投资60亿元，其中建设投资30亿元。
项目建成达产后可形成年产值100亿元。
合作方式：合资、独资。
年产1万吨黄酒厂初步设计
由于当前中国的产业政策积极扶持黄酒行业发展。国家的酿酒行业政策是：贯彻“优质、低度、多品种、低消耗”的方针，积极实施“四个转变”，重点发展葡萄酒、水果酒，积极发展黄酒，稳步发展啤酒，控制白酒总量。显而易见，国家政策对于黄酒的发展来说是有促进作用的。
本项目的设计按照国家要求投资小、产出大、见效快的原则，尽可能使建筑设施、能源(水、电、汽)在设计时与治理三废、环保、消防同步进行。
1 产品方案
1.1 生产规模及建设时间
黄酒厂年产量为1.0×104t
厂建设采取统一的规划布局，规范化建设，科学化管理，规模化生产，一体化经营，完全采用现代化企业管理模式将逐渐形成规模。项目拟建占地2公顷,包括标准厂房的建设和办公楼以及生活区的建设等方面.
项目计划根据当前的情况，一次性投产建设，建设时间为12个月。
1.2 主要原料的规格
本厂主要的原材料为优质大米等粮食
1.3 生产品种及数量
本黄酒厂是以稻米为主要原料，经过蒸料，拌以麦曲、米曲或酒药，进行糖化和发酵酿制而成的各类黄酒，根据其含糖量的高低主要有以下四种： ⑴干黄酒
“干”表示酒中的含糖量少，总糖含量低于或等于15.0G/L。口味醇和、鲜爽、无异味。 ⑵半干黄酒
“半干”表示酒中的糖份还未全部发酵成酒精，还保留了一些糖份。在生产上，这种酒的加水量较低，相当于在配料时增加了饭量，总糖含量在15.0G/L—40.0G/L，故又称为 “加饭酒”。我国大多数高档黄酒，口味醇厚、柔和、鲜爽、无异味，均属此种类型。 ⑶半甜黄酒
这种酒采用的工艺独特，是用成品黄酒代水，加入到发酵醪中，使糖化发酵的开始之际，发酵醪中的酒精浓度就达到较高的水平，在一定程度上抑制了酵母菌的生长速度，由于酵母菌数量较少，对发酵醪中产生的糖份不能转化成酒精，故成品酒中的糖份较高。总糖含量在40.1G/L—100G/L，口味醇厚、鲜甜爽口，酒体协调，无异味。 ⑷甜黄酒
这种酒一般是采用淋饭操作法，拌入酒药，搭窝先酿成甜酒娘，当糖化至一定程度时，加入40—50%浓度的米白酒或糟烧酒，以抑制微生物的糖化发酵作用，总糖含量高于100G/L。口味鲜甜、醇厚，酒体协调，无异味。
1.4 产品质量及标准
GB2758-2005《发酵酒卫生标准》
GB/T13662-2000《黄酒》
GB17946-2000《绍兴酒(绍兴黄酒)》
QB2746-2005《清爽型黄酒》
质量特征：酒液应呈黄褐色或红褐色，清亮透明，允许有少量沉淀。
2 生产工艺流程设计
2.1 工艺流程图
糯米→过筛(去糠，去碎末及杂质)→浸米→蒸煮(达到糊化作用以利糖化)→ ↑ 鉴湖水
→淋水(达到冷却作用)→搭窝(拌药粉)→鉴湖水曲糖化(保温36～48h)后
↑ 酒药
加清水麦曲)→发酵→淋饭酒(即酒母)
——浆水—— ——鉴湖水
↓ ↓↓
糯米→过筛→浸水→蒸煮→摊饭→下缸→糖化发酵→后发酵→压榨→澄清→ ↑↑ ↓ ↑
麦曲 酒母 酒糟 糖色
→杀菌装缸密封
2.2 工艺要点
⑴选料蒸煮:
选含糖量高的新鲜红薯，用清水洗净晾干后在锅中煮熟。
⑵加曲配料
将煮熟的红薯倒入缸内，用木棍搅成泥状，然后将花椒、茴香、竹叶、陈皮等调料，兑水22千克熬成调料水冷却，再与压碎的曲粉相混合，一起倒入装有红薯泥的缸内，用木棍搅成稀糊状。
⑶发酵
将装好配料的缸盖上塑料布，并将缸口封严，然后置于温度为25-28摄氏度的室内发酵，每隔1—2天搅动一次。薯浆在发酵中有气泡不断溢出，当气泡消失时，还要反复搅拌，直至搅到有浓厚的黄酒味，缸的上部出现清澈的酒汁时，将发酵缸搬到室外，使其很快冷却。这样制出采的黄酒不仅味甜，而且口感好，否则，制出的黄酒带酸味。也可在发酵前，先在缸内加人1.5-2.5千克白酒作酒底，然后再将料倒人。发酵时间长短不仅和温度有关，而且和酒的质量及数量有直接关系。因此，在发酵中要及时掌握浆料的温度。 ⑷过滤压榨
后发酵结束，利用板框式压滤机把黄酒液体和酒醪分离开来，让酒液在低温下沉清2～3天，吸取上层清液并经棉饼过滤机过滤，然后送入热交换器灭菌，杀灭酒液中的酵母等细菌，并使酒液中的沉淀物凝固而进一步澄清，也使酒体成分得到固定。灭菌温度为70～75℃，时间为20分钟。 ⑸陈酿
灭菌后的酒液趁热灌装，并密封包装，入库陈酿一年，再过滤去除酒中的沉淀物，即可包装成为成品酒
2.3主要技术指标
⑴感官(GB/T13662-2000《黄酒》)黄酒的感官包括外观、香气、口味和风格。黄酒的感官指标是判别黄酒质量优劣的重要依据之一。
⑵总糖(GB/T13662-2000《黄酒》)是指粮食经糖化水解后，能还原斐林试剂的还原物质的总量。国家标准中对黄酒的分类方法就是以总糖含量不同进行分类： 3
有干黄酒(≤15.0g/L)、半干黄酒(15.1～40.0 g/L)、半甜黄酒(40.1～100g/L)、甜黄酒(≥100g/L)。
⑶非糖固形物(GB/T13662-2000《黄酒》) 黄酒试样经100～105℃加热，其中的水分、乙醇挥发酸等可挥发物质被蒸发，剩余的残留物即为总固形物。总固形物减去总糖即为非糖固形物。非糖固形物中含有糊精、蛋白质及其分解物、甘油、灰分等物质，是酒味的重要组成部分。因同类型酒中糖分差异较大，标准规定扣除糖后计算固形物。不同类型的黄酒非糖固形物差异较大，如一级干黄酒应≥16.5 g/L;一级半干黄酒应≥23.0g/L。
⑷酒精度(GB/T13662-2000《黄酒》)酒精度是指酒样中所含酒精的体积百分数。在发酵过程中，淀粉被曲霉菌和酵母菌水解成葡萄糖、麦芽糖、小分子糊精及低聚糖，这些物质除了被微生物作为营养物质用于自身的生长繁殖外，一部分被转化为酒精。黄酒的酒精度一般在14%～20%，属于低度酿造酒，标准规定酒精度至少在8.0%以上。
⑸总酸(GB/T13662-2000《黄酒》)指酒中未离解的酸和已离解的酸的浓度之和。黄酒中的主体酸是乳酸，约占总酸的60%。标准规定了总酸的上限和下限，使黄酒酸度、糖度和酒精度协调配合，给制假者增加了成本和难度。总酸范围一般在3.5g/L～8.0g/L。总酸是黄酒风味的一部分。
⑹氨基酸态氮(GB/T13662-2000《黄酒》)米饭中的蛋白质，在发酵过程中经曲霉菌和酵母菌中的蛋白酶作用，被水解成肽和氨基酸。微生物除利用掉一部分氨基酸用于自身生长繁殖外，还会将一部分氨基酸变成杂醇油及其他物质，一部分氨基酸残留在酒液中。肽和氨基酸对人体有营养作用。酒液中的肽、氨基酸和杂醇油等对黄酒所具有的香气和醇厚口感起着一定作用。氨基酸态氮含量越高，黄酒的口感越醇厚鲜美。如一级干黄酒应≥0.40 g/L;一级半干黄酒应≥0.50g/L。 ⑺挥发酯(GB17946-2000《绍兴酒(绍兴黄酒)》)黄酒的香气物质主要是在主发酵阶段形成的，酒醪中的酰基辅酶A与乙醇生成各种有香气的酯类物质，如乙酸乙酯、琥珀酸乙酯。另外在发酵过程中，米饭中残留的脂肪被曲霉菌和酵母菌中的脂肪酶水解成甘油和脂肪酸。甘油给予黄酒甜味和黏性。脂肪酸和酒液中的醇结合形成酯，酯是黄酒香气的组成部分。挥发酯的高低，是黄酒质量好坏的指标。该检验项目是原产地域保护产品绍兴黄酒标准中规定的指标，因酒龄不同有差异，至少在0.15g/L以上。
⑻pH值(GB/T13662-2000《黄酒》)是指酒液的酸碱性，该指标与总酸成反比。一些正规企业生产的黄酒酸度大，但酒体具有缓冲性，pH值不低(3.5～4.5);而一些假酒由于外加酸，总酸不高，pH值却很低。
⑼氧化钙(GB/T13662-2000《黄酒》)糖化发酵后为了调味在压滤前允许加入少量澄清石灰水。成品中会有少量氧化钙残留，但酒变酸，则不得以石灰中和降低酸度。一般情况下，氧化钙应≤1.0g/L。
⑽β-苯乙醇(GB/T13662-2000《黄酒》)β-苯乙醇是稻米类黄酒在发酵过程中产生的特征性物质，若以一般食用酒精配制而成的产品，则β-苯乙醇不会达到标准要求。标准中规定稻米类黄酒β-苯乙醇至少不低于40.0mg/L。
⑾食品添加剂(GB2760-1996《食品添加剂使用卫生标准》) 食品添加剂是为了改善食品的品质和色、香、味，以及为防腐和加工工艺需要，加入食品中的化学合成物质或天然物质。黄酒因本身的酒精即有防腐作用，所以按食品卫生要求，在正常工艺条件下生产的黄酒，无需添加防腐剂，至少能保存3个月以上。按正常工艺生产的不同类型的黄酒本身就有黄酒固有的甜味，也没有必要添加甜味剂。而有些企业生产条件差，或为了降低成本，则会在酒中添加防腐剂(苯甲酸、山梨酸)和甜味剂(糖精钠、甜蜜素)。按GB2760规定，发酵酒中不得添加防腐剂和甜味剂。
⑿铅(GB2758-2005《发酵酒卫生标准》) 铅是一种有代表性的重量金属，对人体有危害性。黄酒中铅的污染主要来源于加工、贮存、运输过程中使用的含铅器皿以及原材料的污染，这些都可以直接或间接污染黄酒。铅是一种具有富积性的毒物，对各组织有毒性作用，主要损害神经系统、造血系统、消化系统和肾脏。国家标准规定铅应≤0.5mg/L。
⒀菌落总数(GB2758-2005《发酵酒卫生标准》) 菌落总数是指单位食品中的菌落的个数。食品中细菌的数量表示食品清洁状态，所以食品细菌数量越多，越能加速食品*变质。因此黄酒中菌落总数超标(国家标准规定不超过50cfu/mL)，说明该产品受到污染，保质期缩短，容易变质。
⒁大肠菌群(GB2758-2005《发酵酒卫生标准》)大肠菌群来自人和动物粪便。食品中检出大肠菌群，表示该食品曾受到人或动物粪便污染。由于大肠菌群在环境中广泛存在，所以它也是食品一般污染的指标。食品中大肠菌群含量越多(国家标准规定不超过3MPN/100mL)，间接表示有肠道致病菌污染的可能性，人食用后，就有可能发生食物中毒、腹泻等急性胃肠炎症状。黄酒中大肠菌群主要来自人员污染。从业人员个人卫生不注意，工作前手未进行消毒，都会造成大肠菌群超标。
3市场分析与建设规模
3.1市场调查
3.1.1本产品的主要用途
黄酒是中国非常传统和悠久的一个产业由于其香气浓郁，甘甜味美，风味醇厚，并含有氨基酸、糖、醋、有机酸和多种维生素等，是烹调中不可缺少的主要调味品之一。温饮黄洒可帮助血液循环，促进新陈代谢，具有补血养颜、活血祛寒、通经活络的作用，能有效抵御寒冷刺激，预防感冒。黄酒还可作为药引子，所以说其有着“液体蛋糕”之称，深受广大消费者的青睐。
3.1.2产品现有的生产能力调查
据调查显示，首先同类产品在国内的生产量在2007时达到220-250万吨之间，而按照江浙一带的人均消费量计算我国黄酒的需求两应该在1000万吨以上，其次，根据当前的消费区域来看，黄酒目前的主要消费群体处在了江浙地区，而中国历史悠久，幅员辽阔，广大地区都有饮用黄酒的习惯，但是目前很多地区的消费市场却还处于萌芽时期，还没有打开，再次，我们调查发现，在中国黄酒产销的成熟地区(特别是浙江)黄酒的生产企业数量在逐渐减少，而企业规模却在不断扩大，特别是黄酒的龙头骨干企业，产能不断扩大，(如：古越龙山、上海枫金与和酒、会稽山、塔牌、女儿红、沙洲优黄等等)品牌，规模效益集中度越来越高，市场开拓能力和市场竞争力不断增强。而中小企业却逐渐地被兼并和淘汰;在黄酒的弱势地区、处女地，黄酒企业却在一个一个逐渐的建立，它们或大或小，象星星之火不断点燃，企业数量逐渐增加——中国黄酒的区域在不断地向全国延伸，业外资本越来越关注黄酒的发展，这是趋势之一。所以说在黄酒产业大发展的现在，我们一定要抓住机遇，开辟市场，打造自己的黄酒文化。
3.1.3产品产量和销售量的调查
从黄酒当前全国的产量总数以及区域来看，全国目前的总体状况是地区区域发展不平衡，一些产出和消费的地方出现失衡的状况，很大的一部分市场还没有挖掘，在今后的一段时间发展来看，其产量应该是会保持9%左右的增长速度，随着人们对黄酒的认识，会有更多的消费者认识和喜欢上黄酒，这应该是今后酒类行业人们消费的潮流，产品在销售方面我想除了不断满足国内的需求之外，还有一部分预计是要出口，因为根据一份调查显示，中国已经有一些知名的品牌开始出口国外，主要是日本，东南亚等国家。
3.1.4替代产品调查
可以说黄酒虽说对人体健康具有很好的功效，其是我国民族的特产，但是同样其也受到其他酒类的竞争，比如说葡萄酒和啤酒，由于其都属于低度酒，符合人们饮酒的风尚，所以说对中国的的传统黄酒造成了一定的影响，由于随着中国的对外开放政策日益扩展，使得国外的一些大企业进入中国，同时也将先进的设备和技术以及管理等打入了中国市场，由于其技术管理先进，劳动生产率高，相对产品价格质量要好于国内的同类产品，而中国传统的黄酒产业由于技术装备相对落后，大多是作坊式，没有实现工业化发展，这对中国黄酒产业的发展是一大制约，因此，当前，要想大力发展黄酒产业，提高黄酒产品的竞争力水平，就需要实现其机械化，产业化发展，引进西方先进的技术，结合中国自己的特色，自主研发，提高劳动生产率，为打造黄酒的产业化发展奠定基础。
3.1.5产品价格调查
通过当前黄酒市场价格的调查显示，按照物价的管理办法主要是通过国家控制和市场定价为机制，制定合理的价格，根据当前市场上销售比较好的品牌古越龙山市场价格体系看，其产品的销售价格依据品质的不同每500ml价格由30-5000RMB间波动，可以看出产品的价格档次是非常大的。并且其同类产品价格的波动也不是太大。可以看出当前黄酒的销售价格由低端到高端两极分化比较大，相对价格保持在一个比较高的水平。
3.1.6国外市场调查
黄酒属于中国的传统产业，是中国所独有的，目前在国外没有这方面的产品，其主要的生产地区是中国，但是由于当前我国的生产技术比较落后，没有先进的设备，大部分还没有实现机械化的生产，生产技术落后，生产能力较低，销售也比较局限，所以说在当前国外同类产平还处于空白之时，我们应该努力提高生产力水品，打造自己的品牌文化，积极将黄酒这一富有民族特色的产品推销出去，让世界更多的人认识中国，了解中国，让中国的文化，美酒给世界各国人民带来幸福。
3.2市场预测
国内市场需求的预测，随着传统酒类黄酒的工业化大生产，以及人们对酒类消费观念的转变，
黄酒的市场前景非常之大，再加上其作为一个传统酒类，历经千年，所以说有着很大的文化底蕴和生命力，所以说随着黄酒生产技术的提高，黄酒产业的发展将迎来自己的春天。
国外市场需求的预测，我想随着黄酒在中国广大人民群众中日益推广，一些知名品牌的产生，其效应也将会引起世界各国人的关注，这对黄酒打开国外市场，实现其全球化化发展非常有力，我想，随着黄酒产业的发展，黄酒在国外的销售也将会有新的突破。
3.2.1价格预测
考虑到产品产量，质量，同类产品目前价格水平，以及国际，国内市场价格变化的趋势，还有国家的物价政策变化，产品社会供需变化以及其他因素，预测产品可能的销售价格主要在中端产品上，以满足当前最广大人民的消费水平。
3.3市场推销战略
3.3.1推销方式
本产品上市之后计划推销的方式主要通过企业自销和经销人代理的方式来进行。服务客户,整合市场资源实现双赢,在安徽省各市县设立代理商,并既而逐渐向省外其他省设立分销代理, 每个代理商下设多个分销商，每个分销商下设多个直销商。由点到线，由线及面，由面到立体三维的动态市场拓展。 ⑴ 做好品牌推广及宣传工作。充分发挥各大电视台的宣传广告作用. ⑵制订科学可行的招商报告及销售政策。保证产品运营链上代理商、分销商及所有运营商的利益，调动各级运营商的积极性，利益驱动市场的拓展。 ⑶ 对代理商、分销商进行有效可行的支持政策。销售返点、车辆、促销人员、促销礼品，一定落实到位。
⑷由浅入深，渗透市场，做细市场。先对区域内进行钸控覆盖，再细作慢耕进行密集织网。服务好每个客户，做好每个市场、每个区域。
⑸整合资源，统一战线、步伐和前进目标。每月、季或节假日由公司统一制定销售促销计划，各地区代理商统一活动方案进行实施。
⑹加强学习，科学管理。加强对员工的培训及代理商科学有效的管理，迅速有效的完成任务.
3.3.2推销措施
⑴销售和经销机构的建立，在产品上市之前首先要解决的是建立一支强有力的销售营销团队，通过这个机构的建立，为产品实现营销打下良好的基础。 ⑵销售网点的规划，公司计划随着企业的不断壮大发展，将以合肥为中心，逐渐扩大自己的销售网络，在全国各地建立自己的销售网络，在各地建立自己的 8
专卖店，并逐渐将产品的营销网络打向国外，在国外建立销售网点，打造自己的品牌文化。
⑶广告及宣传计划，为了能让消费者认识和认同我们的酒文化，我们就需要与消费者沟通，通过大量的广告，积极推崇健康保健的功效，让广大消费者认同我们的酒文化，这对我们的黄酒品牌能否得到消费者的认可是非常重要的，所以说，在产品上市之时，进行有效的广告和宣传规划，是非常重要和必要的。将通过以下措施: 1, 将通过产品新闻发布会与戏剧界、文化界、书法界及涉外旅游团体、新闻媒体通力合作，全力打造文化名酒，充分与社会文化焦点，热点进行嫁接，以文化引领拉动产品行销。
2, 社会公关活动：(整合资源、借势造势、参与社会 、政府及其他机构活动)积极参与政府组织的旅游、祭祖以及民间的各项活动，很好的寻求合作，提高产品的知名度. 3, 大众媒体：平面报刊、宣传彩页、电视传媒、路牌广告、车身广告。 4, 网络宣传：建立自己的黄酒网站进行宣传及销售。
⑷咨询服务和售后措施，在产品销售过程中，要建立良好的售后服务，认真处理好消费者的投诉以及各项咨询，为客户提供最优质的服务。
3.3.3产品促销价格制度及产品销售费用的预测
关于产品的促销价格根据市场销售预测情况来确定，一般来说在产品投产初期以交底的价格出售，这样，先让广大消费者认识和喜欢上本产品，接着再耕具产品销售的情况逐渐调节价格水平，使得企业实现盈利，逐渐占领市场。 在产品上市时，产品销售是需要成本的，由于刚打入市场，企业需要花费很多，包括建立销售机构，销售网点，培训销售人员，产品广告宣传，咨询和售后费用，这些对于工厂设计研究是必不可少的，是需要估算的。
4工艺计算
4.1 物料衡算
4.1.1 100kg原料(大米)生产黄酒的物料计算
⑴发酵液量
557.6×(1-0.015)=549.2L ⑵滤过酒量
549.2×(1—0.02)=538.2L ⑶成品酒量
538.2×(1—0.02)=527.5L
4.1.2 生产100L黄酒的物料计算
100公斤混合原料生产成品黄酒量为527.5L ⑴生产100L黄酒需用混合原料量为：
100×100/527.5=18.95kg ⑵大米耗用量
18.95×25%=4.74kg ⑶发酵液量
100×549.2/527.5=104.1L ⑷滤过酒量
100×538.2/527.5=102.0L ⑸成品酒量
100×527.5/527.5=100L ⑹酵母量(以商品干酵母计)
生产100L黄酒可得2kg湿酵母泥，其中一半作生产接种用，一半作商品酵母用，即为1kg。
湿酵母泥含水分85% 酵母含固形物量=1×=0.15kg 则含水分7%的商品干酵母量为：
0.15×=0.16kg
⑺空瓶需用量
100/0.64×1.005=157.0个
⑻瓶盖需用量
100/0.64×1.01=157.8个
⑼商标需用量
100/0.65×1.001=156.4张
4.2 热力衡算
4.2.1 耗水量计算
⑴糖化用水
100kg混合原料大约需用水量400kg 糖化用水量=1 800×400/100=7 200kg 糖化用水时间设为0.5h，故：
每小时最大用水量=7 200/0.5=14 400kg/h ⑵洗糟用水
100kg原料约用水450kg,则需用水量：
1 800×450/100=8 100kg
用水时间为1h，则每小时洗糟最大用水量=8 100/1.5=5 400kg/h ⑶糖化室洗刷用水
一般糖化室及设备洗刷用水每糖化一次，用水约6t，用水时间为2h故
洗刷最大用水量=6/2=3t/h ⑷沉淀槽洗刷用水
每次洗刷用水3.5t，冲洗时间设为0.5h，则每小时最大用水量=3.5/0.5=7t/h ⑸酵母洗涤用水(无菌水)
每天酵母泥最大产量约600L，酵母储存期每天换水一次，新收酵母洗涤4次，每次用水量为酵母的二倍，则连续生产每天用水量为(4+1)×600×2=6 000L ⑹发酵室洗涤用水
每天冲刷体积为30m3的发酵罐2个，每个用水3t，冲洗地面共用水2t，每天用水量=2×3+2=8t，用水时间设为1.5h，最大用水量=8/1.5=5.3t/h ⑺贮酒室洗涤用水
每天冲刷贮酒桶一个，用水为2t，管路及地面冲刷用水1t，冲刷时间为1h，最大用水量为=2+1=3t/h ⑻清酒罐洗刷用水
每天使用4桶，冲洗一次，共用水4t，冲刷时间为40min，则最大用水量=4×60/40=6t/h ⑼过滤机用水
过滤机二台，每台冲刷一次，用水3t(包括顶酒用水)，使用时间为1.5h，则，最大用水量=2×3/1.5=4t/h ⑽洗瓶机用水
洗瓶机最大生产能力为3 000瓶/h，冲洗每个瓶约需水1.5L，则
用水量=3 000×1.5=4 500L/h
每班生产7h计，总耗水量=4 500×7=31 500L ⑾装酒机用水
每冲洗一次，用水2.5t，每班冲洗一次，每次0.5h，最大用水量=2.5/0.5=5t/h ⑿杀菌机用水
杀菌机每个瓶耗水量1L算
用水量=3 000×1=3 000L/h 3 000×7=21 000L/班
⒀其他用水
包括冲洗地板、管道冲刷、洗滤布等，每班需用水10t，设用水时间为2小时，则每小时用水量=10/2=5t/h
4.2.2 蒸汽耗量计算
⑴糖化工段耗用蒸汽量
以目前生产采用的二次煮出糖化法为计算依据 生产用最大蒸汽压力2.5kg/cm2(绝对压力) 自来水平均温度18℃ 糖化用水平均温度50℃ 洗糟用水平均温度80℃ 糖化用水耗热量Q1 Q1=GC(t2-t2) 式中G=7 200kg C=1kcal/kg℃ t1=18℃ t2=50℃
Q1=7 200×1×(50-18)=230 400kcal 第一次蒸煮耗热量Q2 二次煮沸时取混合醪量40%，煮沸时间为10min，蒸发量为每小时5%
⑵酵母培养耗热量
一般每月培养一次或每季度培养一次，每次约用汽1 000㎏，使用时间2h，则，最大用气量D2=1 000/2=500㎏/h ⑶洗瓶机用汽量
D3=jN 12
式中 j──经验数据，16～58㎏/1 000瓶h N──瓶数以千瓶为单位，按照定型生产能力N=3.00 D3=58×3.00=174㎏/h ⑷杀菌机用汽
式中 j──经验数据，150㎏/瓶h D4=150×3.00=450㎏/h 4.2.3 耗冷量计算
⑴米汁冷却器耗冷量
耗冷量：
米汁冷却分两段进行，第一段采用深井水，第二段用盐水冷却。二段冷却米汁温度为：25℃→6℃
米汁在1h内冷却完毕。 ⑵黄酒过冷却器耗冷量
耗冷量：
每班最大生产黄酒9.891×2=19.782t，每班过滤时间以6h计，过冷却时间也为6h。
黄酒过冷温度要求：2℃→-1℃ ⑶无菌冷水耗冷量
耗冷量Q4：
无菌水使用量最大为4t，一般要求在6h内把水温从18℃冷却到2℃。 ⑷酵母培养室耗冷量：
酵母培养期,最大耗冷量约为10 000kcal/h
4.2.4 压缩空气用量
⑴酵母培养室用气
使用压力1.5kg/cm2
通风管口径为2mm,压缩空气流速为8m/s 每小时最大用气量q2=8××60×60=9.04m3/h ⑵贮酒桶用气
使用压力1～1.5kg/cm2
过滤酒时，用压缩空气将酒顶出，设空气量为酒容量的1.5倍，每班放酒一桶,放酒时间为6h，则每小时用气量q3=19.782/6×1.5=4.95m3/h
⑶清酒罐用气
设用气量为滤过酒用气的两倍,则用气量：
q4=4.95×2=9.9m3/h ⑷装酒机用气
装酒机的生产能力为3 000瓶/h 用气压力5kg/cm2
按经验数据，装1 000瓶黄酒(640ml)需耗气8m3，则用气量q5=3.00×8=24.00m3/h
4.3 主要设备选择计算
4.3.1 大米仓
用途：储存大米 所需容积计算： 每次投料量G=450kg 大米容量r=800kg/m3 有效容积系数 =0.8 所需容积V=0.703m3 4.3.2 大米粉仓
用途：储存大米粉 所需容积计算： 每次投料G=0.45t 大米粉容重C=1.73m3/t 有效容积系数 =0.7 所需容积V= = =1.112m3 4.3.3 糊化锅
一般糊化锅的轮廓比例为D∶H=2∶1 取糊化锅的有效容积V=5m3计算：
有效V= =5
有效D= =2.34m
故取直径D=2.4m 锅身H=1.2m
4.3.4 糖化锅
按物料衡算，每次糖化物料总量G=7 200+1 800=9 000kg 14
糖化醪的密度为1 065kg/m3 生产需要1.2的空余系数 故所需容积：V有效=9 000/1 065=8.45m3 V总=8.45×1.2=10.14m3 D∶H=2∶1 D=2.96m 故取直径D=3m 锅身H=1.5m 4.3.5过滤槽
按物料衡算，每次糖化物料总量G=7 200+1 800=9 000kg 糖化醪的密度为1 065kg/m3 生产需要1.2的空余系数 故所需容积：V有效=9 000/1 065=8.45m3 V总=8.45×1.2=10.14m3 D∶H=2∶1 D=2.96m 故取直径D=3m 锅身H=1.5m 4.3.6煮沸锅
按物料衡算，每次糖化物料总量G=7 200+1 800=9 000kg 糖化醪的密度为1 065kg/m3 生产需要1.4的空余系数 故所需容积：V有效=9 000/1 065=8.45m3 V总=8.45×1.4=11.83m3 D∶H=2∶1 D=3.11m 故取直径D=3.2m 锅身H=1.6m
4.3.7 酵母洗涤槽
用途：把回收的酵母泥进行反复洗涤。
容量：每个洗涤槽要求储存酵母泥100L，在洗涤及储存时均加入2倍无菌水，按生产经验每个容量确定为350L。
数量：生产旺季，每天需洗涤两池酵母，酵母反复洗涤及储存时间以3天计，故共需洗涤槽6个。
型式：选用活动式半球面洗涤槽。
4.3.8 冰水箱
用途：把水从常温冷却至1～2℃，作为米汁冷却用。
容量：要求有效容量9m3。
型式：钢结构长方形箱，内壁涂料。
4.3.9 酵母培养设备
用途：米汁经冷却杀菌后，放入酵母培养罐接种进行培养。经24h左右扩大培养，以供繁殖槽繁殖酵母用。
选型：米汁杀菌罐1个用效容积0.15m3 酵母培养罐2个有效容积0.067m3 扩大培养罐1个有效容积1.6m3 4.3.10 黄酒过滤器
用途：过滤黄酒，除去混浊物，酵母细胞，残渣等。 型式：板框式硅藻土过滤器。
4.3.11 清酒罐
用途：暂贮过滤后的啤酒液。
型式：立式圆筒形。
设备：按生产需要，选用有效容量为5m3的清酒罐4个
4.3.12 瓶装包装线
选用3 000瓶/h联合自动包装设备一套(包括洗瓶、灌酒、压盖、杀菌、贴标等)。
5工艺设备
⑴水处理装置
水在黄酒中被称为是“酒之血”，可见水对黄酒酿造中的重要性。黄酒的整个酿造过程包括酿造用水、浸米用水、洗涤用水等，而以酿造用水最为重要，加上在当今水污染日益严重的今天，应该对酿造所用的水严格控制，以尽可能的达到理想的状态，因此，结合黄酒酿造实际，配备合理的水处理设备，是改善黄酒品质的一个行之有效的手段。 ⑵精米机
使用振动筛之类的设备对原料大米进行除杂，这样会提高黄酒的品质。 ⑶制曲机械 ⑷蒸饭机
⑸饭曲水混合物的管道输送设备
⑹酒糟与水的分离机械 ⑺黄酒的无菌灌装线三条 ⑻黄酒的陈储设备 ⑼糖化发酵设备五个 ⑽浸米设备 ⑾勾兑配酒设备 ⑿容器清洗设备
5概算
建设项目的总投资包括固定资产投资总额和流动资金. 本项目投资估算包括生产用地征购，生产厂房建设，辅助设施建设，生产线的购置、安装、调试，人员工资及其他管理费用3500万元。
5.1固定资产投资总额
5.1.1主要设备费用
⑴土地和厂房：
土地:当地工业用地使用权限为50年,按照二类工业用地230元/平米的标准, 使用土地2公顷,折合土地使用费用为460万元. 厂房:2000平米，400万。库房：500平米，100万。 设备购置费用：设备购置费包括设备原价和设备运杂费。 水处理装置，10万。 ⑵精米机：10万。 ⑶制曲机械：10万。 ⑷蒸饭机：10万。
⑸饭曲水混合物的管道输送设备：10万。 ⑹酒糟与水的分离机械：10万。 ⑺黄酒的无菌灌装线三条：300万 ⑻黄酒的陈储设备：20万 ⑼糖化发酵设备五个：30万。 ⑽浸米设备：10万
⑾勾兑配酒设备：10万。 ⑿容器清洗设备：10万。 ⒀其它设备：100万 合计：1040万
5.1.2 辅助设备费用
⑴厂房3000平米：800万元。 ⑵库房1500平米：500万元。 ⑶办公室800平米：300万元。 ⑷配电设施：50万元。 ⑸锅炉一台：10万元。 ⑹车辆6台：60万元。 ⑺开办费：300万元。 ⑻机动费用：100万元。 ⑼地皮费：300万元 合计：2420万
则固定资产投资总额为：1040+2420=3460万元。
6 附件
生产工艺流程图 厂区的总平面图
生产车间生产设备流程图
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