回转窑修焊之建议程式
A线回转窑筒体在约37m处发生磨穿现象，但并不算严重，经过修焊处理完全可以达到使用要求。建议采用CO2气体保护焊比较好，配合20g板材的焊丝牌号为506，直径为Ф1.2mm。焊接应力和热影响小，焊接效率高，且无需对筒体进行焊前预热。修焊的大致步骤如下： 1 将修焊的部位彻底清理干净;
2 将筒体磨穿的外侧用一块厚5mm的钢板点焊将穿孔堵死; 3 从筒体内部开始分层施焊;
4 转动回转窑筒体使穿孔部位位于上方，将筒体外侧的点焊穿孔堵板去除，并对穿孔筒体母材进行彻底清根; 5 对清理部位进行超声波探伤，确认无缺陷;
6从筒体外部开始分层施焊，视现场情况对施焊部位设置防风围挡; 7 对施焊部位进行适当的打磨处理;
8 对所有施焊部位进行超声波探伤，确认无缺陷…..
180度的公式是 3.14(d+D)/2-(D/2+d)+平直长度(3d)=6.25d 135度的公式是 3.14*3(D+d)/8-(D/2+d)+平直长度(10d)=11.87d 90度的公式是 3.14*(D+d)/4-(D/2+d)+平直长度(设计值) 式中的D=2.5d. 180度的公式是 3.14(d+D)/2-(D/2+d)+平直长度(3d)=6.25d 135度的公式是 3.14*3(D+d)/8-(D/2+d)+平直长度(10d)=11.87d 90度的公式是 3.14*(D+d)/4-(D/2+d)+平直长度(设计值) 式中的D=2.5d. 准确计算弯起钢筋下料长度的实用公式
钢筋下料长度计算是钢筋配料加工的依据。其精确度的高低不仅影响成型后能否符合设计尺寸，而且有时直接影响钢筋绑扎、构件定位尺寸甚至构件受力性能。
1.钢筋下料长度计算的一般公式
对钢筋下料长度的计算，目前多数教材和手册采用下式
下料长度=外包尺寸-量度差+端部弯钩增值
量度差计算可用理论公式或近似值公式。
理论公式为
式中 D为弯曲直径;d为钢筋直径;α为钢筋弯折角度。
近似值可按表1取值。 表1 钢筋弯曲量度差
钢筋弯曲角度/(°)
30
45
60
90
135 量度差值/mm
0.35d
0.5d
0.85d
2d
2.5d
端部弯钩增值理论公式为
近值可按表2取值。 表2 半圆弯钩增加长度参考表
钢筋直径d/mm
≤6
8～10
12～18
20～28
32～36 一个弯钩长度/mm 4d
6d
5.5d
5d
4.5d
量度差、端部弯钩增值无论按理论公式还是按近似值公式计算，其结果误差甚小，精确度高。而外包尺寸的计算，由于计算方法的不同，其结果相差较大，是个不容忽视的问题。
2 弯起钢筋外包尺寸计算的精确公式及与通常方法的比较 以图1弯起钢筋为例，按通常计算外包尺寸的方法为
(1) 图1 弯起钢筋
为了分析其误差，下面按外包尺寸的含义，寻求计算外包尺寸的准确公式。如图1所示，在斜段上任取横截面DC，将钢筋分成凹向相反的两段ABC和DEF。按外包尺寸的含义计算整个钢筋的外包尺寸如下：
外包尺寸=(AB+BC)+(DE+EF) =AB+(BC+DE)+EF
其中，AB=α,
BC+DE=GD+DE=GE=HE-HG=h/sinα-d.ctgα
EF=b+HB-HK=b+d/sinα-h.ctgα
代入后可得
(2)
(2)与(1)式相比，h值增加了 当α=90°时，增值为d。当α=60°时，增值为0.58d。当α=45°时，增值为0.41d。此值与量度差相比，并非小量，当为元宝筋时增值将成倍增加。 3 结束语
在计算弯起钢筋下料长度仍用原公式计算。
外包尺寸、量度差、端部弯钩增值按现行教材或手册提供的通常方法进行计算，但在计算钢筋的外包高度h时应增加h+d(d为钢筋直径)，以弥补计算的误差。■
3.14*3(D+d)/8-(D/2+d)+平直长度(10d)=11.87d
[转] 钢筋基本算法，学建筑的必转
转载自 江伦 转载于2010年03月18日 19:42 阅读(1) 评论(0) 分类： 个人日记 举报
钢筋算量基本方法 钢筋算量基本方法 第一章梁 第一节框架梁
一、首跨钢筋的计算
1、上部贯通筋
上部贯通筋(上通长筋1)长度=通跨净跨长+首尾端支座锚固值
2、端支座负筋
端支座负筋长度：第一排为Ln/3+端支座锚固值;
第二排为Ln/4+端支座锚固值
3、下部钢筋
下部钢筋长度=净跨长+左右支座锚固值
注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢? 现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：
支座宽≥Lae且≥0.5Hc+5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc+5d }。
钢筋的端支座锚固值=支座宽≤Lae或≤0.5Hc+5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值=Max{Lae，0.5Hc+5d }
4、腰筋
构造钢筋：构造钢筋长度=净跨长+2×15d
抗扭钢筋：算法同贯通钢筋
5、拉筋
拉筋长度=(梁宽-2×保护层)+2×11.9d(抗震弯钩值)+2d 拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数=(箍筋根数/2)×(构造筋根数/2);如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数=布筋长度/布筋间距。
6、箍筋
箍筋长度=(梁宽-2×保护层+梁高-2×保护层)×2+2×11.9d+8d 箍筋根数=(加密区长度/加密区间距+1)×2+(非加密区长度/非加密区间距-1)+1 注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值;并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。(如下图所示)
7、吊筋
吊筋长度=2*锚固+2*斜段长度+次梁宽度+2*50，其中框梁高度>800mm 夹角=60° ≤800mm 夹角=45°
二、中间跨钢筋的计算
1、中间支座负筋
中间支座负筋：第一排为Ln/3+中间支座值+Ln/3; 第二排为Ln/4+中间支座值+Ln/4 注意：当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度： 第一排为该跨净跨长+(Ln/3+前中间支座值)+(Ln/3+后中间支座值); 第二排为该跨净跨长+(Ln/4+前中间支座值)+(Ln/4+后中间支座值)。 其他钢筋计算同首跨钢筋计算。
三、尾跨钢筋计算 类似首跨钢筋计算
四、悬臂跨钢筋计算
1、主筋
软件配合03G101-1，在软件中主要有六种形式的悬臂钢筋，如下图所示
这里，我们以2#、5#及6#钢筋为例进行分析：
2#钢筋—悬臂上通筋=(通跨)净跨长+梁高+次梁宽度+钢筋距次梁内侧50mm起弯-4个保护层+钢筋的斜段长+下层钢筋锚固入梁内+支座锚固值
5#钢筋—上部下排钢筋=Ln/4+支座宽+0.75L 6#钢筋—下部钢筋=Ln--保护层+15d
2、箍筋
(1)、如果悬臂跨的截面为变截面，这时我们要同时输入其端部截面尺寸与根部梁高，这主要会影响悬臂梁截面的箍筋的长度计算，上部钢筋存在斜长的时候，斜段的高度及下部钢筋的长度;如果没有发生变截面的情况，我们只需在“截面”输入其端部尺寸即可。 (2)、悬臂梁的箍筋根数计算时应不减去次梁的宽度;根据修定版03G101-1的66页。
第二节其他梁
一、非框架梁
在03G101-1中，对于非框架梁的配筋简单的解释，与框架梁钢筋处理的不同之处在于：
1、 普通梁箍筋设置时不再区分加密区与非加密区的问题;
2、 下部纵筋锚入支座只需12d;
3、 上部纵筋锚入支座，不再考虑0.5Hc+5d的判断值。 未尽解释请参考03G101-1说明。
二、框支梁
1、框支梁的支座负筋的延伸长度为Ln/3;
2、下部纵筋端支座锚固值处理同框架梁;
3、上部纵筋中第一排主筋端支座锚固长度=支座宽度-保护层+梁高-保护层+Lae，第二排主筋锚固长度≥Lae;
4、梁中部筋伸至梁端部水平直锚，再横向弯折15d;
5、箍筋的加密范围为≥0.2Ln1≥1.5hb;
7、 侧面构造钢筋与抗扭钢筋处理与框架梁一致。 第二章剪力墙
在钢筋工程量计算中剪力墙是最难计算的构件，具体体现在：
1、剪力墙包括墙身、墙梁、墙柱、洞口，必须要整考虑它们的关系;
2、剪力墙在平面上有直角、丁字角、十字角、斜交角等各种转角形式;
3、剪力墙在立面上有各种洞口;
4、墙身钢筋可能有单排、双排、多排，且可能每排钢筋不同;
5、墙柱有各种箍筋组合;
6、连梁要区分顶层与中间层，依据洞口的位置不同还有不同的计算方法。 需要计算的工程量
第一节剪力墙墙身
一、剪力墙墙身水平钢筋
1、墙端为暗柱时
A、外侧钢筋连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层 内侧钢筋=墙长-保护层+弯折
B、外侧钢筋不连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层+0.65Lae 内侧钢筋长度=墙长-保护层+弯折
暗拄与墙身相平
水平钢筋根数=层高/间距+1(暗梁、连梁墙身水平筋照设)
2、墙端为端柱时
A、外侧钢筋连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层 内侧钢筋=墙净长+锚固长度(弯锚、直锚)
B、外侧钢筋不连续通过 外侧钢筋长度=墙长-保护层+0.65Lae 内侧钢筋长度=墙净长+锚固长度(弯锚、直锚)
水平钢筋根数=层高/间距+1(暗梁、连梁墙身水平筋照设)
注意：如果剪力墙存在多排垂直筋和水平钢筋时，其中间水平钢筋在拐角处的锚固措施同该墙的内侧水平筋的锚固构造。
3、剪力墙墙身有洞口时
端拄突出墙
当剪力墙墙身有洞口时，墙身水平筋在洞口左右两边截断，分别向下弯折15d。
二、剪力墙墙身竖向钢筋
1、首层墙身纵筋长度=基础插筋+首层层高+伸入上层的搭接长度
2、中间层墙身纵筋长度=本层层高+伸入上层的搭接长度
3、顶层墙身纵筋长度=层净高+顶层锚固长度
墙身竖向钢筋根数=墙净长/间距+1(墙身竖向钢筋从暗柱、端柱边50mm开始布置)
中间层 无变截面 中间层
顶层 内墙 顶层 外墙
4、剪力墙墙身有洞口时，墙身竖向筋在洞口上下两边截断，分别横向弯折15d。变截面
三、墙身拉筋
1、长度=墙厚-保护层+弯钩(弯钩长度=11.9+2*D)
2、根数=墙净面积/拉筋的布置面积
注：墙净面积是指要扣除暗(端)柱、暗(连)梁，即墙面积-门洞总面积-暗柱剖面积 - 暗梁面积; 拉筋的面筋面积是指其横向间距×竖向间距。 例：(8000*3840)/(600*600)
第二节剪力墙墙柱
一、纵筋
1、首层墙柱纵筋长度=基础插筋+首层层高+伸入上层的搭接长度
2、中间层墙柱纵筋长度=本层层高+伸入上层的搭接长度
3、顶层墙柱纵筋长度=层净高+顶层锚固长度
注意：如果是端柱，顶层锚固要区分边、中、角柱，要区分外侧钢筋和内侧钢筋。因为端柱可以看作是框架柱，所以其锚固也同框架柱相同。
二、箍筋：依据设计图纸自由组合计算。 第三节剪力墙墙梁
一、连梁
1、受力主筋
顶层连梁主筋长度=洞口宽度+左右两边锚固值Lae 中间层连梁纵筋长度=洞口宽度+左右两边锚固值Lae
2、箍筋
顶层连梁，纵筋长度范围内均布置箍筋 即N=(LAE-100/150+1)*2+(洞口宽-50*2)/间距+1(顶层) 中间层连梁，洞口范围内布置箍筋，洞口两边再各加一根 即N=(洞口宽-50*2)/间距+1(中间层)
二、暗梁
1、主筋长度=暗梁净长+锚固
2、箍筋
第三章柱
KZ钢筋的构造连接
第一章基础层
一、柱主筋
基础插筋=基础底板厚度-保护层+伸入上层的钢筋长度+Max{10D,200mm}
二、基础内箍筋
基础内箍筋的作用仅起一个稳固作用，也可以说是防止钢筋在浇注时受到挠动。一般是按2根进行计算(软件中是按三根)。
第二章中间层
一、柱纵筋
1、 KZ中间层的纵向钢筋=层高-当前层伸出地面的高度+上一层伸出楼地面的高度
二、柱箍筋
1、KZ中间层的箍筋根数=N个加密区/加密区间距+N+非加密区/非加密区间距-1 03G101-1中，关于柱箍筋的加密区的规定如下
1)首层柱箍筋的加密区有三个，分别为：下部的箍筋加密区长度取Hn/3;上部取Max{500，柱长边尺寸，Hn/6};梁节点范围内加密;如果该柱采用绑扎搭接，那么搭接范围内同时需要加密。
2)首层以上柱箍筋分别为：上、下部的箍筋加密区长度均取Max{500，柱长边尺寸，Hn/6};梁节点范围内加密;如果该柱采用绑扎搭接，那么搭接范围内同时需要加密。 第三节顶层
顶层KZ因其所处位置不同，分为角柱、边柱和中柱，也因此各种柱纵筋的顶层锚固各不相同。(参看03G101-1第
37、38页)
一、角柱
角柱顶层纵筋长度=层净高Hn+顶层钢筋锚固值，那么角柱顶层钢筋锚固值是如何考虑的呢?
弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d a、内侧钢筋锚固长度为 直锚(≧Lae)：梁高-保护层
≧1.5Lae
b、外侧钢筋锚固长度为 柱顶部第一层：≧梁高-保护层+柱宽-保护层+8d 柱顶部第二层：≧梁高-保护层+柱宽-保护层 注意：在GGJ V8.1中，内侧钢筋锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d 直锚(≧Lae)：梁高-保护层
外侧钢筋锚固长度=Max{1.5Lae ，梁高-保护层+柱宽-保护层}
二、边柱
边柱顶层纵筋长度=层净高Hn+顶层钢筋锚固值，那么边柱顶层钢筋锚固值是如何考虑的呢? 边柱顶层纵筋的锚固分为内侧钢筋锚固和外侧钢筋锚固： a、内侧钢筋锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d 直锚(≧Lae)：梁高-保护层 b、外侧钢筋锚固长度为：≧1.5Lae
注意：在GGJ V8.1中，内侧钢筋锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d 直锚(≧Lae)：梁高-保护层 外侧钢筋锚固长度=Max{1.5Lae ，梁高-保护层+柱宽-保护层}
三、中柱
中柱顶层纵筋长度=层净高Hn+顶层钢筋锚固值，那么中柱顶层钢筋锚固值是如何考虑的呢? 中柱顶层纵筋的锚固长度为 弯锚(≦Lae)：梁高-保护层+12d 直锚(≧Lae)：梁高-保护层 注意：在GGJ V8.1中，处理同上。 第四章 板
在实际工程中，我们知道板分为预制板和现浇板，这里主要分析现浇板的布筋情况。
板筋主要有：受力筋 (单向或双向，单层或双层)、支座负筋、分布筋 、附加钢筋 (角部附加放射筋、洞口附加钢筋)、撑脚钢筋 (双层钢筋时支撑上下层)。
一、受力筋
软件中，受力筋的长度是依据轴网计算的。
受力筋长度=轴线尺寸+左锚固+右锚固+两端弯钩(如果是Ⅰ级筋)。 根数=(轴线长度-扣减值)/布筋间距+1
二、负筋及分布筋
负筋长度=负筋长度+左弯折+右弯折
负筋根数=(布筋范围-扣减值)/布筋间距+1 分布筋长度=负筋布置范围长度-负筋扣减值
负筋分布筋根数=负筋输入界面中负筋的长度/分布筋间距+1
三、附加钢筋(角部附加放射筋、洞口附加钢筋)、支撑钢筋(双层钢筋时支撑上下层) 根据实际情况直接计算钢筋的长度、根数即可，在软件中可以利用直接输入法输入计算。 第五章 常见问题
为什么钢筋计算中，135o弯钩我们在软件中计算为11.9d?
我们软件中箍筋计算时取的11.9D实际上是弯钩加上量度差值的结果，我们知道弯钩平直段长度是10D，那么量度差值应该是1.9D，下面我们推导一下1.9D这个量度差值的来历：
按照外皮计算的结果是1000+300;如果按照中心线计算那么是：1000-D/2-d+135/360*3.14*(D/2+d/2)*2+300,这里D取的是规范规定的最小半径2.5d，此时用后面的式子减前面的式子的结果是：1.87d≈1.9d。 梁中出现两种吊筋时如何处理?
在吊筋信息输入框中用“/”将两种不同的吊筋连接起来放到“吊筋输入框中”如2B22/2B25。而后面的次梁宽度按照与吊筋一一对应的输入进去如250/300(2B22对应250梁宽;2B25对应300梁宽) 当梁的中间支座两侧的钢筋不同时，软件是如何处理的?
当梁的中间支座两侧的钢筋不同时，我们在软件直接输入当前跨右支座负筋和下一跨左支座负筋的钢筋。软件计算的原则是支座两侧的钢筋相同，则通过;不同则进行锚固;判断原则是输入格式相同则通过，不同则锚固。如右支座负筋为5B22，下一跨左支座负筋为5B22+2B20，则5根22的钢筋通过支座，2根20锚固在支座。 梁变截面在软件中是如何处理的? 在软件中，梁的变截面情况分为两种：
1、当高差>1/6的梁高时，无论两侧的格式是否相同，两侧的钢筋全部按锚固进行计算。弯折长度为15d+高差。
2、当高差<1/6的梁高时，按支座两侧的钢筋不同的判断条件进行处理。 如果框架柱的混凝土强度等级发生变化，我们如何处理柱纵筋?
如果框架柱的混凝土强度等级发生变化，柱纵筋的处理分两种情况：
1、若柱纵筋采用电渣压力焊，则按柱顶层的混凝土强度等级设置;
2、若柱纵筋采用绑扎搭接，例如1～2层为C45，3～10层为C35，则柱要分开来建立两个构件：一个为C45，为3层，但3层只输入构件截面尺寸及层高，目的是不让2层作为顶层计算锚固;另一个构件建立1～10层，1～2层只输入构件截面尺寸及层高，钢筋信息自3层开始输入，这样就可以解决问题了。
每米高圆形柱螺旋钢筋长度计算公式：L=N(P*P+(D-2b+do)^2*π^2)^0.5+两个弯钩长度 式中：
N=螺旋圈数，N=L/P(L为构件长即圆形柱长) P=螺距 D=构件直径 do=螺旋钢筋的直径 b=保护层厚度. 另外：
钢筋理论质量=钢筋计算长度*该钢筋每米质量 钢筋总耗质量=钢筋理论质量*[1+钢筋(铁件)损耗率] 钢筋理论质量计算捷径：
钢筋理论质量=钢筋直径的平方(以毫米为单位)*0.00617
干法回转窑窑体散热计算模型
www.cnnai.net 2009.06.27 1 大型干法回转窑散热计算方法分析
由于回转窑内部气体温度沿轴线分布函数和物料温度沿轴线方向的分布函数非常复杂，相关的热传导过程的数学模型建立也是非常复杂的，而由此决定的窑体表面散热情况很难得到一个接近实际的模型。据笔者测算，某日产5000吨熟料的大型预分解窑窑体散热量，大于窑内供热量的10%，是生料配比过程不得不考虑的问题，同时，窑体散热随窑内热工状况的变化而不断变化，由于窑体散热计算偏差而导致配比失真或窑温波动，会直接造成出窑熟料游离钙偏高，强度受到影响，水泥质量稳定性也大受影响。对于回转窑窑体散热的计算，目前常见有以下三种方法： 1.1利用经验公式计算[1]。比如张浩楠等有关专家认为，回转窑筒体散热仅与窑体直径有关，其计算公式为： (kJ/kg熟料)，或者(kJ/kg熟料)。
1.2固定一个数据[2]。比如胡道和教授在计算中取系统散热损失为固定值460(kJ/kg熟料)。 1.3现场实际测量和计算[3]。选择不同的测点测得窑体表面温度和散热面积，利用下式计算：
。
其中，为每小时总的窑体散热量(kcal/h);F为每一部件或表面的面积(m2);
窑体表面温度;
为综合传热系数(kcal/h.m2.℃);周围大气温度。其中综合传热系数又与风力和风向，以及当存在两台以上回转窑时窑体之间距离有关。
以上三种方法都是经过大量数据统计或推导得到的，前两种计算方法与实际情况有一定的相关性，但都存在一定的局限和偏差。第三种方法能够比较准确地反映窑体散热状况，但不易实际操作。随着窑体表面温度红外探测技术不断成熟，完全能够寻找到一种比较准确而且可操作的窑体表面散热量的计算方法。
2 合理假设
尽管回转窑运行时的具体情况十分复杂，但在某一时间段内，其系统温度分布应该是处于相对稳定状态，这就给我们做出合理的假设、测量和计算提供了可能性。
由于回转窑不断旋转，可以合理地认为在垂直于窑轴线同一截面上，窑内保温材料和窑体沿圆周方向的温度为均匀分布。在垂直于窑体轴线的任一截面上，窑内耐火材料的内表面，窑内耐火材料与金属窑体结合面，窑体外表面的温度是相同的。同时，耐火保温材料外表面温度等于窑体基材内表面的温度。
3 窑体材料内部传热计算模型
首先，在沿轴线方向x处，垂直于轴线的截面上，沿半径方向在相同时间内，耐火砖(导热系数为λ1)沿径向的热流通量q和窑体钢板(导热系数为λ2)沿径向的热流通量Q相等。根据傅立叶方程有：
, ，;
， 。
由于λ1<<λ2，所以沿窑体径向外壳钢板内的温度梯度大大低于耐火砖内的温度梯度。
同样，如果沿窑体轴线方向耐火砖保温层及窑皮温度变化符合关系，窑体钢板材料温度变化符合关系，则在位置向方向同样有：
处，耐火砖温度为，窑体钢板温度为，根据傅立叶方程在径
;
;
， ;
。(C为积分常数)。
代入一种已知条件：当耐火砖沿轴向温度梯度为0时，窑体钢板沿轴向温度梯度也为0。代入公式计算得：C=0，即：
这就证明了，无论沿窑体径向或者轴向方向，窑体钢板内温度梯度与耐火砖内的温度梯度之比，等于耐火砖导热系数与钢板导热系数之比。比如碳钢(C≈0.5%)在300℃热传导系数为42.0(w/m.℃)，而相同温度下的镁砖的导热系数仅为2.1(w/m.℃)，就高温带而言，窑内物料温度变化范围为1300～1450℃，在这个范围内，窑体钢板温度波动范围仅为几度;在过渡带物料温度变化范围为800～1300℃，耐火砖温度变化应该在700～1200℃，窑体钢板外表面温度变化范围也仅为20℃左右。进一步，可以利用取两端平均温度或者取特殊点温度算术平均值后进行计算的方法缩小误差，就得到容易测定和计算的窑体散热计算数学模型。
另外从材料微观结构来看，金属窑体导热机理与无机非金属耐火材料导热机理有本质的不同。金属材料主要依靠自由电子的运动而传递热量，其内部热阻非常小，温度分布趋于均匀。而无机非金属耐火材料依靠内部共价键的振动而传递热量，其传热速率远远低于金属材料。所以，在金属材料内部温度梯度大大低于该段窑体内衬耐火材料内的温度梯度。在一定区域内，窑体钢板外表面温度梯度很小，完全可以看作一个线性变化，从而在计算中用其两端温度算术平均值代替。 本观点通过大型干法生产线窑体温度红外扫描测定系统得到证实。
图1 窑体外表温度扫描及分析
图1为某大型干法窑表面温度扫描图。该窑体内部耐火材料砌筑方案如下方所示，沿轴线方向用不同的耐火砖作为保温隔热层。可以看出，筒体温度的变化情况与该段物料温度和该段筒体内部耐火材料的品种有密切关系。 4 窑体向大气散热量计算模型
从理论分析和实际情况中我们知道，窑体钢板散热和大气温度、风力和风向有关。
4.1大气温度。对我国多数地区来说，每年温差可能达到40℃左右，窑体散热量与窑体表面和大气的温差密切相关，所以，大气温度是一个比较重要的因素，必须关注其对窑体散热的影响。
4.2风力、风向、风冷设备及周围建筑或设备。根据理论分析，风力和风向以及窑体与周围建筑或设备的相互影响都会对窑体散若产生影响。但是，目前多数新型干法窑体散热都采用了强吹风辅助散热方法，冷却风机吹风效果远大于自然的空气流动的影响并且是恒定的;同时窑体周围建筑或设备也是固定影响因素。所以，为了便于计算可以忽略大气风力和风向以及窑体周围建筑或设备的影响，或者说其影响已经包含在误差系数中。
4.3托轮和传动轮带。如图1所示，在托轮和传动轮带位置散热量明显增加，这在窑体温度探测图上有显著的反映。由于托轮和轮带的散热面积是固定的，所以我们认为：托轮和轮带对散热的影响也是稳定的，并且可以在计算中利用一个误差系数一并解决。
4.4窑内结圈。我们发现，窑内结圈对窑体外表面的温度有明显影响。这是一个不易确定的因素。但从整体上看，可以通过修正系数解决。
4.5窑头、窑尾表面温度失真。因为窑头处涉及到漏风和窑头罩的散热影响，故考虑窑头罩散热情况，应该忽略温度下降造成的散热差异，而采用烧成带特征温度进行计算。窑尾情况相类似。
4.6 散热系数方程回归：
根据有关散热系数的实验，散热系数与温差和风速有关。
所以，可以以窑内反应带以及耐火材料的不同为基础，沿窑体轴向分为n段：在Ln段，以其两端温度的算术平均温度tn为标准，代入散热系数回归方程式计算得到该段在此算术平均温度下的散热系数Kn，然后进行计算：
其中： ta为大气温度。
+C D为窑体外径。 C为误差修正常数。
以上即为本文推出的回转窑窑体表面散热计算的数学模型。
4.7 计算模块：
根据以上计算方法建立下述计算模块。利用数据库模块保存耐火材料砌筑方案和温度参数，利用计算模块进行窑体散热量的计算。该模块可以被反复引用。
图2 窑体散热量计算模块图
5 结论
5.1 在窑内耐火材料种类不变或相近条件下，回转窑体外表面沿轴线方向的温度梯度仅为窑内耐火材料温度梯度的几十分之一。完全可以用该区域两端温度算术平均值来代替。
5.2 由此可以得到回转窑窑体表面向大气散热的一个简化而实用的计算方法。
5.3 利用散热量计算模块能够比较准确和快速地计算回转窑窑体的热量散失，及时修正熟料热耗，稳定窑内热工制度，保证熟料质量。
关键字：回转窑 耐火材料
原申请权利要求书
1、 一种筒体运输叉车，由叉车和载物平台构成，其特征在于，载物平台由支撑面和底座构成，支撑面位于底座上方，底座上有与叉车臂数量和形状相适应的孔，支撑面为圆弧形。
2、 根据权利要求1所述筒体运输叉车，其特征在于，所述的圆弧支撑面上有滚轮。
3、 根据权利要求1所述筒体运输叉车，其特征在于，所述的滚轮为至少三排，每排5-10个。 修改后权利要求书7.23
1、一种筒体运输叉车，由叉车和载物平台构成，其特征在于，载物平台由支撑面和底座构成，支撑面位于底座上方，底座上有与叉车臂数量和形状相适应的孔，支撑面为圆弧形;所述的圆弧支撑面上有滚轮;所述的滚轮为至少三排，每排5-10个。 意见陈述7.23 尊敬的审查员：
我们不同意第一次审查意见，陈述意见如下 ：
一、本技术方案与对比文件1技术特征
从对比文件1的文件可以看出，对比文件1的目的是提供一种便于转运大尺寸筒状结构部件的转运支架。其技术特征为：
1、呈立方体的支撑架体，
2、槽孔，
3，支撑架体顶部的弧形支撑面;
4、权利要求2进一步限定弧形支撑面覆盖支撑架体，并向支架体底部方向延伸。从对比文件的图1及权利要求2的描述可以看出，对比文件1的圆弧支撑的圆弧方向是向下;
5、权利要求3和4进一步限定弧形支撑面由第1弧形支撑面和第2弧形支撑面构成，两弧形支撑面之间有连接部;
6、权利要求5和6进一步限定支撑架上的固定条，支撑架由槽钢和H钢制成;
7、权利要求7进一步限定圆弧支撑面的材料为钢板;
8、权利要求8进一步限定槽孔位置。
本申请并是针对搬运普通圆柱形或易滚动物体，其技术特征为：
1、底座，
从附图和说明书看为该底座为框架型，低矮、没有支架及固定条;
2、支撑面，为圆弧形，从附图上看圆弧方向是向上，被搬运物体是水平放置，圆弧向上的支撑面可以有效防止被搬运物体在搬运过程中滑落;
3、底座上有与叉车臂数量和形状相适应的孔;
4、权利要求2和3进一步限定圆弧支撑面上有滚轮，滚轮的作用是防止被搬运物体与圆弧支撑面摩擦受损，也为方便移动被搬运物体。
二、两者的特征比较。认真比较了本申请与对比文件1的技术方案，有本质上的区别如下
1、发明目的不一样。本申请是为方便搬运普通圆柱形或易滚动物体而设计，对比文件1是为便于转运大尺寸筒状结构部件而设计。
2、两者的技术方案不同。对比文件1的支撑架体与本申请的底座结构完全不一样;
3、两者均有弧形支撑面，但结构不同。对比文件1的弧形支撑面圆弧向下，且由两片组成;本申请的弧形支撑面为1片，圆弧向上;
4、两者均有与叉车相适应的孔。
5、本申请的圆弧面上设有滚轮。
6、从结构上看，本申请结构简单，用料少，制作成本低。
三、经过上述比较我们认为，本申请与对比文件1相比较，两者的发明目的不一样，所要解决的技术问题也不一样，所能产生的技术效果也不一样。
四、修改
为了更加突出本申请的特征，本次修改我们将权利要求2的内容加入权利要求1。经修改的权利要求书具备专利法所述的新颖性。 以上意见妥否，请指正。
本申请图
对比文件1图
一种筒体运输叉车
技术领域
[0001] 本实用新型涉及一种货物搬运装置，特别涉及一种筒状物体的搬运装置。技术领域
[0002] 叉车普遍运用于货运他储等领域，其搬运是通过其提升装置和叉车臂的联运实现，所搬动的货物必须要放置在与叉车臂相适应的托盘上，如果是圆形等不规则的物体则在搬运的过程中容易滑落，特别是圆形或者是圆柱形的物品尤其突出。 发明内容
[0003] 本实用新型的目的旨在于克服现有技术的缺陷，提供一种专门用于圆筒状物体搬运的筒体运输叉车。 [0004] 本实用新型所述的筒体运输叉车，由叉车和载物平台构成，载物平台由支撑面和底座构成，支撑面位于底座的上方，底座上有与叉车叉臂数量和形状相适应的孔，支撑面为圆弧形。
[0005] 所述的圆弧形支撑面上有滚轮。 [0006] 所述的滚轮为至少三排，每排5-10个。
[0007] 本实用新型所述的筒体运输叉车，是专门用于圆筒状的货物搬运，现有的叉车的载物为一平面，圆筒状的货物置于其上容易滚落，因此将平面的支撑面设计成圆弧形，圆筒状的货物可以放置于其上而不会滚落，而且为了减小支撑面与圆柱的摩擦，在支撑面上设置有滚轮，滚轮至少三排，每排有5-10。本实用新型结构简单，造型独特，适用。 附图说明
[0008] 图1为本实用新型结构示意图。 [0009] 图中，1-支撑面，2-底座，3-滚轮。 具体实施方式
[0010] 下面结合附图对本实用新型做进一步的说明，但不限于实施例。 [0011] 实施例1
本实用新型所述的筒体运输叉车，由叉车和载物平台构成，载物平台由支撑面和底座构成，支撑面位于底座的上方，底座上有与叉车叉臂数量和形状相适应的孔，支撑面为圆弧形，所述的圆弧形支撑面上有滚轮，所述的滚轮为至少三排，每排5-10个。
一、爆破试验机适用范围: 思明特(济南科技生产的灭火器(筒体爆破(水压强度试验机适用于手提式灭火器、推车式灭火器、简易式灭火器的爆破和水压多用试验。还适用于手提干粉、机械泡沫、水成膜等各类
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35、50公斤灭火器的水压试验、清洗及桶体爆破试验。爆破试验机严格按照标准GB4351.1-2005《手提式灭火器第一部分:性能和结构要求》、GB/T4351.3-2005《第3部分:检验细则》、GA86-2009《简易式灭火器》、GB8109-2005《推车式灭火器》的要求研发的筒体水压多用试验机。
发表资料:思明特科技许友139********
二、灭火器筒体爆破试验机的特点: 计算机自动控制,压力控制精确,系统采用思明特数据采集系统可自动采集试验数据,并全程记录试验数据,界面操作灵活,自动生成完善的格式化报告,传感器具有标定界面PLC进行控制,使爆破、水压试验实现高效自动化;工作稳定,配件齐全。
操作平台前开门结构,方便其他灭火器安装在操作工位上,操作方便,采用透明的防护罩,试验过程一目了然;配套不锈钢拉丝操作台经久实用,美观大方。
连接方式:采用高压软连接加快速连接头方式进行连接。升压系统:为自动升压控制,可进行人工操作,同时进行多个产品的测试。
耐压测试台均有四个测试接口,每个测试接口均有工位控制阀。材质为不锈钢防护孔板外加有机玻璃。
耐压操作台:前上开门可视耐压操作台(材质为不锈钢防护板和有机玻璃。 采用铜和不锈钢等防腐蚀、防锈材质的系统线管线路配件。
安全措施: 高压系统采用双保险防范措施,即压力变送器控制水压,电接点压力表控制最高水压。
水压、爆破操作台采用透明的防护罩,试验过程一目了然的同时保障了人员安全性。试验有可能着水的部分由不锈钢制作,表面喷塑保护。
整体设计合理,维修保养方便快捷。自动恒压,轻微渗漏自动补充恒定压力。高压管路超数倍制作,经久耐用。
三、爆破(水压强度试验机主要技术参数: 压力调控范围:0-25Mpa; 设备采用思明特高压气动泵,精度可调 高压出水量:6L/min; 试验介质:液体水
控制方式:自动/手动(计算机 稳压装置耐压:30Mpa; 压力采集间隔:<100ms; 进水量采集:思明特采集系统 耐压控制工位数量:单工位:(多工位
试验介质:室温水(循环使用,带过滤装置,水温不低于5℃;电源:AC380V,功率:7.5KW。
主机体积:长1650x宽850mmx高1300mm重量:330Kg
爆破试验箱:金属焊接高强度爆破箱
试件类型:推车式灭火器、简易式灭火器、手提式灭火器。 泵阀传感器等主要配件进口; 系统管路件采用铜和不锈钢等防腐材料。
计算机控制柜:长1200x宽800mmx高1300mm重量:145Kg 仪器整重量:650kg.
四、软件图片:
设备名称:灭火器(筒体爆破(水压强度试验机 型号:SUPC_QPBP
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回转窑安全操作规程06-10
