现浇桥梁支架专项方案

现浇桥梁支架专项方案（精选7篇）

现浇桥梁支架专项方案 篇1

贝雷片支架现浇箱梁施工是本工区施工中安全控制的难点之一，切实做好各项安全工作，是现场施工中的重点。由于施工属高空作业，受天气、环境影响较大，作业人员施工过程中必须切实做好安全防护工作，进场前必须经专业培训，达到要求后方能进场作业。在作业过程中要注重提高本作业项目人员的安全防护意识，切实贯彻落实“安全第一，预防为主”的方针。为有效防止和消灭施工作业过程中存在的安全隐患，制订本安全施工方案。

一、编制依据

1、指挥部编制的移动模架箱梁施工组织设计；

2、铁路工程监理安全操作工法；

3、指挥部的各项安全管理规定；

4、国家及地方有关安全生产、文明施工的规定或规则；

二、编制目的和适用范围

1、为了保障泗洲大桥、前欧大桥、山外水库特大桥施工的顺利进行，确保机械的安全使用和从业人员在施工过程中的安全，最大限度地控制危险源，尽可能地减少事故造成的人员伤亡和财产损失，认真落实“安全第一、预防为主”的安全生产方针，特制定本安全施工方案。

2、本安全施工方案是作为泗洲大桥、前欧大桥、山外水库特大桥安全施工作业的行动指南，以安全管理程序化为手段，注重现浇支架作业的过程控制，避免或减少施工过程中的人员伤亡、机械损坏和财产损失。

3、本安全施工方案是通过对贝雷片支架现浇梁施工过程中潜在的重大危险源进行辨识和对各项施工过程中经常出现的事故进行分析的基础上编制的。

4、贝雷片支架现浇梁施工以安全、合理、进度快为原则，这是难度较高的多重要求，在现场作业过程中必须予以统筹考虑，认真贯彻落实。在这些原则中，如安全与他项要求有矛盾时，必须服从于安全。

5、本方案适用于本工区贝雷片支架现浇梁施工的过程控制。

三、工程概况

1、工程地点及规模

新建铁路福厦线（泉州段）Ⅱ标段泗洲大桥、前欧大桥、山外水库特大桥均位于福建省泉州市泉港区境内，泗洲大桥长207.28m，前欧大桥长176.38m，山外水库特大桥长634.65m。主要技术标准见下表

3、贝雷片支架现浇梁部位

泗洲大桥、前欧大桥—32m梁共11孔,山外水库特大桥—32m梁共19孔，其中移动模架制梁16孔，贝雷片支架现浇3孔。总工期10个月。开工日期：2008年1月1日，竣工日期：2008年10月31日。

四、施工组织机构及主要人员管理职责

为确保工期、质量和施工安全，中铁九局福厦项目部一工区成立了贝雷片支架现浇制梁安全领导小组，并配专职制梁作业队独立施工，由各工区统一管理和协调。

五、基本安全保证措施

（1）进入施工现场的所有人员，必须正确穿戴好安全防护用品（安全帽、高处作业系好安全带）。监理工程师论坛（2）重视施工全过程的安全控制，对全体职工进行高空施工安全知识教育，加强现场施工人员和机械设备的安全管理，对现场施工的防火、防爆、防台和防暑、防风、防雾等采取切实可行的安全防护措施。

（3）强化施工安全教育程序，贯彻落实安全生产方针，切实提高职工的安全素质和自我保护意识。

（4）教育广大职工严格执行国家和有关部门、铁道部安监站和建设单位及项目经理部的有关安全生产的各项规章制度进行现场操作。

（5）各工种和各道工序进入现场施工前，由技术主管、现场安全员组织学习各工种安全技术操作规程，详细研究施工过程中可能出现的安全隐患，制定出切实可行的安全防护措施，严格进行施工过程控制。

（6）各道工序开工前，对参加施工的人员进行严格的技术交底的同时，进行详细的安全交底。必须做好班前安全讲话制度。

（7）加强职工的“三不伤害”安全意识教育（即：我不伤害自己，我不伤害别人，我不被别人伤害）。

（8）对所吊的构件重量进行严格的计算把关，合理调配机械设备和索具，严禁违章操作，对吊、索具进行经常检查，发现问题及时更换。

（9）施工现场进行起吊作业时，必须设立有操作证的人员专人采用有效信号指挥，起吊索具必须经常检查，不符合要求的及时更换。

（10）患有心脏病、高血压、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不能进行高处作业。

（11）正确使用工区配备的安全防护用品，高处作业正确使用安全带。

（12）特殊工种人员必须持证上岗。

2、施工机具、设备

（1）在施工过程中各部门联合行动检查各项措施计划落实情况。

（2）切实做好特殊工种作业人员开工前的鉴定工作，核实操作证，杜绝无证上岗。

（3）现场上高的梯子不得缺档，不得垫高。（4）现场的施工机具和设备必须设有安全操作规程牌，明确设备负责人，并做到安全设施齐备，装置齐全，严禁带病运转。

（5）施工现场的大型电器设备必须设置防雨棚，小型电器设备必须配备防雨罩，工作结束及时关闭电源，并必须设专人负责，现场专职安全人员现场监督，随时检查。发现问题，及时督促作业队整改。

（6）起重设备必须具有安全检测合格证、安全使用证、各项限位、保险装置齐全有效，开工前必须进行严格的检查，合格方能开始现场作业。（1）严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》。

（2）对施工用电经常组织检查，检查包括：是否符合国家和地方有关部门的规定，线路运行情况，特别是在风雨季节更要随时检查漏电防护情况。

（3）电气设备要有完好的接地接零，一机一箱一闸一漏电器。

（1）施工中必须按施工组织设计要求设置各种安全防护设施，在危险部位根据现场实际增设防护设施。

（2）箱梁属于高空作业，必须设计安全通道供施工人员上下，设置工作平台供操作人员作业。

（3）桥面、移动模架或现浇支架工作面要设立安全围栏和醒目标志。

（4）模架支撑系统必须保证结构安全性，作业过程中有专人检查认证、交接、签字。

（5）箱梁施工中用到的各种电器设备和器具必须有合格有效的安全保护装置。

（6）为保证现场施工作业的连续性，各部作业人员在作业过程中必须密切配合，相互照应，发现安全隐患及时汇报。不得违章作业，违章指挥，违反安全技术操作规程。

六、特殊工序安全保证措施

（1）承台顶表面平整，确保钢管立柱与承台接触面严密。

（2）钢管立柱与砂箱等连接件处焊接要牢固，焊缝要饱满。

（3）贝雷梁及其连接件的连接螺栓要拧紧，防止因螺栓松动降低结构物的使用强度。

（4）支架搭设必须严格控制贝雷梁顶面标高，确保模板安装精度。

（5）支架搭设及模板拼装完成后要组织人员进行验收。首孔砼梁灌注前，必须对搭设好的支架进行加载预压，消除非弹性变形，准确掌握弹性变形，以调整模板线型，保障砼梁顶标高正确，满足轨道精度标准。

2、钢筋制作、绑扎

（1）钢材、半成品等应按规格、品种分别堆放整齐，制作场地要平整，工作台要稳固，照明灯具必须加网罩。

（2）拉直钢筋，卡头要卡牢，地锚要结实牢固，拉筋沿线2m区域内禁止行人。

（3）多人合运钢筋，起、落、转、停动作要一致，人工上下传送不得在同一垂线上。钢筋堆放要分散、稳当，防止倾倒和塌落。

（4）在高空、箱梁内绑扎钢筋和安装骨架，须搭设脚手架和马道。

（1）施工前，模架周边、端部必须搭设好作业平台，加设安全网。

（2）在箱梁上施工，应遵守高处作业有关规定和施工组织设计的要求。

（3）箱梁上应根据测算规定人员荷载和堆放材料的限量标准。材料要均匀摆放，不得多人聚集一处。操作平台的水平度、倾斜度应经常检查，发现问题应及时采取措施。

（4）夜间施工应有足够的照明，在人员上下及运输过道处，均应设置固定的照明设施。

（5）主要机具、电器、运输设备等，应定机定人，严格执行交接班制度。接班时必须对机具检查一次，并做好记录。

4、振捣器安全操作规程

（1）详细了解施工技术要求，选择与之相适应的振捣器。

（2）使用电动直接式振捣棒时，应注意检查电源、电压。

（3）操作电动振捣器的人员必须穿绝缘靴、带绝缘手套。

（4）作业时不得强拽电缆，不得用软轴拖拉机具设备。

（1）从事高空作业人员，定期进行体格检查，凡不适宜高空作业的人员，不得从事此项工作。作业人员拴安全带、戴安全帽、穿防滑鞋。

（2）高空作业人员应配给工具袋。小型工具及材料应放入袋内，较大的工具，拴好保险绳。不得随手乱放，防止堕落伤人，严禁从高空向下乱扔乱丢。

（3）双层作业或靠近交通要道施工时，设置必要的封闭隔离措施或设置防护人员及有关施工标志。

（1）预应力钢绞线下料在清理干净的硬化场地进行。场地内严禁动用电焊设备，防止电焊弧击伤钢绞线，造成钢绞线在张拉时断裂伤人。

（2）夹片、锚具进场后仔细检查夹片、锚具的硬度和圆锥度以及夹片有无裂纹、有无锈蚀现象,以保证夹具具有足够的自锚能力,防止夹片、锚具弹出伤人。

（3）采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备，在使用一定时间或次数后及时校验，防止因油顶、油表不匹配造成张拉力控制不准确，产生安全事故。

（4）锚垫板安装角度位置严格按设计要求，并采取锚筋与粱体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确。以防应力过大，造成锚垫板松动，造成预应力施工安全事故。

（5）在张拉施工时，精确调整油顶位置确保油顶、工具锚、锚具、锚垫板位于同一条线上，确保预应力施工安全。

（6）张拉油顶采用安全可靠的钢支架配合导链吊挂，以防油顶吊落，伤及张拉操作人员。

（7）张拉作业区严禁非作业人员进入，张拉时千斤顶对面严禁站人，以防发生意外。

（8）张拉或退锚时,张拉油顶后面严禁站人,并在张拉作业区后方设置木防护板以防预应力筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。

（9）张拉作业时设置专人负责指挥,测量伸长量时,停止油顶张拉。

（10）张拉液压系统的高压油管的接头应加防护套,以防漏油伤人。高压油管在正式使用前作油管承压检查，保证油管的正常使用。

7、跨乡村道路安全防护措施

本标段内采用现浇支架及移动模架法施工孔跨只有几条乡村道路通过。在跨乡村道路的孔跨施工期间，在乡村道路按要求设置警示标牌（夜间安设警示灯，在白天设置标志牌），在施工影响区段设置减速、慢行、并道等交通标志指示牌。

在跨乡村道路的孔跨施工期间，配置专人对乡村道路通过车辆进行观察巡视，对工程各可能影响行车安全的部位设置专人顶岗，昼夜监督安全源，消灭安全隐患，确保过渡期间的行车与施工安全。

移动模架及支架四周围设置围栏和防落安全网。确保移动模架及支架底部和四周不漏掉物品，杜绝发生施工掉物伤害事故。

施工完成后，按原乡村道路标准给予恢复。

七、施工环境安全保证措施

(1)7～9月份，把防台风安全工作放在首位。防台风安全工作有人管有人抓。设立专人掌握气象信息，及时组织现场做好防台工作。

(2)台风到来前以及风力达到7级以上（含7级）天气时，应停止施工吊装作业，施工人员撤离施工现场，撤离到安全位置。

(3)模架、模板在桥上设立好安全锚固装置，墩台身均设置锚固预埋件。

现浇桥梁支架专项方案 篇2

关键词：现浇箱梁,满堂支架,专项施工方案

0 引言

随着市政道路的发展, 现浇预应力砼箱梁的应用越来越广泛, 尤其对于工期要求紧、跨度大的连续箱梁, 满堂支架法现浇预应力砼箱梁应用最普遍, 其中满堂支架又是整个工程的关键工序, 它直接影响到梁体的外形和内在质量。但是在具体施工中一些不合理搭配支架结构的情况会影响施工的进程, 以及造成施工成本的增加, 本文结合现场实际情况和笔者自己的认知, 提出了优化施工同类箱梁支架的一般方法、工艺及措施, 从而使得在保证工程质量、安全的前提下, 节约了成本, 加快了进度。

1 工程概况

K53+085车行天桥, 处于云浮至阳江高速公路罗定至阳春段T5标松柏服务区, 与原机耕路交角约为90o。主线与天桥相交处为半填半挖路基段。

本桥中心里程为K53+085, 桥梁全长75.58m。本桥平面按直线桥设计, 桥面纵坡为0%。上部构造为 (30+40) m变截面预应力混凝土连续T形刚构, 箱梁采用单箱单室断面, 梁顶宽度5.5m, 梁底宽度4.5m~3.5m, 梁高1.2m~2m, 梁体截面按2次抛物线变化设置。箱梁腹板铅直, 腹板厚度0.45m~0.65m, 横梁纵向宽度1.0m。

2 满堂支架施工方案

2.1 地基处理

K53+085车行天桥, 以“51.0~52.775m高程平面”定为硬化后的垫层表面。垫层浇筑15㎝C20砼, 然后在砼垫层上搭设支架。

2.1.1 路床地基处理

路床按要求分层压实, 压实度不小于96%, 横坡随同主线路床横坡为2%。

2.1.2 墩台基坑处理

墩台基坑回填时应分层夯实, 必要时采用汽夯局部加强, 且保证该处不存水。严禁有软弱土和反弹土。

2.1.3 垫层浇筑

在支架范围及两侧各加宽50cm的区域内浇筑15cm C20砼垫层, 要求振捣密实, 且设置断缝。确保砼垫层的厚度、密实度、平整度、横坡、纵坡满足要求。

2.1.4 排水沟设置

顺应主线排水沟设计, 在支架范围内预埋准100硬塑排水管, 上敷土工布和碎石层形成排水渗沟, 与路线两侧的排水沟连通。

2.2 支架材料及结构

箱梁施工采用满堂碗扣钢管支架, 直径为48mm, 壁厚3.0mm。

2.3 支架设计

综合考虑施工安全、便利, K53+085车行天桥箱梁支架纵向间距均为0.6m。横向间距及竖向步距设置如下:横梁过渡段及腹板下, 立杆步距和横向间距均为0.6m;空腹板及其他部位, 立杆步距为1.2m, 横向间距为0.9m。

支架高度为3.6m~5.4m, 组成有2.4m、1.8m、1.2m、0.9m、0.6m立杆配备0.3m、0.6m套管, 加上底托0.15m, 顶托为0.15m。底模下设纵桥向次分配梁10*10cm方木, 间距30cm;其下设横桥向主分配梁10*10cm方木。端横梁下面以方木支撑。

在支架纵向间隔约3.6m (两外侧及腹板位置) 和横向间隔3~4m设置剪刀撑和水平支撑, 采用准6000*48*3.0mm焊接钢管。水平撑设置在底部、每层剪刀撑的分界面及顶部。

底托及顶托螺杆调节高度一般控制在30cm以内。

为了施工时不影响通行, 天桥一孔支架内设置门洞:净高4.2m, 净宽4m, 长度6.3m。门洞顶棚设防落棚。门洞纵向主梁采用I30b工字钢, 匀布间距30cm;横向托梁采用10*10cm方木, 门洞两侧各设3道纵横向间距为30cm的立杆作为门墙。门洞路面设置20cm C20砼。门墙支架下设C20砼防撞墩:宽100cm、高50cm、长630cm。 (图1)

2.4 支架的搭设工艺要求

2.4.1 地基处理与底座安放

(1) 搭设支架的地基要回填夯实、平整、硬化。 (2) 按支架布置图的列距、排距要求进行放线、定位。 (3) 底托直接立在砼垫层上, 务必使立杆竖直、同一层节点在一个水平面上、底托不能悬空。

2.4.2 支架搭设顺序

(1) 总体顺序:在砼垫层上放线→确定立杆位置→逐根树起立杆并及时搭设各层横杆→接立杆并及时搭设各层横杆→加设剪刀撑和水平撑→铺木脚手板→搭设防护栏杆及挡脚板并挂安全网。 (2) 分层安装:根据立杆及横杆的设计组合, 从底部向顶部分层安装。然后安装斜撑和水平撑, 保证每层及整体支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接。 (3) 顶托安装:根据支架布置图确定每段、每排支架顶托高程控制点, 再用拉线, 依次调出每个顶托的标高。 (4) 纵横梁安装:顶托标高调整完毕后, 在其上安放10×10cm的方木横梁, 再在横梁上安放间距为30cm的10×10cm的方木纵梁。安装纵横方木时, 应注意横向方木的接头位置尽可能位于顶托内, 否则应在接头位置加设托梁;相邻纵横向方木的接头错开。

2.5 支架搭设要求

(1) 支架立杆搭设间距允许偏差应为±50mm。 (2) 支架单根立杆搭设垂直度允许偏差应为3‰。 (3) 支架纵轴平面位置允许偏差应为L (结构跨径) /1000且不得大于30mm。

2.6 支架预压

2.6.1 支架预压布置

(1) 为了减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响, 在支架纵横梁及底模安装完毕后需进行支架预压。预压采用砂袋加载, 汽车吊吊装。预压范围为箱梁底板, 所加荷载分布应类似梁体结构压重, 加载重量不小于箱梁及模板总重的1.2倍。因悬臂较轻, 故此处不预压, 只是根据实测预压结果, 对悬臂预拱度作适当调整。 (2) 预压分3级进行加载, 依次施加的荷载应为单元内梁模总重的40%、80%、120%。 (3) 纵向加载时, 应从跨中向两端支点对称布载;横向加载时, 应从结构中心线向两侧对称布载。

2.6.2 支架沉降观测

支架预压观测包括:前后两次观测的沉降差、支架弹性变形量及支架非弹性变形量。

(1) 测量位置设在每跨的L/2, L/4处及墩部边缘处, 每组分左、中、右三个点。

采用水准仪进行沉降观测, 布设好观测点后, 加载前测出其顶面标高。第一次加载后, 每12个小时观测一次, 连续两次观测沉降量不超过2mm时, 进行第二次加载, 如此类推, 直至第三次加载完毕, 每间隔24小时测量一次, 当沉降稳定并符合验收标准后, 可进行卸载。

卸载6h后观测各测点标高, 计算前后两次沉降差, 即弹性变形;计算支架总沉降量, 即非弹性变形。

(2) 支架预压验收标准:

1) 各测点沉降量平均值小于1mm;2) 连续三次各测点沉降量平均值累计小于5mm。

支架预压结果满足其一, 可一次性卸载, 两侧应对称、同步、均衡卸载。

2.6.3 支架卸载

人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载, 卸载的同时继续观测。根据观测记录, 整理出预压沉降结果, 通过调整支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

2.7 支架拆除要求

待箱梁砼达到设计强度的90%, 满足龄期要求, 且内外模拆除后, 方可进行张拉。待张拉完毕且上部模架落下后才能拆除相应的支架。

卸架时应按照先支后拆和后支先拆、先跨中后跨端、先上层后下层、先拆非承重后拆承重的顺序对称拆除, 即先拆剪刀撑, 斜撑, 再拆横杆、立杆等, 严禁上下同时进行拆架作业。

3 结论及效益分析

在现浇箱梁满堂支架的专业化施工中, 地基压实、不存水是控制支架稳定性的关键环节, 合理搭配支架结构是确保施工方便和节约成本的重要途径, 正确使用合格材料、严格执行施工方案和技术规范及检验程序, 是确保箱梁质量的必要手段。满堂支架法施工现浇箱梁, 简单易行 (只需保证地基压实、不存水) , 又较大程度地节约了成本 (投资较小, 只需用到钢管支架和方木分配梁) , 还加快了施工进度 (一般单幅一联两孔现浇箱梁只需40天左右即可完成主体施工, 其中支架占用10~15天) , 经过多次实地检验, 被证明是一条节能增效的施工工艺。

参考文献

[1]中国公路工程咨询集团有限公司.两阶段施工图设计[M].北京:本公司勘察设计部出版, 2011:1-11.

[2]中交第一公路工程局有限公司.JTG-TF50-2011公路桥涵施工技术规范[S].北京:人民教育出版社, 2011:139-140.

桥梁现浇支架的具体安装技术分析 篇3

【關键词】现浇支架；桥梁；安装；技术分析

1.前言

支架是桥梁的主要组成部分，支架施工在桥梁施工中起着至关重要的作用。支架在盖梁施工、现浇梁中起到关键承载压力的作用，是整个桥梁的支撑系统。桥梁支架质量的优劣对整个桥梁工程的安全性和稳定性具有十分重要的意义。

2.案例介绍

南京市江北大道快速化改造工程高架桥施工项目TA02标上部结构为现浇箱梁，桥梁现浇箱梁主要是用满堂支架结合贝雷架支架来进行建设的。工程中箱梁是我国目前使用比较广泛的现浇混凝土箱梁，这种箱梁大概高2.2m，一共有40垮13联。而高架桥的地面标高约为8.0m，桥面砼铺装为0.1m。主要跨路通道采用钢管贝雷进行架设，钢管为立柱型，其纵向间的距离大概是8～9m，横向间的距离大概是3～4.5m，采用贝雷架为主要的纵梁。

3.采用的支架种类

每个工程的类型不同，选择的支架类型也不同。当前支架现浇连续箱梁是我国目前应用最为广泛的做法，当前现浇支架一般是将门式架支架、贝雷梁式支架、碗扣型钢管支架等将多种支架技术融入到一个支架施工中，将各种支架的优点集合起来，具体十分鲜明的特点。（1）扣件式钢管，顾名思义，主要是由扣件和钢管制成。（2）碗扣式支架，这是一种功能用处比较多的支架类型，也是目前新开发的一种建筑支架，具有操作简单、宽度可以选择、承载能力强、产品重量比较轻等多种优势，对需要调节的地方有明显的作用。（3）贝雷梁式支架的主要构成为销接、多层拆装、全焊结构等，也具有安装简单快捷、拆装方便、应用途径广泛、杆件分类少、承载能力强等优点。是我国目前采用度最多的支架类型。（4）门式架支架也是属于一种支架的类型，除去安装便捷、结构良好、承载能力好等优势外。缺点是不够稳定。不是工程中首选的支架类型。通过上述分析，我们能看出碗扣结构的支架和贝雷式结构的支架性能都比较好，可以广泛应用于桥梁工程建设中，我们可以根据施工条件的要求来进行选择。

4.安装支架的具体步骤

4.1基础建设

（1）扩大桩顶。在安装墩柱之前，我们要对桩进行扩大工程，看看它的顶面高程，把纵向贝雷支架安装在墩柱的两边，采用横向杆对其进行加固措施，再把横向贝雷支架安装在上面，在施工中，可以使用环形钢板在安装墩柱后进行安装。（2）地基基础：首先为了保持地基的稳定性，我们要在其中加入小块的碎石进行碾压密实，同时浇筑15cm厚的C25砼，这样的做法主要为了提高地基的负荷能力以便达到设计的要求。让梁体在浇筑后不容易发生上升与下沉的现象。

4.2安装支架

（1）扣件式的支架安装。这种支架主要是由外径长度大概在φ48mm的杆件来构成。按照设计要求把木垫板设计成剪刀支撑的样子，安装到每根立杆的下方，在内部安装纵向方木和横向槽钢，上方可以使用U形支托。（2）贝雷式支架的安装。首先用吊车将组件初步成型后的状态吊到墩柱的顶部，根据桥梁类型的不同，位置而发生改变，横向的贝雷支架和纵向的贝雷支架相互合作，兼容并施，根据设计要求来调整支架的斜度，利用杆将上下两端的贝雷杆进行固定，最后再把工字钢铺在横向的梁上，可以通过钢管和扣件式的支架相连。增加支架的稳定与安全性。

4.3预压支架

（1）普通不利位置：在桥梁的施工建设中，取一定数量的沙袋来与箱梁内板与施工负荷的总承载力，箱梁的总质量进行对比，在取得一定的平衡后，对沙袋的重量进行测算，根据沙袋的体检与数量计算中支架的总承受力。（2）最不利的位置：在桥梁的施工建设中，支架的承重能力主要依据箱梁的重量来判断，可以利用沙袋来替换在施工过程中承受的重量，最后对沙袋的容量进行测算，采用数学公式来计算总承受量（3）加载的方式：首先以平均每40kg一袋沙子的重量将沙袋提前装好，并将其运输运到施工现场备用，然后对要预压的地方进行标注，画线放样。用吊车把沙袋吊到支架的上端部分，现场施工人员要将沙袋按照一定的顺利排列好，尽量排的紧密无缝，确保中间的缝隙不超过体积的十分之一。最后要用抽样检测方式对加载完成的沙袋模式进行检测，确保操作无误，然后等待监理工程师的最后检验。

5.现浇支架的混凝土板梁

5.1安装模板

（1）在安装前对模板进行全面检查。在安装主要对模板的表面与内部结构进行评估，检查安装版面是不是光亮、整齐、有没有明显的变形，尤其要注意对接口处的整洁度；另外，检查每一个模板在连接处有没有因为碰撞等造成变形与开裂，一旦发现问题就要及时的进行处理与整修。（2）铺设底模。支架的沉降量加上设计要求的标准高度就是我们需要的底膜高度。需要注意的是，支架沉降量要根据预压的测试结果而进行一定范围内的调整。（3）安装内膜。内膜的主要组成部分是大型的胶合板。我们必须对于内膜的安装进行严格审查与管理，确保胶合板的每个尺寸都符合工程的设计要求。（4）安装侧模。要检查每个模板的平整度是否合格，对它的尺寸进行记录，一旦发现不符合要求的尺寸就要立即进行调整。采用螺栓对整个模板进行固定，完成后再加入拉杆步骤。（5）安装端模。与安装侧模和内膜的要求相类似，主要还是要确保在安装过程中的连接性和准确性。保证底膜和侧模在连接的地方不出现渗漏等不良情况。

5.2安装支座

（1）在安装支座的过程中，要注意将支座保持与上下板水平的状态，还有与梁体保持垂直的状态，同时还有检查梁底和支座之间要没有缝隙，紧密贴合。（2）支座在安装的前期，我们要对支承垫石高程还有桥墩中心的距离进行反复测量，确保数据的误差在一定范围内。（3）在仔细检查好支座横向、纵向的位置，支座板的四个高差，都能符合设计要求。

5.3混凝土现浇板梁

（1）运用二次现浇的方式对支架进行现浇，首先在距离板梁顶板大概20cm的下方，用混凝土进行浇筑，第二次在距离板梁20cm的上方对支架进行现浇。（2）对支架进行现浇必须在高度密封的环境下进行，为了不影响施工进展，确保支架的准确安装，现浇过程最好不要受到外界的打扰，要对顶面高程进行严格的掌握。现浇过程中要注重其对称性，砼浇筑是从矮到高依次进行施工，工作人员要分几个人来专门看管模板的支架在施工过程中发生的沉降和变形情况，一旦出现这样的问题，就要及时进行处理与维修。确保整个工程安全有序的进行。

6.结束语

实践证明，先进合理的科学技术一直都是工程建设发展的重要因素，我们要采用符合科学规律与现实要求想相结合的手段与方式来完成对桥梁建设的目标。

参考文献

[1]白苹.分节段支架现浇预应力混凝土连续箱梁受力分析与监测[J].北京交通大学，2010（05）.

水中现浇箱梁支架搭设方案 篇4

（水中现浇箱梁）

中铁二十局一处苏州市 官渎里立交工程项目经理部 二OO二年四月十七日

目 录

一、工程概况

二、施工方法及施工方案

1、临时支墩布设

2、贝雷梁支架的布设

3、贝雷梁的架设

4、支架搭设

三、附图

1、H桥（H20-C30）支架结构布置图

2、C桥（C28-C30）支架结构布置图

3、B桥（B29-B32）支架结构布置图

四、计算资料

1、C桥支架布设计算资料

2、B桥支架布设计算资料

3、临时桩坐标一览表

水中现浇箱梁支架搭设方案

一、工程概况：

苏州市官渎里立交工程共有三座跨河，分别为B、C、H三线桥，所跨河道为苏浏河坝基桥段，与新建坝基桥平行跨越。三桥中，B线桥B29-B32为一联四跨现浇钢筋砼连续箱梁，C桥C27-C30，H桥H19-C30均为一联三跨现浇预应力砼连续箱梁。三桥中以C线桥跨径最大，为3×34m，而以B桥的桥面最宽，其最宽处达19m，为渐变段。

三桥均为现浇箱梁跨河，因此施工存在一定的难度，尤以对现浇箱梁的支架有更高，更严的要求。需水面上搭设现浇箱梁支架，且同时需考虑桥下通航。支架搭设的成功与否，直接关系到整个官渎里立交工程的成败。为确保整个工程顺利进行，按时、保质、高效的完成水中现浇箱梁施工任务，经过多种方案详细比较、筛选，我标段拟在水中布设临时钻孔桩支墩，在支墩横梁上架设贝雷梁跨越，然后在其上铺设工字钢，形成基础，搭设碗扣支架，铺底模的方法搭设水中支架。具体搭设方案见下。

二、施工方法及施工方案：

1、临时支墩布设

根据B、C、H线三桥各自的特点及跨径，为确保水中支架的安全，拟在三桥每跨中加设一个临时支墩，以缩小贝雷梁跨径，从而缩小支架材料的跨中弯矩，达到既安全又节省材料的效果。水中临时支墩拟采用跨中附近布置一排横桥向钻孔桩，其数量根据桥宽来决定，H桥和C桥为两根，B桥则采用三根桩，桩径均采用1m，桩顶标高高出水面40cm，钻孔桩横桥向布置在箱梁底板边缘下方，来承受箱梁主要荷载。以C线桥为例，C桥临时钻孔桩布置在跨中桥梁中心线两侧，两桩中心间距为6m。临时钻孔桩桩长经过计算，为确保安全拟采用25m，其承载力完全满足现浇箱梁支架施工要求。钻孔桩施工方法同主桥的钻孔桩施工，以确保其质量。水中钻孔桩施工完毕后，即可在其上接桩进行墩柱浇注，临时支墩均为桩柱一体式，经调查，为满足紧急情况下通航要求，净空拟按5m计算。据此，从贝雷梁底标高进行推算，从而确定临时支墩的高度，立柱拟采用1.0m的圆柱，在立柱顶部两边预埋上两根角铁，并在立柱中心预埋一块A3钢板，以稳定横梁工字钢。同时在桩与立柱交接处预埋一块A3钢板，加设一道钢横系梁，材料采用工字钢，以增加钻孔桩的横向稳定性。

2、贝雷梁支架布设

根据现浇箱梁支架的需要，为确保施工质量及进度，经过多种方案比较，我标段拟采用水中跨为贝雷梁跨越，因贝雷梁整体刚性好，强度大。为保证一定的净空和净宽，需在两端和跨中设置支墩，跨中支墩采用桩柱一体式，两端则拟采用钢管支墩，同样，以C线为例，因为C桥的桥宽和跨径比H线桥大，在同样标准下，满足了C桥，也就能满足H桥。B桥虽桥宽有所增加，但B桥钻孔桩增加到三根，同样也能满足要求。在C桥28#墩上承台布置12根φ600×6mm的钢管桩，用I30b工字钢连接，上搁横桥向一排4I30b工字钢，并连成一个整体，作为支撑贝雷梁的横梁。在C29#一侧，在承台上布置两个钢支墩，每个支墩由4根φ600×6mm的钢管构成，其底部和顶部各焊接一块A3钢板，调平，在其上同样也搭设一根横梁，横梁由4根I30b工字钢构成。上述布置经过计算，其受力情况满足要求。C28和C29#墩的钢支墩长度不相等，但必须满足使其各自顶上所支承的4根I50b工字钢横梁在同一标高上，从而保证贝雷梁在同一高度。水中横梁标高由立柱来控制。水中临时支墩上的横梁，因C线桥两临时桩间距较大，经过计算，横梁拟采用4根I50b工字钢作为横梁，用钢板将4根焊成一个整体。在横梁两端和焊接处加筋板，以增加受力和强度。横梁与立柱顶上的预埋钢板焊接，并固定在两预埋的角铁之间，以增加横梁的稳定性。B、C、H三桥跨中临时墩上的横梁均采用4根I50b的工字钢，以力求保险。横梁顶通过标高来控制水平。在承台的布置的钢管支墩，所采用的φ600×6mm的钢管，其承载力完全满足贝雷梁架设的要求。钢管的上、下两端均焊接一块70×70cm、2cm厚的A3钢板，下底的A3钢板通过地脚螺栓和承台连在一起，以增加支墩的稳定性。各钢管支墩之间均通过水平缀条和斜撑连接。钢管支撑与横梁之间也通过焊接的方式固定在一起。这样在承台上的所有钢管支墩就连成一个整体，大大提高了支墩的稳定性。

3、贝雷梁的架设

钢管支墩和临时钻孔桩支墩的横梁搭设完毕，标高符合要求后，即可在其上架上纵桥向的贝雷梁，贝雷梁采用上下加强型双排单层贝雷梁，经过计算，综合桥宽和跨径，B桥在B29-B30#一跨布置6组12片，其余为5组10片贝雷梁，在C桥、H桥分别为4组8片双排单层贝雷梁跨越。经过计算，此种布置形式完全能够满足现浇箱梁的施工，其强度挠度均能达到规范要求。每组贝雷梁与横梁之间能过U形卡子与横梁连接，用螺栓拧紧，必要时通过在横梁上加焊角铁的方法来固定贝雷梁。每组贝雷梁的安放位置经过计算，保证受力均匀，分布合理。

贝雷梁为定型钢构件，其标准尺寸为1.5×3 m，因此，在布置临时支墩的时候，应尽量考虑使支点位置位于两片贝雷梁的接头处，或者是贝雷梁腹杆加强处，临时支墩位置不一定在跨中，但以最大跨径34m来计算，仍能满足施工要求，故在架设贝雷梁时对此可不与考虑。C29-C30之间有一部份地基位于水中，所以对C28-C29跨贝雷梁予以延长9m到岸边，在岸上设一临时支墩来支撑贝雷梁。一跨4组成5组贝雷之间，通过角铁或者是法兰连接，形成拉杆，以增加贝雷梁的自身稳定性。拉杆位置每隔6m左右设置一道，贝雷梁的架设应严格按要求施工，保证其受力效果。经计算，整个水中支架共计需用540片左右加强型贝雷梁。

4、支架搭设

贝雷梁架设完毕，便可在上面铺设一层I20b工字钢，用来分布上面传递下来的荷载，同时也就用作上层碗扣件支架的基础，即同于以后陆地上施工时的地基。I20b工字钢横桥向布置，间距控制在1m，在横梁处适当予以加密，工字钢与贝雷梁之间全部用U形卡子连接，螺栓拧紧，I20b工字钢铺完以后，即同于陆地上箱梁施工的基础，在其上搭设碗扣件支架铺设方木和底模，搭设要求同陆地上施工要求，其施工方法见现浇梁施工方案。

水中支架验算

水中现浇箱梁支架的计算，主要是验算贝雷梁的挠度、强度以及在临时支墩上的横梁验算。C线桥桥宽为9.5m，跨径为34m，在桥宽和跨径上都比H线桥要大，因此，以同样的标准搭设H桥支架，在验算支架时，满足了C桥同时也就满足了H线桥。B桥因处于变截面上，以B29#~B31#一跨桥面最宽，B30#~B31#墩跨径最大，所以以B29#~B30#墩一跨的重量来验算B30#~B31#一跨的跨径，这样，在整个B桥上也都适应。

一、C线桥支架计算：（C28#~C29#）

1、荷载组合：

（1）砼自重：g1=506/（34×3）×2.6=12.9T/m

3（2）竹胶板重量：

C线桥每延米底模竹胶板用量为S1=12.18m2，取竹胶板比重ρ=0.8T/m3，厚度为h =1.5cm竹胶板，则每延米竹胶板重量为：

g2=12.18×0.0015×0.08≈0.015T/m

（3）底模用方木重量：

在1m断面范围内共设置3根横向10×10cm的，纵向9根15×15cm的方木，共计总重量为：

g3=0.8×(0.1×0.1×10×3+0.15×0.15×1×9)≈0.4T/m

（4）碗扣件支架（取纵向为0.9m一排）

经计算贝雷梁以上至箱梁底以下的碗扣件支架搭设平均高度为7m，在每一延米范围内：

立杆：3×14.02×9≈0.38T

横杆：3.97×9×5=0.18T

顶托、底托：（6.75+6.45）×9=0.119T

平均每延米范围内，碗扣件支架重量为：g4=0.68T/m

（5）横向I20b工字钢自重：

g5=0.311T/m

（6）一片上下加强型贝雷梁自重：

贝雷片自重：0.27T

加强弦杆2根：2×80=0.16T

插销：2×0.003=0.006T

支承件：0.021T

一片上加强型贝雷梁自重为：g6=0.27+0.16+0.006+0.021≈0.5T

因此，贝雷梁以上部分砼，底模方木，碗扣件支架总重量为：

q1=（12.9+0.015+0.4+0.68）=14T/m

拆合成砼自重为ρ=（14×34×3）/506≈2.822T/m3

计算时为安全起见，考虑到部分施工荷载的影响，对I20b工字钢以部份重量按砼自重ρ=3.0T/ m3来计算考虑。

则有：q1=506×3.0/34×3≈14.822T/m2、C28-C29顶层I20b工字钢验算：

C28-C29一跨拟采用4组8片加强型双排单层贝雷梁跨越，四片梁最大间距2.13m（见附后布置图），在贝雷梁上铺设一层I20b工字钢，横桥向间距为1.0m，长度采用10m长。

（1）平均分配到I20b工字钢上的均布荷载计算：

一跨长度为34m，则所需工字钢根数约为32根

则有：q2=（14.822×34）/（32×10）=1.581T/m

（2）强度计算

按最不利的受力情况，简支状态来计算

查表得：I20b工字钢

Ix=2500cmWx=250cm则跨中最大弯矩为Mc=1/8qLMc=1/8×1.581×10×2.132=8.966KN·m

由强度公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=8.966×103/250×10-6≈35.864MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（3）挠度计算

因I20b工字钢上以荷载较多，可视其为均布荷载，故挠度公式为：

fmax=5qL4/384EI

fmax=（5×1.581×104×2.13×103）（/384×210×109×2500×10-8）≈0.81mm

而允许挠度f允=L/400≈4mm

有fmax=0.81mm

3、C28-C29一跨纵桥向贝雷梁验算

（1）贝雷梁上所受的均布荷载计算

a、I20b工字钢上部重量按砼比重ρ=3.0T/m来计算，则有：

G1=ρ〃v=14.882×34≈506T

b、32根I20b工字钢重量：

G2=32×10×0.0311=9.952T

c、四组8片加强型贝雷梁自重：

G3=0.5×12×2×4=48T

则平均分布到贝雷梁上的均布荷载为：

q3=（506+9.952+48）/（4×34）=4.147T/m

（2）强度计算

根据布置图：取计算跨径Lo=16.5m

查公路计算手册，双排单层（加强型）贝雷梁：

Ix=1154868.8cm

4Wx=15398.8cm按最不利情况计算（取简支状态）

跨中弯矩：Mc=1/8qL2

Mc=1/8×4.147×10×16.52=1411.3KN·m

而手册中，贝雷梁允许承受最大弯矩为M允=3375 KN·m

Mc=1411.3KN·m

则由公式б=Mc/Wx可得

бmax=Mc/Wx=1411.3×103/15398.3×10-6≈91.653MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（3）挠度计算

由挠度公式：f=5qL4/384EI可得

fmax=（5×4.147×104×16.54×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈16.5mm

而允许挠度f=L/400≈37.5mm挠度符合要求

（4）支点处剪力计算

QA=QB=qL/2=（16.5×4.147×10）/2=342.13KN

QA=QB=342.13KN

b、取实际受力情况，按连续梁计算

（1）强度计算

弯矩计算

由力学近似公式求得：

M=Km〃q·L2，取弯矩系数Km=0.07

则有：M=0.07×4.147×10×16.52=790.32KN·m符合要求

бmax=Mc/Wx=790.32×103/15398.3×10-6≈51.325MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（2）挠度计算

由近似公式可得f=Kw×（q×L4/100EI），取挠度系数Kw=0.521

则有：fmax=（0.521×（4.147×104×16.54×103））/（100×210×109×1154868.8×10-8）≈6.6mm挠度符合要求

（3）支点处剪力计算

由近似公式可得

Q=Kv〃q·L，取剪力系数Kv=0.625

则有：Q=0.625×4.147×10×16.5=427.66KN

4、C28-C29临时支墩上横梁计算

C桥临时支墩拟采用φ1.0m的钻孔桩，钻孔桩中心间距为6.14m，拟采用4根I50b工字钢组焊成一根整横梁。

（1）荷载计算

a、横梁以上部份总重量为：G4=G1+G2+GG4=506+9.952+48=563.952T

则临时墩上横梁所承受的荷载为：

Q=1/2G4=1/2×563.952=281.98T

b、4根9m长I50b工字钢自重为：

G5=4×9×0.101=3.636T

则平均分布于单根I50b工字钢上的均布荷载为q5=0.101T/m

c、四组贝雷梁作用于横梁上，可视为四个集中荷载

则有：P1=P2=P3=P4=（G4×1/2）/4=G4/8≈704.94KN

RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（281.98+3.636）/2≈1428.1KN

（2）强度计算

由公式可得，跨中弯矩为Mc

则有Mc=P1L1+P2L2-1/2q5L32-RAL4

=704.9×(2.01+2.13/2)+704.9×2.13/2+1/2×0.101×(4.5/2)2-1428.1×3.07

=-1456.4KN·m

查表得，I50b工字钢：Ix=48560cm

4Wx=1940cm所以单根I50b工字钢所能承受的最大弯矩为：

M=[б] ×Wx=210×109×1940×10-6=407.4KN·m

4根共计承受总弯矩为：M总=4×407.4≈1629.6 KN·m

Mc=1456.4 KN·m< M总=1629.6 KN·m

故采用4根I50b工字钢符合要求

5、C28-C29一跨跨中临时桩桩长计算

（1）荷载计算

a：P1=RA=RB=1428.1KN b：按桩长为22m考虑，则桩本身重量为： P2=ρv=2.5×π×(1。05/2)2×22≈476KN

（2）按单桩轴向容许承载力计算

P=ρj/K

计算时，取安全系数K=2，则有ρ=1/2ρj P=P1+P2=1904KN

则有p=1/2ρj =1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}

（3）参数取定：

①临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2πr=π×1.05=3.3m

②λ：桩入土长度影响的修正系数 取λ=0.85 ③考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7 ④A：桩底截面积：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2⑤[бo]：对临时桩按[бo]=0来考虑

⑥k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=3 ⑦γ2；查地质堪察报告：取γ2=19KN/m

3⑧τ：取极限摩阻力按取τ=30KPa

由公式得：

1904=1/2×3.3×h×30+0.85×0.7×0.85×{0+3×19×(h-3)}

反求得：h=25m

注：在此计算中：

①不考虑桩底的承载力

②安全系数取K=2

③极限摩阻力取偏小值τ=30KPa

④按桩长为20m来考虑桩自重

二、B桥支架计算

B桥的支架验算，因详细的施工图未到，故拟采用以B29#-B30#一跨的重量来验算最大跨径，B30#-B31#墩。根据布置图取计算跨径Lo=12m，经计算B29-B30#墩平均截面积为9.877m2。

①荷载计算

a、每延米砼自重：q6=9.877×3=29.631T/m

b、B30-B31#墩跨径为25m

则该跨砼重量：G5=25×29.631=740.775T

c、5组10片加强型贝雷梁自重：G6=0.5×2×5×8=40T

d、贝雷梁上I20b工字钢重量G7

承I20b工字钢平均长度为16m，跨径为25m，则：

G7=25×16×0.0311=12.44T

e、横梁自重G8

B线桥临时支墩上横梁也拟采用4根I50b工字钢，长度为15m

则：G8=5×16×0.101=8.08T

②B30-B31#墩纵向贝雷梁计算

a、按最不利受力情况简支状态来计算

平均分配到每延米贝雷梁上的荷布荷载为：

q7=（G5+G6+G）/L=（740.775+40+12.44）/5×24=6.61T/m

则有Mc=1/8qL2

Mc=1/8×6.61×10×122=1189.8KN〃m

查手册得，加强型双排单层贝梁

Ix=1154868.8cm4 Wx=15398.3cm允许最大弯矩：M允=3375KN〃m

Mc=1189.8KN〃m< M允=3375KN〃m符合要求

бmax=Mc/Wx=1189.8×103/15398.3×10-6=77.3MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（2）挠度计算

由公式f=5qL4/384EI

fmax=（5×6.61×104×123×103）/（384×210×109×1154868.8×10-8）≈7.4mm

fmax=7.4mm

（3）剪力验算

QA=QB=qL/2=1/2×6.61×10×12=396.6KN< Q允=490.5KN剪力符合要求

b、取实际受力情况，按连续梁计算

（1）强度计算

查公路手册，连续梁弯矩计算公式为：

M=Km〃qL2取弯矩系数=0.07

则有：M=0.07×6.61×10×122=666.3KN·m

M=666.3 KN·m

由强度公式б=Mc/Mx可得

[б] =Mc/Mx=666.3×103/15398.3×10-6=43.3MPa<[б]=210MPa强度符合要求

（2）挠度验算

由挠度计算公式f=Kw×qL4/100EI可得，取挠度系数Kw=0.521

fmax=（0.521×6.61×104×124×103）/（100×1154868.8×10-8×210×109）≈3mm挠度符合要求

（3）剪力计算

由公式Q=Kv〃qL得，取剪力系数Kv=0.625

Q=0.625×6.61×10×12=495.78>Q允=490.5KN

剪力略大于容许剪力，在支点处对贝雷梁适应用槽钢予以加强

3、B桥横梁计算

B桥临时桩拟采用3根，以B29-B30#墩之间桥面最宽，因此，B29-B30之间的钻孔桩间距最大，按取两桩中心间距L=6.8m来计算，横梁拟采用4根I50b工字钢组焊而成。

（1）荷载计算

a、横梁以上部份重量：G9=（G5+G6+G7）×1/2

G9=（740.775+40+12.44）×1/2=396.61T

b、横梁上均布荷载q8=0.101T/m

（2）强度计算

取实际受力情况：按连续梁计算，由连续梁弯矩近似计算公式可得

M=Km〃P〃L取Km=-0.333

则有：M=-0.333×661.1×6.8≈1497KN·m

4根I50b工字钢所承受的跨中最大弯矩为：

M总=4× [б] ×Wx

=4×210×109×1940×10-6=1629.6KN·m

M=1497 KN·m< M总=1629.6KN·m

故采用4根I50b工字钢用作横梁，符合要求

（3）挠度计算

由挠度近似计算公式可得f=Kw×FL4/100EI可得，取挠度系数Kw=2.508

fmax=（2.508×6.61×104×6.83×103）/（100×210×109×4×48560×10-8）≈12.8mm

f允=L/400=17mm

fmax=12.8mm< f允=17mm挠度符合要求

4、B线桥临时桩桩长计算

B线桥临时桩所承受的最大轴向压力为：RA=1349KN，而C线桥25m桩所承受的反力为：1428KN。B线桥桩所承受的力小于C线桥，故C桥的桩长在B桥同样适应，为安全起见B桥临时桩桩长采用L=25m。

临时钻孔桩桩长计算

根据单桩轴向受压容许承载力公式计算

[P]=1/2U∑Liτi+λmoA{[бo]+k2γ2（h-3）}

以最大跨径的C线桥为例

C桥平均每联重531T，按跨中取1/3重量，则分配到每根临时钻的重量为：P=1/6×531=88.5吨

取k=2的安全系数，则P=88.5×2=177吨≈1770KN

1、参数确定：

（1）临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2πr=π×1.3=4.084m

（2）λ：桩入土长度影响的修正系数

取λ=0.85（3）考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7（4）A：桩底截面积：A=πr2=π×（0.52）2=0.85m

2（5）[бo]：桩底取处土的容许承载力：

取[бo]=170KPa

（6）k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=3（7）γ2；坝基桥附近土层：eo=0.8~0.085，查地质资料：取γ2=19KN/m

3（8）τ：极限摩阻力：取τ=45KPa 由公式：

∴1770=1/2×4.084×h×45+0.88×0.7×0.85｛170+3×19×(h-3)=91.89h+0.506×（170+57(h-3)）

解方程得：

∴1770=91.89h+0.506×[170+57h-171] = 91.89h+86.02+28.842h-86.526 h=14.66m 取h=15m来进行施工

2、C28-C29跨中贝雷梁计算

（1）上层32根10m长I20b工字钢重量为：G1=32×10×0.0311=9.952T

采用 且加强型的双排单层贝雷梁，计算路径取17.5m

则平均分配到每组贝雷梁上的均布荷载为（取1.5的不均匀折成系数）

q=（506+9.952）×1.5/（4×36）=5.375T/m

查手册，加强型双排单层贝雷梁：

IX=1154868.8cmWX=15398.3cm则跨中弯矩：

Mc=1/8qL2=1/8×5.375×17.52=205.762T〃m=2057.62KN〃m

查手册，双排单层贝雷梁允许跨中弯矩为M=3375KN〃m

Mc=2057.62KN·m<3375KN，故弯矩满足要求

fmax=5qL4/384EI=(5×5.375×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=2.71cm

δmax=Mc/Wx=2057.62/153983×10-6=133MPa<[δ]=210MPa强度符合要求

水中支架验算

一、顶层I20工字钢验算：

1、综合考虑，为简化计算，确保安全，计算受力图示均按简支梁来计算，砼比重按ρ=3T/m3来考虑

以C28-C29一跨来计算，该跨砼体积为：V=506/3=168.67m则该跨砼自重G=506T，该跨跨径为L=34m

则平均每延米吨位数为：q1=506T/34m=14.89T/m

（1）计算顶层I20工字钢，间距按1.0m来考虑，下层四组8片贝雷梁间距为1.6m，平均分配到每根I20工字钢的均布荷载为：

q=506/32×10=1.582T/m

取1.5的不均匀折诚系数：则q=1.582×1.5=2.372T/m

跨中最大弯矩计算：Mc=1/8×2.372×1.62=0.759 T〃m=7.59KN·m

查表得：I20b工字钢：

IX=2500cm

4WX=250cm3

则бmax=Mc/Wx=7.59×103/250-6=30.36MPa<[δ]=210MPa fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

（2）横桥向的横梁计算

先按2根I40b工字钢进行验算

4组36m长贝雷梁自重：（双排单层加强型），按每节24.5KN来计算（查手册）

一组为12节，4 组共计48节，则自重为：

G1=48×24.5KN/节=1176KN

则三排横梁共计承重为：

G=（506+9.95+117.6）×1.5/3=316.78T

以跨径最大的水中临时墩来考虑：

先拟采用3根I40b工字钢作横梁，长度采用9m

RA=RB=316.78/2=158.39T=1583.9KN

则Mc=P1L1+P2L2=PAL

=791.95×4.46+791.95×2.23-1583.9×2.5=1338.4KN·m

查表得I40b工字钢：IX=22780cm4

WX=1140cm3

I40b容许应力[δ]=210MPa

∴容许弯矩：W=[δ] ×WX=210×109×1140×10-6=239.4KN〃m

则每排所需I40b工字钢根数为：n=1338.4/239.4≈6根

若取I56b工字钢来计算：

IX=68512.5 WX=2246.69

则容许弯矩M=[δ] ×WX=210×109×2446.69×10-6=513.8

则n=1338.4/513.8=3根

材料计算（C桥）

C28-C29贝雷梁考虑向C30方向延桥6m（两节）

1、则C桥共计需贝雷片：（36+6）/3×8=112片（加强型）2、9m长I56b工字钢：

3×3×9=54m，共计重：54×0.115=6.21T

3、I20b工字钢：单根长10m

10×32=320m

G=320×0.0311=9.952T

4、φ700×10mm的钢护筒，两根单根长：C28#墩

临时立柱顶到箱梁底高度为：（0.012+0.15+0.2+1.5+0.56+0.08）=2.502m

临时墩柱顶标高：C28=15.224-2.502=12.722m

C29=14.564-2.802=12.062m

则φ200的长度为：9.722m

8根φ245的钢管：长度：9.562m

φ32精轧螺纹钢：4根，长度：3.5m

B桥计算

B桥因图纸未到，加上安全因素，平均按每延米35T来考虑计算荷载，以B30~B31#墩为例，取计算跨径25m

则该跨总重量为：25×35=875T

1、计算贝雷梁

拟彩和5组加强型双排单层贝雷梁

则平均每组贝雷梁承重为：q=875/5=175T

按计算跨径为27m来计算，则平均每延米承得为6.482T/m，按13米的跨径来检算贝雷梁

查表得：IX=1154868.8cm

4WX=15398.3cm3

则跨中弯矩：Mc=1/8qL2=1/8×6.482×132=136.94T/ m=1369.4KN〃m

Mc<3375KN〃m的容允弯矩：安全系数K=2.46 fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×6.482×104×134×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=9.94mm

δmax=Mc/Wx=1369.4×103/15398.3×10-6=96.7MPa<[δ]=210MPa强度符合要求

B桥临时墩顶横梁计算

一、重量计算：

5组贝雷梁重：

G1=45×24.5KN/节=1102.5KN=110.25T

该跨砼自重按：每延米35T来考虑，则重点为875T

则总重为：G总=875+110.25=985.25T

在跨中中间宽度15m的贝雷梁计算

钻孔桩拟定桩距采用6m

平均每片横梁上承受荷载：983.25/3=328.42

平均到每组贝雷梁的荷载为：328.42/5=65.7T

由公式可得：先计算B点处的最大弯矩

MB支=KM〃PL 取修正系数Km=0.203

=-0.203×657KN×6m=800.23KN·m ∴fmax=（5qL4）/(384EI)=(5×800.23×104×64×103)/(384×210×109×1154868.8×10-8)=5.6mm δmax=Mc/Wx=800.23×103/15318.3×10-6=52MPa<[б]=210MPa强度符合要求

B桥材料计算

B29#-B30#跨径：20米

B30#-B31#跨径：2.5米

B31#-B32#跨径：23米

贝雷梁片数：

21米：56片

25米：64片

23米：64片

横梁：40片+5×6=70片

共计用贝雷梁片数为：56+64+64+70=254片

C桥材料计算：

贝雷梁：（36+6）/3×8=112片

H桥

共需贝雷片：128片

三种桥共计需用贝雷片：245+128+112=485片

水中现浇箱梁支架验算

B、C、H三线桥中，以C28-C29一跨跨径最大，而以B29-B30一跨桥面最宽，处于变截面段，在同样条件下，以B桥和C桥来验算支架，也就满足了H桥，现就以C桥和B桥来进行检算。

一、1、综合考虑，为简化计算，保证安全，所有计算受力图示均按简支状态来计算。

2、结合我单位长期的施工经验，对砼比重按P=3T/m3来考虑，取值时，其内已包含了该部份砼数量的施工模板，机具、人群，操作荷载及砼自重。

3、计算时，从安全角度出发，统一取1.5的不均匀折减系数。

二、C28-C29一跨顶层I20b工字钢验算

1、重量计算

查图纸可得，该跨砼自重为G1=506/3×3=506T

则该跨平均每延米自重为：q1=506/34=14.89T/m

取I20b工字长度为10m长计算，下层用作支承的双排单层贝雷梁间距为1.6m，I20b工字钢纵桥向间距为1.0m。

则平均分配到每根I20b工字钢的均布荷载q2为：

q2=（506/32×10）×1.5=2.372T/m

2、I20b工字钢强度和挠度验算

查表得I20b工字钢：

IX=2500cm

4WX=250cm4

跨中最大弯矩Mc

Mc=1/8qL2=1/8×2.372×1.62=0.759T·m

由公式可知：

бmax=Mc/Wx=0.759×10×103/250×10-6=30.36MPa<[б]=210MPa

f max=5qL4/384EI=(5×2.372×104×1.64×103)/(384×210×109×2500×10-8)=0.386mm

f max=0.386

三、C28-C29纵桥向4组贝雷梁验算

1、荷载组合：

（1）上层32根10m长I20b工字钢自重：GG2=32×10×0.311=9.952T

（2）经设计和计算，贝雷梁采用4组加强型双排单层，查手册得：

双排单层贝雷梁：IX=1154868.8cm

4Wx=15398.3cm3

每节（3m）贝雷梁自重：按24.5KN来计算，取计算跨径为17.5m

4组36m长贝雷梁自重：G3=36/3×4×24.5=1176KN

则平均分配到每组贝雷梁上的均布荷载为：qq3=（506+9.95+117.6）×1.5/（4×36）=6.6T/m

（3）跨中弯矩Mc=1/8q3L2

Mc=1/8×6.6×17.52=252.66T·m≈2526.6KN·m

查手册，双排单层贝雷梁允许最大跨中弯矩为：Mo=3375KN·m

Mc=2526.6KN·m< Mo=3375KN·m 弯矩符合要求

（4）бmax=Mc/Wx=2526.6×103/15398.3×10-6=164.1MPa<[б]=210MPa 强度符合要求

（5）f max=5qL4/384EI=(5×6.6×104×17.54×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=33mm

f允许=L/400=175000/400=43.8mm

f max=33

（6）支点处剪力验算

支点处剪力QA=G/2=（6.6×17.5×10）/2=577KN

允许剪力Q允=490.5KN

QA>Q允故在支点处对贝雷梁应予以加强

四、支墩上横梁验算

按采用3根I56a工字钢来考虑：

3根9m长I56工字钢自重为G4

G4=3×9×0.1062=2.87T

横梁跨中弯矩Mc计算

三排横梁共计承重为G5

G5=（506+9.95+117.6+2.87）=636.42T

则每排横梁承重：G=212.14×1.5=318.21T

支点处支座仅力为：RA=RB=318.21/2=159.11T

每排横梁共计受四个集中荷载：

P1=P2=P3=P4=318.21/2=79.56T

则跨中弯矩为Mc=P1L1+P2L2-RA〃L

∴Mc=795.6×4.46+795.6×2.23-1591.1×2.5=1344.82KN〃m

查表得I56a工字钢：

IX=68512.5cm

4WX=2446.69cm则跨中允许弯矩Mo=[б] ×WX

∴Mo=210×109×2446.69×10-6=513.8KN·m

∴3根I56a工字钢允许弯矩为：

M允=3×513.8=1541.4KN·m>1344.82 KN·m

故采用3根I56a工字作横梁符合要求

五、B桥纵桥向贝雷梁计算

B桥因图纸未到，参考C桥箱梁自重为q1=14.89T/m，考虑安全原因，B桥砼自重按q5=35T/m来考虑计算，现计B30-B31一跨25m来计算

1、荷载计算

（1）砼按q5=35T/m来计算，忽略I20b工字的重量

则砼自重为：G6=35×25=875T

（2）采用5组加强型双排单层贝雷梁，该跨跨径为25m

5组贝雷梁自重：G7=27/3×5×24.5=110.25T

则平则分配到每组贝雷梁上均布荷载：qq4=（875+110.25）/5×27=7.298T/m×1.5=10.95T

按13m跨径来验算贝雷梁

跨中弯矩为Mc

Mc=1/8qL2=1/8×10.95×132=231.32T·m

Mc=2313.2KN·m

f max=5qL4/384EI=(5×10.95×104×134×103)/(384×210×109×1154868。8×10-8)=16.8mm

бmax=Mc/Wx=2313.2×103/15398.3×10-6=150MPa<[б]=210MPa 强度符合要求

QA=QB=ql/2=10.95×10×13=711.75KN>490.5KN故在支点处对贝雷梁应予以加强

六、B线桥横梁验算

因B线桥较宽，该桥下用口作支撑贝雷梁用的横梁也随之加宽且B线桥临时支墩均为一排三根钻孔桩，所以B线桥的横梁拟采用双排单层贝雷梁，长度拟定为15m，在桥面中心布置三根钻孔桩，桩中心间距为6m。

1、一根横梁自重G8=15/3×24.5=12.25T 2、5组贝雷梁自重G9=G7=110.25T

3、砼自重G10=G6=875T

∴单根横梁所承受的总重量为G总=（875+110.25+12.25×3）=1022T

一根横梁有三个支撑点，上搁5组贝雷梁

则有：

RA=RB=RC=1022/3×3=113.56T

每个集中荷载力为：

P1=P2=P3=P4=P5=1022/3×5=38.14T

查手册经计算，多跨连续梁B点的弯矩为：

MB支=Km×P×C=0.203×681.4×6≈830KN·m

MB支=830KN·m

对B点剪力进行计算

QB=P4+P5-RB=68.14×2-113.56=27.72KN

B匝道桥现浇箱梁专项施工方案 篇5

一、工程概况

B匝道桥位于合兴互通区内，合兴互通B匝道桥跨径组合为5×20m+（22+2×35+22）m+3×25m+4×20m，共四联。该桥基础为挖孔灌注桩，共37根，桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台。全桥均采用预应力砼连续箱梁，桥梁宽度10.5m，为两室结构。箱梁高1.8m，梁室高0.93m，底板厚0.22m，顶板厚0.25m，腹板宽0.45m。

桥梁起点桩号为BK0+312.447,终点桩号均为BK0+687.447,桥梁全长为375.00m。

二、现浇箱梁施工方案

现浇箱梁支架采用WDJ满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。

Ⅰ、地基处理

1、桥梁范围内路基地表处理

用推土机及挖机将地表整平，待含水量合适实，压路机碾压密实，压实度达到90%以上，并做出2%—4%横坡，以高出地面不受雨水浸泡影响；然后再填筑30cm厚碎石渣，面层仍然做出2%—4%的横坡，以利于排水；最后在石渣面层浇筑20*30*1100cmC20条形基础。

2、排水沟挖设

在处理过的地基范围四周挖设30×30cm的浅碟形排水沟，排水沟与路线右侧的农灌排水沟连通，将雨水引进农灌沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。

Ⅱ、支架搭设 B匝道桥第二联为单幅4跨整体施工，支撑方式采用满堂式碗扣支架。碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。支架顺桥向空心段纵向间距0.9m，横桥向横向间距梁底为0.9m，翼缘板底为1.2m；实心段纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.6m，翼缘板底为1.2m，纵横水平杆竖向间距1.2m。考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。

1、测量放样

测量人员用全站仪放样出箱梁在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出单幅箱梁的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设碗扣支架。

2、布设立杆垫块

根据立杆位置布设立杆底托枕木，枕木采用20*20cm木方，使立杆处于木方中心，木方放置平整、牢固，底部无悬空现象。

3、碗扣支架安装

根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于木方中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。斜撑通过扣件与碗扣支架连接，安装时尽量布置在框架结点上。

4、顶托安装

为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架顶安装。根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。

Ⅲ、纵横梁安装 顶托标高调整完毕后，在其上安放10×15cm的方木纵梁，在纵梁上空心段木方间净距20 cm、实心段间距15cm安放10×10cm的方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，比顶板一边各宽出至少50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。

Ⅳ、支架预压

为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。预压采用水压法，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整。

1、加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。

2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。

采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。

3、卸载：人工配合吊车吊运均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

Ⅴ、模板安装

1、底模板 底模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，模板在安装之前进行全面的涂刷脱模剂。底板横坡按设计图纸规定的5%横坡，横向宽度要大于梁底宽度，梁底两侧模板要各超出梁底边线不小于5cm，以利于在底模上支立侧模。模板之间连接部位采用海绵胶条以防漏浆，模板之间的错台不超过1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。

底模板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，纵横向间隔5m检测一点，根据测量结果将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次检测标高，若标高不符合要求进行二次调整。

2、侧模板和翼缘板模板

侧模板和翼缘板模板采用1.5cm厚高强度竹胶板，根据测量放样定出箱梁底板边缘线，在底模板上弹上墨线，然后安装侧模板。侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆。在侧模板外侧背设纵横方木背肋，用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。

翼缘板底模板安装与箱梁底板模板安装相同，外侧挡板安装与侧模板安装相同。挡板模板安装完毕后，全面检测标高和线型，确保翼缘板线型美观。

3、箱室模板

由于箱梁混凝土分两次浇筑，箱室模板分两次安装。第一次用钢模板做内模板，用方木做横撑，同时用定位筋进行定位固定，并拉通线校正钢模板的位置和整体线型。当第一次混凝土达到一定强度后拆除内模，再用方木搭设小排架，在排架上铺设2cm厚的木板，然后在木板上铺一层油毛毡，油毛毡接头相互搭接5cm，用一排铁钉钉牢，防止漏浆。在浇筑砼过程中派专人检查内模的位置变化情况。为方便内模的拆除，在每孔的设计位置布设人孔。

Ⅵ、钢筋加工安装

1、钢筋安装顺序（1）安装绑扎箱梁底板下层钢筋网；（2）安装腹板钢筋骨架和钢筋；（3）安装横隔板钢筋骨架和钢筋；

（4）安装和绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋；

（5）第一次浇筑混凝土，待强度上拉以后，安装和绑扎顶板上下层钢筋网、侧角钢筋和护栏、伸缩缝等预埋件。

2、钢筋加工及安装

钢筋加工时，应按照设计要求尺寸进行下料、成型，钢筋安装时控制好间距、位置及数量。要求绑扎的要绑扎牢固，要求焊接的钢筋，可事先焊接的应提前成批次焊接，以提高工效。焊缝长度、饱满度等方面应满足规范要求。

钢筋加工及安装应注意以下事项：

（1）钢筋在场内必须按不同钢种、等级、规格、牌号及生产厂家分别挂牌堆放。钢筋存放采用下垫上盖的方式避免钢筋受潮生锈。

（2）钢筋在加工场内集中制作，运至现场安装。

（3）钢筋保护层采用提前预制与主梁等标号的砼垫块，砼保护层的厚度要符合设计要求。

（4）在钢筋安装过程中，及时对设计的预留孔道及预埋件进行设置，设置位置要正确、固定牢固。

（5）钢筋骨架焊接采用分层调焊法，即从骨架中心向两端对称、错开焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。钢筋焊接要调整好电焊机的电流量，防止电流量过大或操作不当造成咬筋现象。钢筋焊接优先采用双面焊，当双面焊不具备施工条件时，采用单面焊接。钢筋焊接完毕后，将焊渣全部敲除掉。钢筋焊接完成后自检合格后，报请监理工程师检验合格后，方可进行下道工序施工。（6）钢筋安装位置与预应力管道或锚件位置发生冲突时，应适当调整钢筋位置，确保预应力构件位置符合设计要求。焊接钢筋时应避免钢绞线和金属波纹管道被电焊烧伤，防止造成张拉断裂和管道被混凝土堵塞而无法进行压浆。

钢筋加工安装完毕，经自检合格报请监理工程师抽检合格后，方可进行下道工序施工。

Ⅶ、混凝土浇筑

混凝土3#混凝土拌和站拌和，距离施工现场300米；混凝土运输采用2台罐车运送；现场采用1台泵车浇注混凝土，再联系1台泵车以备用。

箱梁混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板和腹板，浇注至肋板顶部，第二次浇筑顶板和翼板，两次浇筑接缝按施工缝处理。混凝土浇筑从一端向另一端呈梯状分层连续浇筑，上层与下层前后浇筑距离保持2m左右，在下层混凝土初凝前浇筑完成上层混凝土。混凝土浇筑应注意以下事项：

1、混凝土浇筑前，用人工及吹风机将模板内杂物清除干净，对支架、模板、钢筋和预埋件进行全面检查，同时对吊车、拌合站、罐车、发电机和振捣棒等机械设备进行检查，确保万无一失。

2、混凝土浇筑应对称纵向中心线，先中心，后两侧对称浇筑。混凝土分层厚度为30cm，浇注过程中，随时检查混凝土的坍落度。

3、混凝土振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，作用半径约为振动棒半径的8~9倍。

4、振动棒振捣时与侧模保持5~10cm的距离，避免振捣棒接触模板和预应力管道等。振捣上层混凝土时，振捣棒要插入下层混凝土10cm左右。对每一振动部位振捣至混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面平坦、泛浆为止，避免漏振或过振，每一处振完后应徐徐提出振动棒。

5、在混凝土浇筑过程中安排专人跟踪检查支架和模板的情况，模板若出现漏浆现象，要用海绵条进行填塞。在浇筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下挂垂线，每截面分左边、左中、中线、右中、右边设五道垂线。垂线下系钢筋棍，在地面对应位置埋设钢筋棍，在两根钢筋棍交错位置划上标记线，以此来观测混凝土浇筑过程中底板沉降情况，若发生异常情况，立即停止浇筑混凝土，查明原因后再继续施工。

6、第一次浇筑混凝土，浇注至腹板顶部时，做好施工缝。混凝土高度略高出设计腹板顶部1cm左右，将顶面的水泥浆和松散砼凿除掉，露出坚硬的混凝土粗糙面，用水冲洗干净。

7、第二次浇筑箱梁顶板混凝土时，在L/2,L/4墩顶等断面处，从内侧向外侧间距5m布设钢筋棍，将钢筋棍焊在顶层钢筋上，使顶端标高为顶板标高，以此办法来控制顶板砼浇筑标高及横坡度。混凝土经振实整平后进行真空吸水。真空吸水时间（min）为板厚（cm）的1~1.5倍，为10~15min，以剩余水灰比来检验真空吸水效果。真空吸水机开机后真空度逐渐增加，当达到要求的真空度（500~600mm汞柱）开始正常出水后，真空度要保持均匀。结束吸水工作前，真空度逐渐减弱，防止在混凝土内部留下出水通路，影响混凝土的密实度。

真空吸水完毕后，用提浆棍滚压，使其表面出浆，便于抹面。提浆棍滚压后，紧跟着人工抹面，抹面时要架设木板，不得踩砼面，以免影响平整度。待抹面后约半小时左右，采用抹光机再次进行抹面整平，最后再人工进行收浆抹面。

混凝土收浆抹面后进行人工拉毛，采用钢丝刷横桥向拉毛，深度控制在1~2mm。要掌握好拉毛时间，早了带浆严重，影响平整度，晚了则拉毛深度不够，一般凭经验掌握，在砼表面用手指压时有轻微硬感时拉毛为宜。分两次进行抹面。第一次抹面对混凝土进行找平，在混凝土接近终凝、表面无泌水时，进行二次抹面收光。然后横桥向进行拉毛处理。

8、在浇筑箱梁顶板预留孔混凝土前，应清除箱内杂物，避免堵塞底板排水孔。主梁顶面预留孔四壁凿毛，填筑预留孔混凝土要振捣密实。

9、混凝土养生采用土工布覆盖洒水养生，保证混凝土表面始终处于湿润状态，养生时间不少于7天。用于控制张拉、落架的混凝土强度试块放置在箱梁室内，同条件进行养生。养生期内，桥面严禁堆放材料。

Ⅷ、预应力工程

预应力工程作为现浇箱梁的重中之重，从预留孔道的布设、锚垫板的安装、锚下砼的振捣以及张拉和压浆操作均不容忽视。一旦某一环节出现问题，就会造成质量问题。

预应力工程分孔道成型、下料编束、穿索、张拉和压浆五个步骤：

1、孔道成型

预应力管道成型采用金属波纹管，金属波纹管在使用前要逐根检查，不得使用有锈包裹及沾有油污，泥土或有撞击、压痕，裂口的波纹管。金属波纹管在安放时，根据管道座标值，安设计图纸要求设置定位筋，并用绑丝绑扎牢固，曲线部分采用U型定位环与定位筋绑扎，卡牢波纹管。在波纹管接头部位及其与锚垫板喇叭接头处，用宽胶带粘绕紧密，保证其密封，不漏浆。

锚头安装时，应使锚头入槽，不得随意放置。限位板安装过程中注意钢绞线与孔洞一一对应，防止错位，造成张拉过程中钢绞线断丝，限位板槽的深浅合适，防止过浅钢绞线刻痕厉害，过深造成夹片外露较长或错位。

2、下料编束

首先检查钢绞线质量是否符合设计要求，保证钢绞线表面无裂纹毛刺，机械损伤，氧化铁皮或油迹。钢绞线下料长度经计算确定，L=(两锚头间的设计长度)+2(锚具厚度+限位板厚度+千斤顶长度+预留长度)。钢绞线切割用砂轮机切割后编成束，编束时保持每根钢绞线之间平行，不缠绕，每隔1—1.5m绑扎一道铅丝，铅丝扣向里，绑好的钢绞线束编号挂牌堆放，离开地面，以保持干燥，并遮盖防止雨淋。

3、穿束

箱梁钢绞线采用钢套牵引法，穿束时钢绞线头缠胶带，防止钢绞线头被挂住。

4、张拉

① 张拉设备的选型：

张拉设备为2台350吨千斤顶和两台ZB4-500油泵，为了保证张拉工作安全可靠和准确性，所选用设备的额定张拉力要大于所张拉预应力筋的张拉力。预应力筋的张拉力计算如下：

Ny=N×δk×Ag×1/1000 式中：Ny——预应力筋的张拉力；

N——同时张拉的预应力筋的根数； δk——预应力筋的张拉控制应力； Ag——单根钢绞线的截面积。

本施工段预应力张拉需用最大张拉力为： Ny=11×1395×140×1/1000=215(t)现场采用2台350吨千斤顶进行同步张拉，通过上式计算可知，能够满足现场生产的需要。

根据规范及张拉应力的要求，采用油压表的量程为0~100Mpa，精度为1.5级，其读数盘的直径要求大于150mm。

② 设备的校验：

油压千斤顶的作用力一般用油压表来测定和控制，为了正确控制张拉力，因此需对油压表和千斤顶进行标定。首先在计量局对油压表进行检验，测试合格后，方可用于施工中。然后选用大吨位的砝码加载万能试验机进行加载试验，对千斤顶和油泵组成的系统进行标定，标定合格后方可用于施工中。

③ 张拉施工人员安排：

组成张拉班，技术负责人2人，司泵2人，记录2人，千斤顶操作2人，各负其责，张拉前对张拉班进行技术培训，使明白设备性能、操作规程和安全要领等方面的知识。④ 预应力筋张拉

预应力筋按技术规范和设计图纸进行张拉,张拉程序为0→初应力→δk(持荷3min 锚固)。张拉时，边张拉边测量伸长值，采用应力、应变双控制，实际伸长值与理论伸长值相比误差控制在±6%以内，如发现伸长值异常则暂停张拉并通知监理工程师，张拉现场记录及时整理，并报监理工程师，并按监理工程师批示的措施进行处理。各批钢束张拉时为对称张拉。

张拉过程中统一指挥，两端张拉速度尽可一致。出现的响动或异常现象立即停止施工，进行检查，查明原因后再行张拉。

钢绞线理论伸长值△L计算 △ L=PpL/(ApEp)式中：Pp——张拉力（N）；

L——预应力筋的长度（mm）； Ap——预应力筋的截面面积（mm2）； Ep——预应力筋的弹性模量（N/ mm2）。预应力筋张拉的实际伸长值△L，按照下式计算： △ L=△L1+△L2

△ L1——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值； △L2——初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值。

由于千斤顶等设备未到位，无法计算L值，待设备就位后再计算△L值。

5、孔道压浆

压浆前为使孔道压浆流畅，并使浆液与孔壁结合良好，压浆前用高压水冲冼孔道，然后用无油脂压缩空气吹干。采用真空灌浆工艺及时灌浆，压浆时采用边拌和边压浆的方式连续进行，直至出口冒出新鲜水泥浆，其稠度与压注的浆注相同时即可停止。压浆施工完毕后，立即进行封锚混凝土施工。

Ⅸ、卸架 预应力工程施工完毕后，开始进行卸架，卸架时应按先跨中后两边的顺序均匀拆除，严禁野蛮施工，卸架后的支架应堆放整齐，以方便以后的施工。

三、质量保证措施

1、质量目标：严格执行交通部现行《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）及招标文件投标书中有关规定并满足设计要求，争创优质工程。

2、开工前，首先对测量放样数据作好纪录。

3、对于关键的预应力工程实行专人负责，专人管理。

4、施工前，施工技术负责人组织技术人员和施工管理人员仔细阅读设计文件，了解设计意图，明确施工技术重点、难点，进行技术交底。

5、施工过程中严格执行自检、互检、专职检的三检制度，且内部监理行使否决权。

6、实行工序交接制度，关键工序班组检查合格，经内部监理工程师检查，确认符合要求后，填写好检查记录，然后请监理工程师复核鉴定，才能进行下道工序施工。

四、进度保证措施

1、确保施工质量，只有质量有保证，施工进度才能有保证；

2、由项目经理负责，加强对箱梁施工的宏观管理。

3、各负其责，责任到人，建立施工质量、进度奖罚制度；

4、钢筋、砂石料和水泥等原材料备料充足，避免出现等料误工情况的发生；

5、对拌合站、吊车及发电机等机械设备及时检查，保证机械设备始终处于良好工作状态；

6、加强对施工人员培训工作，使之能快速、熟练掌握操作要领，保证工序衔接紧密。

五、安全、文明施工保证措施

1、严格执行项目经理部安全保证体系的有关规定。

2、箱梁梁施工前，行安科对现场工作人员进行安全技术交底。

3、钢绞线张拉时，两端设警戒标志，专人看护，闲杂人员不得靠近，确保张拉安全。

4、施工人员必须配戴安全帽和安全带，支架上方搭设栏杆和安全网。

5、机械操作必须遵守规程安全操作，不得违章作业。

桥梁墩柱专项施工方案 篇6

1、编制依据

《钢结构设计规范》GB50017-2003 《钢结构设计手册（上册）（第三版）》

2、工程概况

本桥桥址位于重庆市南岸区茶园新区HC23号路，起止桩号为K0+880.891、终点桩号为K0+925.891，共14个墩台，桥梁上部采用1x35米预应力T梁，全桥共长45m。模板采用整体定型钢模板，墩身模板安装前，在墩身四周搭设钢管脚手架、施工平台及爬梯，钢管脚手架闭合，要有足够的刚度及稳定性满足施工荷载。根据墩身截面尺寸变化规律加工成不同模块周转使用。为保证混凝土外观质量美观，模板采用每节高 ？m，另外根据墩高不同配不同的调整节模板。为保证模板有足够的刚度和强度，模板背带采用[10槽钢，桁架加固，面板采用6mm厚优质冷轧钢板。模板在专业厂家制作，制作时在平台上的胎具控制下做整体施焊以保证其整体刚度及几何形状。墩顶检查凹槽模板按设计尺寸同时定型加工。钢模节片之间采用企口工艺，使用螺栓联接，节间隙用双面海绵胶条密封，以防砼施工时漏浆。

3、模板施工工艺

1、施工准备

准备一块比较平整的足够大的场地组拼模板,组拼模板所用到的起重设备要到位，螺栓连接所用的扳手也要准备好,清点好模板组拼所用的配件和标准件，为模板拼装做好准备。

2、模板安装

首先根据模板规格编号，模板按顺序组拼。先用砂浆或木方将地面找平，吊装第一块平面模板，然后安装相邻的圆弧模板，对好位臵后带上连接螺栓。若模板拼缝处局部有错台，需用钢筋撬棍放臵在边框长孔中调节，直至错台消失，然后用撬杠将两块模板移平齐，先拧上一个螺栓，然后逐个拧紧其它螺栓。模版示意图如下图：

3、模板拆卸

模板由上至下分片拆卸，吊装要小心不要将模板碰伤，刮破及斜拉导致模板变形需修复的行为。拆除模板需分类码放整齐，堆放时各个模板应保持最大接触面码放整齐平稳，最高可码放5层以防止模板变形。

4、模板保养及维修

模板面板正面必须除锈后刷好脱模剂。脱模后应将模板板灰渣清理干净，涂刷脱模剂后待用。在使用过程中及堆放时应避免碰撞，防止模板倾覆。模板使用后检查有无过大变形及损坏，并及时维修。

4.施工安全方案

1、危险因素及其应对措施

重大危险源的识别：

桥梁高墩柱的施工因地形和地质、水文条件的复杂，有时候作业人员的素质较低，因此属高风险和易发生安全事故的施工作业。从人、机、料、方法、环境等因素综合分析，识别确认以下几个危险源：

1.1高处坠落伤害：由于是属高空作业，如何防止坠落是此项安全生产活动中预防的重点。

1.2物体打击伤害：在高空作业过程中，所使用的材料及工器具有可能跌落而击伤处在下面的作业人员。

1.3模板胀裂坍塌：在施工过程中由于模板使用不当，支撑失效，而导致胀裂、坍塌伤及作业人员。

1.4触电伤害：包括两部分触电伤害。一部分是由于临时用电线路损坏及未按规范要求使用临时用电而造成触电；另一部分是由于在雷雨季节未能在雷雨来临前撤离而导致雷击。

1.5脚手架坍塌：没有按要求进行脚手架搭设或在使用过程中没有对其基础、扣件、支撑进行及时检查而发生坍塌，伤及作业人员。

1.6机械伤害：是指在桥梁下部结构施工中，大型起吊设备在钢筋、模板、砼的起吊、安装、浇筑过程中引起的人身伤害。2、6个危险源的预防措施：对重大危险源采用两个控制，既前期控制和施工过程中控制。前期控制是针对各种危险源制定预防措施；施工过程中控制指在施工过程中严格按照各项操作规程和施工方案监督检查发现问题并认真落实整改。2.1 高处坠落：

2.1.1在作业平台四周设臵有效的安全防护网。作业平台按要求满铺脚踏板。在脚手架设计中要搭设人行爬梯，在作业平台下方设臵安全底网。

2.1.2要求作业人员严格按要求使用安全绳、安全帽等安全防护用品。

2.1.3严禁具有恐高症、身体状况不良、年龄不符合要求的作业人员上岗作业。

2.2 物体打击：

2.2.1高处作业人员应严格控制所使用工具的使用和存放，使其不至于坠落。

2.2.2在其作业处下面一定范围内设臵围栏，拒绝非施工人员进入。

2.2.3涉及上下作业时，应有安全人员实施监督施工。2.3 模板胀裂坍塌：

2.3.1模板在进场后使用前应严格检查其是否按图制作，并检查其焊缝、螺栓是否满足要求。

2.3.2模板在安装过程中，应严格按要求施工，特别是模板连接使用的螺栓数量及拉杆数量应确保。并且确保所以缆绳要拉紧，固定到位。

2.3.3在砼浇筑过程中，浇筑速度不宜过快。立柱浇筑高度不宜大于6 米。砼到入仓时，应控制好砼下料速度。

2.3.4定期检查模板所有焊缝是否有损坏、裂缝。对于已损坏的螺栓应及时进行更换。

2.4 触电伤害：

2.4.1对于临时用电线路应严格按操作规程进行设臵，并且在使用过程中应经常进行检查，适时进行整改。

2.4.2所有用电操作均由电工进行作业。

2.4.3及时检查用电设备的漏电情况，及时检修。

2.4.4对于雷雨季节应防雷电击伤，脚手架应有避雷电措施，作业人员应及时撤离。

2.5 脚手架坍塌：

2.5.1脚手架在搭设过程中应严格按要求进行搭设，特别其基础、扫地杆、剪刀撑等重要部位应有专人监督施工。搭设完成的脚手架应经专业人员检查，确保没有问题后才能使用。

2.5.2在使用过程中应该经常检查其安全性能，尤其是其基础是否牢固、扣件是否有松动，风缆绳是否可靠等。2.6 机械伤害：

2.6.1施工便道要满足机械行走安全的需要。

2.6.2起吊设备支腿支撑处基础应满足支撑力及稳定性要求。

2.6.3设备应经常检查其性能，特别是液压系统及起吊绳。

2.6.4起吊重量应符合相应起吊角度和高度要求。

2.6.5高处起吊应掌握风力情况，当风力大于5级时，应停止起吊作业。

3、安全管理措施

3.1建立安全组织机构和安全保证体系。3.2加强对作业人员的安全教育培训。特别是进场后的“三级”安全 教育和作业人员的持证上岗培训，均应做到100%。3.3建立健全安全管理制度，落实安全生产管理责任制。

3.4进一步提高从业人员的安全生产意识，开展经常性教育，严格操作规程，坚决制止违章操作。

3.5加强对现场文明施工的的管理。施工现场做到材料堆放整齐、标志标牌齐全，规章制度、操作规程上墙。

3.6做好对分部分项工程的安全技术交底工作，逐级交底，直到每一个施工人员。

4、安全操作规程

4.1架子工作业安全操作规程

（1）架子工必须经过安全技术培训考核，持证上岗。高处作业人员，不得患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病、恐高症、眩晕等禁忌症。

（2）支搭脚手架作业前应检查杆件及其配件是否存在焊口开裂、严重锈蚀、扭曲变形情况，配件是否齐全，符合要求后方使用。

（3）作业中严格按施工方案和安全技术交底要求执行，分工明确，听从指挥，协调配合。

（4）严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋作业。严禁在架子上打闹、休息。严禁酒后作业。高处作业必须系安全带。

（5）架子组装、拆除作业必须3人以上配合操作，必须按照程序支搭、组装和拆除脚手架。严禁擅自拆卸任何固定扣件、杆件及连墙件。（6）作业环境条件应符合下列规定：

①作业场地应平整、坚实，无杂物；

②夜间作业时，作业场所必须有足够的照明；

③风力六级以上（含六级）、高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止露天高处作业；

④大风、大雨、大雪后应对架子进行全面检查，发现倾斜、下沉、脱 扣、崩扣等现象必须进行处理，经验收合格后方可使用；

⑤在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。在外电架空线路附近作业时，脚手架外侧边缘与外电架空线路的边线之间的距离不得小

于规范数值。未经供电部门批准，严禁在高压线下作业。上、下脚手 架的马道严禁搭设在有外电线路的一侧；

⑥应经常检查脚手架底部及近旁有无开挖沟槽等作业，如有影响脚手

架基础稳定的情况，应及时向施工负责人汇报；

⑦当脚手架下有车辆、行人通行时，必须设安全防护设施。在河道中 的施工支架，应充分考虑洪水和漂浮物的影响。4.2吊装工安全操作规程

（1）进入现场必须遵守安全生产六大纪律。

（2）吊装前应检查机械索具、夹具、吊环等是否符合要求并应进行 试吊。

（3）吊装时必须有统一的指挥、统一的信号。

（4）高空作业人员必须系安全带，安全带生根必须安全可靠。（5）高空作业人员不得喝酒，在高空不得开玩笑。（6）高空作业穿着要灵便，禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料底鞋和带 钉的鞋。

（7）吊车行走道路和工作地点应坚实平整，以防沉陷发生事故。（8）六级以上大风和雷雨、大雾天气，应暂停露天起重和高空作业。（9）拆卸模板时，下方不应站人。

（10）使用撬棒等工具，用力要均匀、要慢、支点要稳固，防止撬滑 发生事故。

（11）构件在未经校正、焊牢或固定之前，不准松绳脱钩。（12）起吊笨重物件时，不可中途长时间悬吊、停滞。

（13）起重吊装所用之钢丝绳，不准触及有电线路和电焊搭铁线或与坚硬物体磨擦。

现浇预应力桥梁支架的稳定性计算 篇7

成都市三环路—元华路匝道桥为现浇预应力混凝土连续弯箱梁桥, 桥全长495.28米, 其中桥跨长326米, 挡土墙部分为169.28米。平曲线最大半径为150米, 最小半径为55米, 最大纵坡4.80%, 凸曲线半径3000米, 凹曲线半径1000米, 桥梁设超高, 单向横坡0%~2%, 采用箱梁结构。桥全宽8.5米, 断面组成2×0.5米 (防撞墙) +7.5 (单向2车道) 。匝道桥分4联浇注, 第一联及第四联均为5×20米一联, 第二联为 (20+21.5+21.5) 米一联, 第三联为 (20+20.495+22.505) 米一联。弯梁断面为单箱双室结构, 梁高1.2米~1.37米, 悬臂长度1.0米。

成都市三环路—元华路匝道桥为现浇预应力混凝土连续弯箱梁桥, 桥全长485.85米, 其中桥跨长326米, 挡土墙部分为159.85米。平曲线最大半径为150米, 最小半径为55米, 最大纵坡4.045%, 凸曲线半径3000米, 凹曲线半径1200米和1500米, 桥梁设超高, 单向横坡0%~2%, 采用箱梁结构。桥全宽8.5米, 断面组成2×0.5米 (防撞墙) +7.5 (单向2车道) 。匝道桥分4联浇注, 第一联及第四联均为5×20米一联, 第二联及第三联均为 (20+21.5+21.5) 米一联。弯梁断面为单箱双室结构, 梁高1.2米~1.37米, 悬臂长度1.0米。

2 施工支架的设置

根据现场实际情况, 并综合考虑保证三环路交通畅通, 在跨三环路段, 三环路内、外侧主车道各设置两个净宽5米的通道, 内、外侧辅道各设置一个净宽5米的通道, 且在跨三环路区域段设置防护设施, 避免杂物掉落引起安全事故;其余部分搭设满堂脚手架支架。

跨三环路段通道支架从上至下的结构为:1.2cm厚竹胶板+8×10cm分配方木 (间距20cm) +1.2cm厚竹胶板+14×12cm承重方木 (间距60cm) +36c工字钢 (间距60cm) (工字钢上铺设竹胶板, 以防杂物掉落) +14×12cm分配方木 (间距30cm) +14×12cm承重方木 (间距60cm) +Φ48×3.5碗扣式脚手架 (间距90×120cm) 。

辅道两侧支架从上至下的结构为:1.2cm厚竹胶板+8×10cm分配方木 (间距20cm) +14×12cn承重方木 (间距90cm) +Φ48×3.5碗扣式脚手架 (间距90×120cm) 。

3 箱梁底模板强度、挠度验算

(1) 荷载计算 (按支架中荷载最大处计算, 即纵梁)

q1、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载:2.5KNm2

q2、振动混凝土时产生的荷载:2.0KN/m2

q3、1.2cm厚竹胶板自重:0.12KN/m2

q4、箱梁自重:26.28KN/m2

跨度取20米计算, 箱梁段平均断面:

实体段平均断面:

则梁体平均换算面积:

箱梁重:6.67×1×26/ (1×6.5) =26.28KN/m2

(2) 强度验算

竹胶板厚1.2cm, 查《宝庆》牌竹胶板资料, 静曲强度:60N/mm2, 静曲弹性量:5000N/mm2

根据《路桥施工计算手册》192页, 表8—35计算: (按连续梁、受均布荷载计算)

(3) 挠度验算

结论:模板强度、挠度可靠。

4 8×10cm横梁方木强度、挠度计算 (按简支梁、均布荷载计算)

(1) 荷载计算

(2) 强度验算

根据《路桥施工计算手册》176页表8—6、178页表8—10, 采用木料种类A—2, 允许应力[σ]=13Mpa, E=10000Mpa

方木承受的线荷载为:

方木的最大弯矩:

(3) 挠度验算

结论:分配方木强度、挠度可靠。

5 12×14cm纵梁方木强度、挠度计算 (按简支梁、均布荷载计算)

(1) 荷载计算

(2) 强度验算

根据《路桥施工计算手册》176页表8—6、178页表8—10, 采用木料种类A—2, 允许应力[σ]=13Mpa, E=10000Mpa

方木承受的线荷载为:

方木的最大弯矩:

方木抗弯截面系数:Wz=bh2/6

(3) 挠度验算

结论:纵梁方木强度、挠度可靠。

6 满堂脚手架立杆稳定性验算

(1) 荷载计算

q7、支架荷载:0.873KN/m2 (计算支架荷载时, 取一单元, 平面投影为2.4×1.8m2, 见下图)

立杆底压力为:

(2) 立杆强度验算

查《建筑施工手册》〈第四版缩印本〉第197页表5—17, Φ48×3.5钢管As=489mm2, 回转半径为:i=15.8mm, [σ]=140Mpa

立杆应力为:

长细比为:

查《钢结构设计规范》〈GBJ17-88〉附录一, 用插入法算得折减系数ψ=0.755, 则立杆的允许受压力为:

结论:立杆的强度可靠。

7 工字钢强度、挠度验算 (按简支梁、均布荷载计算)

(1) 荷载计算

q8、方木、竹胶板自重:0.42KN/m2

q9、工字钢自重:1.2KN/m2

(2) 工字钢强度验算

工字钢所受的线荷载为:

工字钢最大弯矩为:

查《路桥施工计算手册》第796页〈热普通工字钢截面特性表〉, 36c工字钢Iz=17351cm4, E=2×105Mpa, Wz=964cm3

(3) 挠度验算

结论:工字钢强度、挠度可靠。

8 地基承载力验算

因该桥跨三环路段为已形成的道路, 承载力高, 对该部分不进行处理;辅道两侧及跨三环路段中央分隔带为绿化带, 在搭设支架前需对地基进行处理, 处理办法为:先除去耕作土, 做30cm厚的砂砾石层, 支架底部垫0.5m×0.5m×0.25m的C25混凝土块, 要求地基承载力N/A=34.82/ (0.5×0.5) =139.28Kpa, 根据地勘报告, 该区域内的原状土地基承载力为230Kpa (粘土) , 满足要求。

9 预压前底模预拱度的确定

支架搭设完毕, 在铺设固定底模时, 应尽量本着保证底模在预压后做到不调整或少调整。结合地基、支架等因素的影响及本工程的特点, 底模的预拱度主要考虑以下几方面:

(1) 脚手架及结点的弹性压缩。根据厂家提供产品说明和结合施工经验, 确定脚手架及结点的弹性压缩按Δ1=5mm。

(2) 地基沉降的非弹性压缩。这部分压缩主要指地基在外力作用下产生的沉降, 根据该桥下跨三环路段路面已经形成, 而辅道两侧为绿化带, 跨三环路段跨按Δ2=3mm的非弹性压缩, 辅道两侧为绿化带地基承载力相对较差, 该部分按Δ2=5mm的非弹性压缩。

(3) 结构自重、施工荷载产生的挠度值。根据结构跨径大小及自重和施工荷载情况, 结合有关施工规范和理论计算, 考虑挠度值

Δ3=6mm。

(4) 根据桥梁施工规范的条文说明, 应考虑1/2汽车荷载所产生的挠度值Δ4=4mm。结合上述应考虑的弹性压缩值、非弹性压缩值及相关挠度值的大小, 对全桥的预拱度按断面分别设置, 挠度值应按抛物线或圆曲线考虑, 即最大部位 (跨中) 预拱度为20mm, 最小部位 (支点处) 的预拱度为10mm。为了保证该桥跨三环路段桥下净空满足设计要求, 特意将该部分箱梁底标高按+3mm控制, 因此普遍提高底模标高3mm, 这样对预压也有好处, 全桥预拱度设置为13mm~23mm。

1 0 支架预压和跟踪测量

为了检查支架的承载能力, 减小和清除支架的非弹性变形及地基的沉降量, 在支设模板前对支撑体系进行预压。根据设计要求和施工规范, 加载时做到均匀、对称。在加载前首先按支点、1/8、1/4、3/8、1/2断面分别在桥横断面按左、中、右布设测量点位。预压材料为砂袋, 最大荷载为设计荷载的1.2倍, 分段加载, 预压48h。观测的方法是采用水准仪倒尺测量, 测加载前标高为Δ1, 加载后标高为Δ2, 卸载后标高为Δ3。根据观测结果绘制出沉降曲线。预压后调整底模标高。

1 1 结束语

施工实践证明, 从安全角度出发, 对支架进行稳定性验算时应考虑一定的安全系数, 其目的是防止因扣件抗滑力不够而引起架体承载能力的降低, 通过支架预压, 充分检查支架的承载能力, 保证支架施工安全。

参考文献