PVC-U管材

PVC-U管材（精选4篇）

PVC-U管材 篇1

联塑PVC给水管安装流程十分重要，如何正确安装PVC排水管，是保障工程质量，提高管材，管道使用寿命的关键，以下是联塑烟台代理商浩越管业的行业专家专门为大家准备的PVC排水管安装流程，认真浏览一下吧。

浩越管业的管材安装能手们，经过以往的实战经验，总结了一系列施工过程中的注意事项，为了能高效快捷地安装给水管，亲们一定要认真阅读呀。

1、管道安装施工前，应具备下列条件：首先，设计图纸及其它技术要求正确齐全，施工方案和施工组织已经得到确认和落实；其次，施工材料，施工工具和设备已经准备就绪，能保证正常的施工。

2、施工人员按设计要求进行施工，修改设计时须有设计单位的同意文件，严禁未经报批的擅自改动。

3、施工前，应验收各材料的质量状况、规格和数量，产品应符合现行产品标准，具有质检部门产品合格证，配件须与管材型号配套。

4、PVC-U给水管道与其它相邻管道之间的水平净距不宜小于施工及维护要求的开槽宽度及设置闸门井等附属构筑物要求的宽度。与热水管等高温管道和高压燃气管等有毒气体管道之间的水平净距不宜小于1、5m。饮用水管道不得敷设在排水管道和污水管道下面。

5、PVC-U管道中线与建筑物外墙（柱）皮之间的水平距离不宜小于下列规定：公称外径dn不大于200mm时为1、0m；公称外径dn大于200mm时为3、0m。

6、联塑PVC-U管道不得从建筑物下面穿越。当必须穿越时，应采取外加套管等可靠的保护措施。

7、当设计无规定时，联塑PVC-U管道不得采用360°满包混凝土进行地基处理或增强管道承载能力。

浩越管业，是集生产、代理、销售为一体的专业管道仓库式批发公司，主营PPR管材管件,HDPE双壁波纹管,UPVC排水管材管件等产品。公司位于美丽的滨海城市山东烟台化工路宏润园区，提供一般公共建筑和民用建筑管道、市政管道、电力通讯管道、燃气管道。

8、在道路下管顶埋深不宜小于1、0m；在人行道下，公称外径dn大于63mm时，不宜小于0、75m；公称外径dn不大于63mm时，不宜小于0、5m。在永久性冻土或季节性冻土层中，管顶埋深应在冰冻线以下。

9、施工时要严格注意安全生产，制定安全施工章程，防止意外事故发生。

PVC-U管材 篇2

建筑排水用硬聚氯乙烯 (PVC-U) 管材 (以下简称PVC-U排水管材) , 是以聚氯乙烯树脂为主要原料, 经挤出成型的硬聚氯乙烯 (PVC-U) 管材, 是国家建设部重点推广的项目。作为一种新型的管道建设材料, 越来越受到人们的重视和关注, 尤其是近几年, PVC-U排水管正以不可逆转之势, 代替传统的铸铁管, 成为建筑排水系统的主流管材。

PVC-U排水管材用途广泛, 被广泛用于各行各业, 其拉伸屈服强度是PVC-U管材质量好坏的一个重要性能指标。本文通过对PVC-U排水管材拉伸屈服强度测量不确定度的评定, 找到引入测量结果不确定度的主要来源并加以分析, 为提高检测水平提供依据。

1 试样及试验方法

选用PVC-Uφ110mm×3.2mm规格的排水管材, 按GB/T 5836.1-2006标准规定拉伸屈服强度按标准GB/T8804.2-2003进行试验。试样采用机械加工方法制样, 试样类型为类型1, 数量为5个。

所需仪器设备有:数显游标卡尺 (精度0.01mm) 和电子万能试验机XLD-20C (精度1级) 。

试样在 (23±2) ℃条件下进行状态调节24h后, 并在同样条件下进行试验。用精度为0.01mm的数显游标卡尺测量试样的宽度和最小厚度, 计算试样原始截面积。将试样安装在电子万能试验机上, 并使其轴线与拉伸应力的方向一致, 使夹具松紧适宜以防止试样滑脱。选定试验机试验速度为 (5±0.5) mm/min, 对其施加轴向拉力, 记录试样达到屈服时的拉力值, 通过计算得到拉伸屈服强度, 试验结果以5个试样的算术平均值表示, 结果保留三位有效数字。

2 数学模型

拉伸屈服强度是PVC-U材料在出现屈服现象时所能承受的最大应力。对于每个试样, 拉伸屈服强度是以试样的初始截面积为基础, 根据GB/T 8804.2-2003标准, 拉伸屈服强度的计算公式为:

3 测量不确定度的主要来源及分析

由于上式中的输入量彼此独立, 于是不确定度传播律为:

故, 拉伸屈服强度测量结果不确定度的主要来源有urel (rep) 、urel (F) 、urel (b) 、urel (h) 等。其他如试验机的分辨力、加载速度、试验环境条件等引起的不确定度, 因使用的电子万能试验机分辨力较高, 固定速度下加载变化较小, 同时测量时环境温度、湿度波动在标准要求范围波动较小, 其引入的不确定度可忽略不计。

4 标准不确定度分量及其评定

4.1 重复性测量引入的不确定度评定

重复性测量引入的不确定度主要来源于拉力测量的重复性、宽度测量的重复性和厚度测量的重复性, 同时还受到操作者、试样装卡、试样机械加工、试样不均匀性的影响。

按GB/T 8804.1-2003、GB/T 8804.2-2003的规定进行试验, 样品为φ110mm×3.2mm规格的PVC-U排水管材, 机械加工10个试样, 试验速度为 (5±0.5) mm/min, 10次拉伸屈服强度试验结果见表1。

拉伸屈服强度平均值:

在实际测量中, 是以5个试样的拉伸屈服强度试验结果的平均值来表示, 因此, 标准不确定度为:

重复性测量引入的相对标准不确定度分量为:

4.2 拉力F引入的测量不确定度urel (F) 评定

拉力F的测量不确定度主要来源于仪器示值、仪器校准和计算机数据采集系统带来的不确定度三个方面。

4.2.1 试验机引入的不确定度评定

4.2.2 试验机校准引入的不确定度评定

1级试验机 (含计算机数据采集系统) 又是借助0.3级标准测力仪进行校准的, 该校准源的不确定度为0.3%, 其置信因子k=2, 故由此引入的B类相对标准不确定度u2rel (F) 的值为:u2rel (F) =0.3%/2=0.15%。

4.2.3 计算机数据采集系统采集力值引入的不确定度评定

由JJF1103-2003计量规范B3知, 一个合格的计算机数据采集系统所引入的B类相对标准不确定度为u3rel (F) =0.2%, 该数据可直接引用。

4.2.4 合成力的测量相对标准不确定度

由于试验机的示值为数显, 检测人员读取示值的不确定度不计, 所以力的测量相对标准不确定度可合成为:

4.3 宽度测量引入的不确定度urel (b) 评定

试样宽度测量使用的数显游标卡尺最小分度值为0.01mm, 以均匀分布估计, 由此引入的B类相对标准不确定度为:

4.4 厚度测量引入的不确定度urel (h) 评定

4.5 相对标准不确定度分量汇总

相对标准不确定度分量汇总如表2。从表2可看出, 重复性引入的不确定度分量对总的不确定度占的比例最大, 需控制其影响因素。

4.6 相对合成标准不确定度urel (S) 评定

由于各分量之间彼此独立, 相对合成标准不确定度为:

4.7 扩展不确定度U (σ) 评定

本例在报告合成标准不确定度时, 缺少有关自由度的信息, 这在使用计量仪器进行常规测量时是经常遇到的。实际上, 估算B类标准不确定度时, 都隐含地假设标准不确定度是确切知道的, 这就暗示它们相应的自由度都趋近∞ (亦即标准不确定度的相对不确定度趋近于零) 。因此根据韦尔奇-萨特思韦特公式, 合成标准不确定度的有效自由度也趋近于∞。这就意味着, 在相对合成标准不确定度后乘以一个包含因子, 即可得扩展不确定度。根据JJF1059.1-2012第4.5章可知, 在大多数情况下 (置信概率为95%) 包含因子, 故拉伸屈服强度的相对扩展不确定度为:

5 测量结果表示

根据GB/T 8804.1-2003标准, 拉伸屈服强度测量结果保留三位有效数字。所以, 本例拉伸屈服强度测量结果可表示为:σ=45.3MPa, U=1.0MPa, k=2, p=95%。

6 总结

通过对PVC-U排水管材拉伸屈服强度测量不确定度的评定, 知道影响拉伸屈服强度检测结果的主要因素是重复性试验和拉力测量试验。因此, 实际检测时, 应提高人员素质, 注意装卡、试样机械加工、试样不均匀性等对检测结果的影响, 同时, 在每次试验前, 应认真检查仪器设备, 调整加载速度, 正确操作, 以保证测量的准确性。

摘要：介绍了测定建筑排水用硬聚氯乙烯 (PVC-U) 管材拉伸屈服强度的试验方法, 并对试验结果的不确定度进行分析评定, 找出影响拉伸屈服强度测量结果的来源和主要因素, 使测量结果更为准确。

关键词：硬聚氯乙烯 (PVC-U) 管材,拉伸屈服强度,不确定度,评定

参考文献

[1]GB/T 5836.1-2006, 建筑排水用硬聚氯乙烯 (PVC-U) 管材

[2]GB/T 8804.1-2003, 热塑性塑料管材拉伸性能测定第1部分:试验方法总则

[3]GB/T 8804.2-2003, 热塑性塑料管材拉伸性能测定第2部分:硬聚氯乙烯 (PVC-U) 、氯化聚氯乙烯 (PVC-C) 和高抗冲聚氯乙烯 (PVC-HI) 管材

[3]JJF 1059.1-2012, 测量不确定度评定与表示

[4]JJF 1103-2003, 万能试验机计算机数据采集系统评定

PVC-U管材 篇3

关键词：塑料窗框,热工性能,传热系数,线传热系数

1 前言

塑料 (PVC-U) 窗框作为塑料窗的结构框架, 对塑料窗的水密、气密、抗风压等物理性能具有决定性的作用。同时窗框往往是外窗节能的薄弱环节、热桥部位, 容易产生结露等问题, 是外窗的节能的关键因素。塑料窗在节能上具有不可忽视的优势, 为了加快节能型塑料门窗的推广应用, 中国建筑金属结构协会塑料门窗委员会决定建立中国塑料门窗型材节能数据库。工作开展过程中, 广东省建筑科学研究院采用粤建科MQMC软件, 模拟计算搭配不同类玻璃系统的塑料窗框的热工性能, 分析塑料窗框搭配不同的玻璃系统时传热系数、线传系数的变化规律, 为中国塑料门窗节能型材数据库的建立提供基础数据和技术支撑, 总结了一套科学、可行的技术方法。

门窗的热工性能参数主要包括传热系数、遮阳系数和可见光透射比等, 传热系数决定着门窗的保温性能, 计算也非常复杂, 本文主要研究这部分内容。我国行业标准《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 (JGJ/T 151-2008) (以下简称《热工计算规程》) 规定门窗的热工性能按以下公式计算:

式中:

Ut——整樘窗的传热系数[W/ (m2.K) ];

Ag——窗玻璃 (或者其它镶嵌板) 的投影面积 (m2) ;

Af——窗框的投影面积 (m2) ;

At——整樘窗的总投影面积 (m2) ;

lψ——玻璃区域 (或者其它镶嵌板区域) 的边缘长度 (m) ;

Ug——窗玻璃 (或者其它镶嵌板) 的传热系数[W/ (m2.K) ];

Uf——窗框的传热系数[W/ (m2.K) ];

ψ——窗框和窗玻璃 (或者其它镶嵌板) 之间的线传热系数[W/ (m.K) ]。

通过上述公式, 门窗的传热系数主要取决于Ug、Uf, ψ影响相对较小。根据现有的标准和计算软件, Ug可以很快计算得到。窗框的传热非常复杂, 尤其是玻璃镶嵌部位, 有多种材料结合而成, 又存在空腔, 同时存在着热传导、对流换热与辐射换热等多种传热方式, 是门窗热工计算的难点, 约占了80%的计算工作量。如果在已知窗框热工性能的基础之上进行门窗热工设计与计算, 则计算量可大幅度减少。并且, 我国塑料门窗型材系列比较规律, 种类不繁多, 变化不大, 具有分析总结规律的基础, 也决定了此项工作的可行性。

为得到塑料窗框热工性能数据库, 我们需要做以下研究:

1.1 确定窗框热工性能计算边界条件。

1.2《热工计算规程》规定采用线传热系数理论计算窗框的热工性能, 把框的传热近似看作二维传热, 但对于玻璃镶嵌部位, 做二维近似存在着一定的偏差, 采用了线传热系数ψ来解决这个问题, 因此ψ与型材及玻璃系统皆有关。如何确定ψ的取值, 是本项研究的难点和重点。

1.3 塑料型材可以搭配多种玻璃系统, 选择适合的玻璃系统进行ψ研究, 也是关键点之一。

2 窗框热工性能计算边界条件

笔者首先确定了计算边界条件, 这是门窗热工计算的基础, 对门窗热工性能计算结果有巨大的影响, 即使是同一款门窗产品, 使用不同的计算边界条件, 都会得出不同的热工性能。针对门窗定型产品研究、设计, 本文决定采用《热工计算规程》中的标准计算条件, 如下:

2.1 室内空气温度Tin=20℃

2.2 室外空气温度Tout=-20℃

2.3 室内对流换热系数hc, in=3.6 W/ (m2.K)

2.4 室外对流换热系数hc, out=16 W/ (m2.K)

2.5 室内平均辐射温度Trm, in=Tin

2.6 室外平均辐射温度Trm, out=Tout

2.7 太阳辐射照度Is=300 W/m2

传热系数计算时, 取Is=0 W/m2。计算门窗的传热系数时, 门窗边框的室外对流换热系数hc, out应取8 W/ (m2.K) , 边框附近玻璃边缘 (65mm内) 的室外对流换热系数hc, out应取12 W/ (m2.K) 。

3 玻璃系统选择与光学热工计算

塑料型材的主要优势体现在优良的保温性能, 一般都是与保温性能好的中空玻璃搭配使用, 因此作者研究时选用了12mm气体间层的中空玻璃, 玻璃原片有普通的透明玻璃、表面发射率0.02～0.84范围内的镀膜玻璃, 且考虑了普通空气与惰性气体 (氩气) 两种情况, 根据JGJ/T151-2008标准的相关要求, 采用广东省建筑科学研究院研发的粤建科MQMC软件分别对21种典型双玻、三玻中空玻璃系统进行模拟计算, 光学热工性能参数如表1和表2、图1和图2所示。

4 窗框热工性能分析

为了研究型材与玻璃镶嵌部位ψ值的变化规律, 笔者分别选择了一种典型塑料型材, 与表1、2中玻璃系统搭配, 均采用铝合金间隔条, 根据JGJ/T151-2008标准的相关要求, 采用广东省建筑科学研究院研发的粤建科MQMC软件对塑料窗框的热工性能进行模拟计算, 计算结果如图3～8、表3、4所示。作者分别在双玻和三玻中空挑选了5种常用典型玻璃系统 (序号1、7、13、16、21) 的数据进行分析, 结果如图9～12所示。

根据以上数据和图表分析, 我们发现:与典型中空玻璃系统搭配时, 塑料窗框节点的ψ值变化规律基本一致, 均是随典型玻璃系统传热系数的减小逐渐降低, 也说明了玻璃系统U值是影响框节点ψ值的关键因素;对于5种常用典型玻璃系统, ψ值与U值之间可近似为线性变化关系。

基于以上分析, 作者假设:在玻璃系统U值变化不大的范围内, 塑料窗框节点ψ值与玻璃系统U值之间成线性变化关系, 在已知文中研究的5种常用典型玻璃系统对应的ψ值时, 可采用插值法计算得到处于中间区域的ψ值。

为验证以上假设, 作者将表4中的节点按照插值计算法进行再次计算ψ值, 与直接计算法得到的ψ值进行比较, 偏差基本分布在±1%以内, 最大偏差仅为2.34%, 如图13所示。

5 结论与下一步工作设想

本文选用了两种典型塑料窗框型材分别搭配21种双玻、三玻中空玻璃系统, 进行了窗框传热系数、线传热系数的研究、分析, 得到以下结论:

5.1 搭配典型玻璃系统时, ψ值变化规律基本一致, 与典型玻璃系统U值之间基本成线性变化关系, 且随玻璃系统U值的减小逐渐降低。

5.2 在已知文中研究的5种常用典型玻璃系统对应的ψ值时, 可采用插值法计算得到处于中间区域的ψ值, 直接计算法与插值计算法之间的偏差基本在1%以内。因此, 对于某窗框节点与双玻、三玻中空玻璃系统搭配时, 如果已知同类型的两种玻璃系统U值及对应的ψ值, 可采用插值法得到中间U值对应的ψ值, 基本能满足工程设计与计算的精度要求。

5.3 某塑料框型材的热工数据若要纳入中国塑料门窗节能型材数据库, 应根据型材搭配情况, 进行5种双玻或三玻中空玻璃系统的框节点热工模拟计算, 即前文所述编号为1、7、13、16、21的玻璃系统。插值计算的间距不宜过大, 应采用相同类型玻璃系统对应的热工数据进行插值计算, 双玻、三玻中空玻璃系统不能交叉进行差值计算。

5.4 以上研究均是针对中空玻璃系统, 若要将此规律应用于单片玻璃, 还需做进一步验证研究。

以上结论只是建立中国塑料门窗节能型材数据库的技术基础, 为了进一步建立、完善数据库, 应当进行计算结果与实测结果之间的比对, 并制定相关的管理办法、规范数据库的管理和技术工作。在数据库建立、完善之后, 此数据库还可与我国建筑门窗节能标识工作结合起来, 共享一致性的数据, 为工程应用服务。

参考文献

[1]JGJ/T151-2008.建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程[S].

[2]GB50176-93.民用建筑热工设计规范[S].

[3]ISO15099:2003.Thermal performance of windows, doors and shading devices—Detailed calculations[S].

[4]《中国塑料门窗型材节能数据库管理方法》;

[5]《中国塑料门窗型材节能数据库技术指南》;

PVC-U管材 篇4

PVC-U管具有金属给水管所没有的许多特性, 它耐腐蚀、不结垢、能抑制细菌的生长, 可有效防止管道中的二次污染。如管道的连接处采用橡胶圈柔性承插连接, 则其抗振和密封性能都较好, 可有效防止管道的渗漏。在给水工程中使用这种管材, 既可以方便施工, 降低工程造价, 又有利于保证水质, 节约运行费用, 降低生产成本。因此, PVC-U管将在给水工程中得到更广泛的应用

1 PVC-U管应用中要注意的问题

1.1 PVC-U管不能接触酮类化学物质, 否则它会发生溶胀或溶解。

1.2 PVC-U管的热变形温度较低, 其维卡软化点仅在76℃左右, 因此它不能在较高的温度条件下使用, 一般要求输送介质的温度不得超过45℃。

1.3 应根据管道的压力等级来选择相应的PVC-U管材。一共有5个压力等级, 即0-0.6MPa, 0.6-0.8MPa, 0.8-1.0MPa, 1.0-1.25MPa, 1.25-1.60MPa。

1.4 选择管径时要按压力等级、流量、流速、地理环境等因素综合考虑。通常从经济流速出发并结合其他因素来选择管径。管道的经济流速一般为1.0~1.8m/s, 通常取1.5m/s左右。

1.5 由于PVC-U管配件及阀门的质量直接影响工程质量, 因此必须选择质量好的管配件。目前, 国内厂家生产的管配件规格不够齐全, 尤其是能生产各种规格管配件的厂家很少。管材、管配件的标准也未能统一。目前使用的PVC-U管配件标准有日标、英标、ISO国际标准、GB国标等。我们建议采用国标产品, 这样便于与其他管材配套连接使用。目前市场上已有用于不停水开孔的立式塑料止水栓和DN50以下的非TS管道接口用管配件 (简称活接管件) 销售。

2 PVC-U管的施工及维护

PVC-U管的连接方式主要有密封胶圈、粘接和法兰连接3种。管径大于等于100mm的管道一般采用胶圈接口;管径小于100mm的管道则一般采用粘接接头, 也有的采用活接头。管道在跨越下水道或其他管道时, 一般都使用金属管, 这时塑料管与金属管采用法兰连接。阀门前后与管道的连接也都是采用法兰连接。

2.1 当小口径管道采用溶剂粘接时, 须将插口处倒小圆角, 以形成坡口, 并保证断口平整且垂直轴线。有的厂家生产的塑料管的插口处未标出插入线, 针对这种情况在现场施工前必须安排人员在插入深度处划出插入标线。由于PVC-U管道具有膨胀系数大的特点, 因此必须每隔一定的距离 (实际施工时常采用30m左右) 设置双头活套管, 或先粘接一定的长度再换胶圈接口的方法来补偿伸缩量。

2.2 一般管径大于等于100mm的PVC-U管都采用胶圈接口。安装前必须安排人员将管子插口部位倒角, 还要检查胶圈质量是否合格。安装时必须将承口、胶圈等擦干净。插口插入时必须按管轴线方向插入承口, 不能倾斜。施工时若遇到管配件不全, 在PVC-U管与钢管连接时可将钢管焊成一个承口, 但承口长度必须大于20cm, 安装时要求把PVC-U管插入钢管的承口根部, 并将插入部分的PVC-U管凿毛磨花, 然后用膨胀水泥打口即可。

2.3 传统管道安装的管沟开挖只要求能把管道放入管沟和能进行封口即可, 在没有松动原有土层时, 可不用加压夯实垫层。而PVC-U管的管沟底部要求回填10cm厚不含硬物的砂土, 管道的侧面和上面均要求回填不含硬物 (尤其是不能有带尖锐角的硬物) 的砂土, 管道上面回填的砂层厚度要达到20-30cm, 然后再放回填土。回填土要求分层回填, 以保证管底和管侧面回填土的密实性。按规范要求沟槽开挖宽度为D+0.5m。

2.4 一般PVC-U管支管开叉可用三通或立式止水栓开叉。在施工时可加一个马鞍形配件 (半个二合三通) , 并用U形螺栓卡紧, 这样就加厚了管壁, 然后直接在上面钻孔开牙, 再用外螺纹塑料件接出。试验表明用这种方法施工后试压验收完全可以达到规范的要求。另外在管内水流产生推力的位置, 比如弯头、三通及管端封板处等部位都应设置止推墩以承受水流的推力。

2.5 PVC-U管作为一种新型非金属管, 用现有金属管道探测设备, 不能探测到其具体位置, 但若管道埋设施工时在管道上面埋设一条电线就可方便地解决这个问题。我们在管径DN≥90时选用了4mm绿色塑皮单支铜芯电线, 在管径DN≤60mm时选用了2.5mm的绿色塑皮单支铜芯电线 (金属导线的连接按电气导线的绞接方式处理, 绞接的部位长度不得少于0.8m, 要求绞接部分不要去除外层绝缘塑胶皮, 以防止接头过早氧化) 。

3 PVC-U管道漏水原因

3.1 管材管件的尺寸应符合相应的标准规范;配合的间隙如果太小, 在涂刷粘接剂后, 由于阻力太大插到规定的深度相当困难, 特别是较大口径的管件, 有时出现插到一半就再也推不到位的情况, 这时进也进不到位, 退又退不出来, 在这种情况下, 操作者可能出现以下几种可能:a.虽然没插到位, 凑合着用, 结果因插入深度浅试压时脱节漏水。b.用大锤垫木板强行砸进, 这种方法虽能插到规定的深度, 但方法欠妥, 特别是高温天气, 粘接剂涂刷后固化很快, 在粘接面正固化的同时仍借助外力强行插入, 造成粘接强度降低, 给管道的正常运行留下隐患;管材与管件间隙配合过大, 依靠用粘接剂填补缝隙的方法有失科学。一个经验丰富的施工人员, 在粘接前都要用管材、管件试插一次, 正常情况下, 试插到规定深度的1/2-1/3时, 配合的间隙较为理想, 管材、管件合适的配合间隙, 是保证粘接效果的前提。

3.2 管材、管件的堆放, 要严格按相关规定执行, 特别是薄壁的承插口粘接管材, 严禁不规范堆放或长时间堆放太高, 使承口部位受到外力形成椭圆, 严重椭圆的管材或者插入不到位或者局部间隙较大, 粘接连接后, 剪切强度降低。

3.3 粘接剂又叫601粘接剂, 是由过氯乙烯树脂与其它有机溶剂按一定的比例制成的。按《埋地硬聚氯乙烯给水管道工程技术规程》规定:其剪切强度应≥5Mpa, 高质量的粘接剂是保证粘接效果的首要条件。

4 解决方案

根据漏水情况, PVC-U管道维修可采用换管、套补粘接、玻璃钢法和焊接等方法修补:a.管材大面积损坏的需更换整段管道, 可采用双承口 (活接管管件) 连接更换管道的方法。此方法施工时应注意要将插入管端倒角形成坡口, 并且原有管段和替换管道的插入管端都要标刻插入长度标线。b.套补粘接法主要是针对管道穿小孔和接头渗漏的情况。选用相同口径的管材长约15-20cm, 将其纵向剖开, 按粘接接头的程序将套管内面和被补管材外表打毛, 涂胶后套在漏水处贴紧即可。c.玻璃钢法是用环氧树脂加固化剂配成树脂溶液, 用玻璃纤维布浸上树脂溶液后再均匀地缠绕在管道或接头渗漏处, 经固化后成为玻璃钢即可止水补漏。有条件时还可在漏水点处加上不锈钢箍夹以夹紧玻璃纤维布。

5 结论