外脚手架方案封面（精选7篇）
马鞍山体育中心-体育馆外脚手架施工方案
1、编制说明：
体育馆工程结构施工已进入二层施工阶段，根据工程需要，在体育馆结构四周搭设双排脚手架，由于外脚手架搭设结构施工及装修阶段的施工安全所以编制此专项方案以指导外脚手架施工。
2、编制依据
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46—2005)《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80—91)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)
3、工程特点介绍
马鞍山体育中心-体育馆结构形体复杂，主要体现在以下几个方面：
1、在结构形体临边的外围多半为悬挑结构，该处外架在装饰阶段无任何作用，只起到结构施工期间的临边防护作用，在结构施工完后随结构架一起拆除。
2、在OB、OC轴由于为屋面钢结构支撑点，单柱独立高度大，该处外架只能随结构实施期间的结构架一起搭设，结构施工完毕后与结构进行可靠拉结。
3、部分区域外架在结构完工后还需立即拆除或降低为钢结构施工让路。
附：外架搭设范围图、结构施工完毕需立即拆除的外架区域图。
4、外脚手架搭设
3.1、外架分布及外架基础形式
OB、OC轴外脚手架基础在二层平台面，部分区域外架从东西两侧中庭区域一层面起，该处外架在混凝土垫层上起，OA、OB轴外架从悬挑构件外围碎石面上起，管底放置50*400*4000实木跳板。1
外脚手架施工方案
场内4轴、C、H、13、14、19轴外架从混凝土垫层上起。其他零星外架从相应结构板面起。
3.2 各区域外架高度
OA、OD、OE、13、14、19轴悬挑外架高7.4米，4、C、H轴外架高4,2米，OB、OC轴外架8.3～20.1米，C、H交14～17轴外架从一层建筑地坪上起得部分高7.4米，二层面以上外架高度15.9米。
3.3 外脚手架设计计算：
以上脚手架搭建高度普遍小于50米，所以根据《扣规》第5.1.5条和6.1.1条，选择的外架立杆横距为1.2～1.35米，歩距1.8米，立杆纵距1.8米，连墙件设置在框架柱上与框架柱采用柱箍拉结。
1）连墙件计算：按东西向一个轴线段跨度计算。
连墙件计算
其中由风荷载产生的连墙件轴向力设计值有下面公式计算：
Nlw1.4khl
式中h和l分别表示连墙点的竖向和水平间距，其中l8.4m。经查马鞍山市的风荷载标准值为0.5KN/m2。由于是双排架分布，所以连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力取5.设计时应满足下式计算：
CNN
lV
C其中NV为连墙件的抗压或抗拉设计承载力，采用扣件时，外脚手架施工方案
N6KN/只，一个连墙件有4个扣件组成。CVNl1.40.58.4h56424
解出h3.23M
故每一个步距设置一个连墙件
2）立杆计算，（以20.1米外架高度举例）
按一个纵距作为一个计算单元，脚手架结构自身产生的轴向力为3.84*（（20.1+0.4）*2+((20.1/1.8)+1）*(1.8+1.2))*10/2=1.5KN 装修脚手架按3KN/M2取值，按一层施工计算，则轴向力为 1.8*1.2*3/2=3.24 KN 根据扣规5.3.2-2公式
N=1.2*（1.5+3.24）+0.85*1.4*（1.5+3.24）/2=8.5KN 立杆计算长度
L0=1.155*1.55*1.8=3.22 则长细比λ=3.22/0.0158=203.79, 查表得ψ=0.175 组合风荷载时Mw==(0.85*1.4*0.5*1.2*1.8*1.8)/10=0.23 由立杆稳定性计算公式
得 8.5*1000/(0.175*489)+(0.23*1000)/5.08=144.60N
＜f=205N/mm2 所以立杆稳定性合格，为保证整体稳定性，在中庭区域每根立杆增加一根立杆。3.4 搭设要求
1）搭设前的准备工作：
外脚手架施工方案
⑴脚手架施工前，技术员和工长应对现场的施工作业人员进行施工技术交底，以确保在施工过程明确相关的施工技术要点。
⑵对进入施工现场的脚手架材料必须进行严格的检查，如果出现不符合相关的质量标准的材料，不允许进入施工现场。
⑶进入施工现场的材料应按品种、规格进行分类，并堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
⑷清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。(5)外脚手架基础硬化后才能进行搭设
（6）脚手架在东西两侧设置两处接地，其他区域不设置 2）搭设方法
⑴脚手架搭设的工艺流程：回填土、碎石、平整、夯实→检查准备、材料配备→定位设置垫板（无混凝土垫层区域）→摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）→逐根树立立杆随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安装第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→加设临时斜撑杆(上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除)→安装第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→连立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→防护栏杆→扎密目安全网。
⑵先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。
⑶靠近立杆的小横杆应紧固于立杆上，小横杆与立杆的联结处，小横杆伸出10cm以上，要求长度统一，达到标化要求。
⑷脚手板从第二步起层层横向铺设，用18号铁丝在脚手板的四角同大横杆扎牢，脚手板交接处平整、牢固、无探头。
⑸脚手架的外侧自第二步起必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高的挡脚杆；顶排的护手栏杆不得小于二道，高度分别为1.3m和
外脚手架施工方案
0.9m。脚手架外侧用密目式安全网进行全封闭隔绝。
⑹对外架总的搭设要求是横平竖直、连接牢固、底脚着实、设施齐全牢固、不变形、不摇晃，架体垂直偏差不大于1/200，且不大于10cm，承载不超过300kg/m2。
⑺脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱，但必须统一长短。脚手架在外侧每隔9m设置剪刀撑，剪刀撑搭接长度大于0.4m，并有二只扣件连接，角度45°~60°，剪刀撑应连续设置，上下连续、畅通。
⑻本工程外脚手架在柱子没有浇筑完毕时与内架拉结，竖向每步（1.8m）、水平方向每8.4m设置两个（但应避开柱子以免影响柱子的浇筑），拉结点处内架适当增加剪刀撑及斜撑等。在柱子浇筑完毕并达到一定强度时，将拉结点设置在柱子上，按每个柱子在每个步距设置一个，然后可以拆除与内架的拉结。
⑼立杆接长除顶层顶步可采用搭接外其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
⑽立杆上的对接扣件应交错布置两根相邻立杆的接头不应设置在同步内同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
⑾纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。⑿主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4米,且不应大于500mm。
⒀作业层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的l/2。
⒁竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取
外脚手架施工方案
130mm～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
⒂、高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
⒃、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接搭接。
⒄、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
⒅、每个楼层应设置水平兜网，外围应设置围网。
4、脚手架的拆除
脚手架拆除应按顺序由上而下一步一清，逐层向下的顺序进行，严禁上下同时作业，所有固定件应随脚手架逐层拆除，严禁先将固定件整层或数层拆除后再拆除脚手架。分段拆除高度应不大于2步，如高度差大于2步，应按开口脚手架进行加固，当拆除至脚手架下部最后一节立柱时，应先加临时抛撑加固后拆固定件。卸下的材料应集中堆放。
⑴脚手架拆除前，应由单位工程负责人对脚手架进行全面检查，清除原工作面多余物件后确认可以拆除后方可拆除。
⑵拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒标志，并设专人看管拆除现场，严禁大量非作业人员进入警戒区域。
⑶拆除脚手架的原则：先安装的后拆，后安装的先拆。从顶层开始，自上而下按下列程序进行：拆除顶部立挂的安全网、拆除护身栏杆、拆除挡脚板、拆除脚手板、拆除小横杆、拆除剪刀撑、拆除连墙杆、拆除大横杆、拆除立杆、拆除斜杆。
⑷拆除的杆件部件应用吊具送下或用人工搬下，禁止从高空向下抛掷。
⑸严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。严禁使用榔头等硬物敲打、撬挖，拆下的连接件应放入袋中。
外脚手架施工方案
⑹拆除到地面的构配件应及时清理、维护并分类堆放，以便运输和保管。
5、脚手架的使用、检查、保养管理
脚手架在搭设完毕后，经专职人员验收挂牌方可交付使用，在使用期间对各类杆件、扣件和附件均应经常保养，防止各类配件变形或螺母松动，经常落实脚手架上的清洁工作。5.1、脚手架的使用及围护注意事项
⑴使用注意事项
①严格控制脚手架上的施工荷载。
②第一排和第二排之间其作业时间应设置可靠的防护棚，以防上层坠物伤及下层作业人员。
③不得在脚手架上堆放模板、钢筋、钢管、砖块等物件。④严禁在脚手架上栓接缆风绳、固定架设混凝土输送泵、泵管和起重拔杆和起重设备等。
⑤定期并及时清除脚手架上的建筑垃圾，清理时不许抛扔，应用垂直运输设备集中下运。
⑥脚手架使用中应定期检查下列项目：
A、杆件的设置和连接，连结件、支撑等的构造是否符合要求。B、扣件螺栓是否松动，用力矩扳手检测。⑵严禁任意拆除杆件和危及架子的作业
不得任意拆除下列杆件，否则应报主管安全部门批准，并采用可靠的安全措施后方可拆除。主节点处的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆、封口杆等；连结件、水平加固杆、剪刀撑；斜拉钢管；栏杆、挡脚板；安全立网、在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。
5.2、脚手架的维护保养管理
外脚手架施工方案
⑴脚手架保养
①在检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。
②应随时检查脚手片是否绑扎紧密，否则应及时修复加固。③每天检查一次安全网有无破损和是否固定牢靠，及时发现问题及时加固修复。
⑵脚手架维护
①拆除后的脚手架（包括构配件）应清除杆件及罗纹上的沾污物，并按品种、规格整理分类回收入库堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用篷布遮盖。
②凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复，方准入库存放，否则应报废处理。
③脚手架使用的扣件、螺母、螺栓、垫块、花蓝螺栓等，在搭设时应将多余零件及时回收存放，在拆除时亦应及时验收。
④应建立脚手架工具、材料、够配件的领发、回收、检查、维修制度。
6、安全及文明施工 6.1、安全施工
⑴在搭设过程中应由工地项目部经理组织有关人员及时检查，按有关规定报请公司全科组织人员(项目经理、安全员、架子工班长等)进行检查、验收和签证。标化工地每两步挂验收合格牌一块。
⑵脚手架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
⑶搭拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽；使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
外脚手架施工方案
⑷贯彻“安全第一、预防为主”，管生产必须管安全的方针政策，组成安全管理网络。
⑸工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）有关规定执行。
⑹搭拆脚手架时，应按《高处作业安全技术规范》的有关规定执行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
⑺搭拆脚手架前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队全体人员安全技术交底。
⑻脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须项目经理、安全员同意后由架子工操作。
⑼应对职工经常进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应立即解决。脚手架应由工地安全员定期检查（如立杆垂直度、沉降观测等）。发现问题及时采取措施预以解决。
⑽现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。
⑾作业人员必须熟练掌握本工种的安全操作技术、技能。⑿操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员的指挥。且工作中应思想集中和精心操作。
⒀六级及六级以上大风、大雾、大雨应停止脚手架作业；雨后上脚手架作业，应有防滑措施。
⒁拆除架子在使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落（防止焊渣烫坏或砸坏窗框和玻璃等成品）。6.2、文明施工
⑴施工现场保持场地平整、排水畅通、无淤泥积水。
⑵在施工现场临时堆放的材料，应一律按施工综合进度和有关要
外脚手架施工方案
求，有计划、有条理的进场堆放和组装，如中途有变动，则应按项目组的要求及时处理。
⑶施工准备和实施过程中必须使用的机具应摆放整齐，并有防潮、防雨、防漏电和施工现场保养措施。
⑷施工现场应养成每天下班前清理回收废料的良好习惯。⑸作业现场保持清洁整齐，安全防护设施完善，建筑垃圾不得乱堆、乱放、乱甩，作到工完料清，垃圾日产日清。
⑹执行标准化作业，施工现场保持整洁，保持进出道路畅通。响应监理单位对此方案的意见，进行以下补充说明：
1、通道口布置在主体安全文明方案里已描述（包括图纸），本方案作为脚手架专项方案不再详细补充。
2、临时用电Ⅰ级Ⅱ级配电箱位置见临时用电方案。
柳州市某小区框架结构小高层住宅楼，建筑物为地下室1层(平时为车库，战时为人防地下室)，地上18层(住宅)。第1层结构层高为4.2m,2～18层层高均为2.9m，电梯机房层高为3.0m，屋顶水箱层高为2.9m，建筑物高度从地下室顶板起为55.3m，从3层楼面计起为47.7m。地下室顶板以上分别为两栋塔楼。
2 脚手架施工方案设计
2.1 斜拉式脚手架方案
近年来，高层建筑施工中，外脚手架施工方案总体上可分为三类：第一类为落地式双排钢管架，第二类为悬挑式双排钢管外脚手架，第三类为液压爬升式外脚手架。对于落地搭设的脚手架，当需要搭设的高度较高且所要求的承载能力也相对较高时，往往要求采取特殊的支承构造方式保证整体稳定。该工程楼高55.3m，如采用落地式脚手架搭设，则必须采用双钢管或缩短立杆纵距，且大部分外架必须落在地下室顶板上，而地下室顶板所能承受的设计荷载并不能满足要求，因此采用落地式双钢管外脚手架显然是不可取的。如采用液压爬升式外架，则必须由专门的厂家进行施工，且造价较高，难于控制。因此根据工程的具体特点，项目决定采用悬挑式双钢管外脚手架方案。
悬挑式架体最为常用的主要有斜拉挑梁式外脚手架和下撑式外脚手架两种。若采用斜拉式构造，则斜拉钢丝绳将与预埋在主体结构边梁中的拉环拉结，支撑底座采用槽钢从主体楼面伸出，与建筑物楼板用预埋件连接牢固。由于支撑架整体重量较大，因此需考虑钢丝绳和槽钢对楼层楼面边梁的不利影响。若采用下撑式结构，由于上部要搭设较高的双排钢管脚手架，再加上施工荷载，其下撑结构尺寸较大，安装和拆除在高空作业相对困难，且下撑式外脚手架支撑系统有向外运动的趋势，较难控制，对构件的刚度要求亦相对较高，在综合考虑各因素后，该工程采用斜拉式支撑结构。
2.2 外架总体施工方法
地上2层结构施工时，采取一般外双排架搭设。3层以上采用[18a槽钢并斜拉18.5mm直径6×19+1型钢丝绳，在第3层楼面、第9层楼面和第14层楼面作悬挑支架，即采用一挑6层形式悬挑架，在悬挑支架上搭设外脚手架。
2.3 脚手架构造要求
在落地式双排扣件钢管脚手架以上部分全部按照每隔6层(标准层)依次向上搭设悬挑式双排钢管脚手架，支座采用[18a槽钢，布置间距为外架立杆纵距(1.5m)1根。槽钢在建筑物内用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，在距离槽钢外端部100mm部位安装18.5mm直径、6×19+1型钢丝绳，并连接到其上一层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处所设置的孔直径为50mm、材料为φ25圆钢的圆形吊环上。无阳台部位悬挑出建筑物部分不大于1.5m，在建筑物内部分从建筑物外端至最内端的卡环距离不得小于3m，槽钢长度最少为5m。有阳台的部位，悬挑长度按1.5m加上阳台挑出长度设置，支点落在建筑物的框架梁上，在距离槽钢外端部100mm部位安装18.5mm直径、6×19+1型钢丝绳，并连接到其上两层楼板的阳台和建筑交接的框架梁处设置的孔直径为50mm、材料为φ25圆钢的圆形吊环上，建筑物内槽钢用2根直径为14mm的圆钢卡环固定，做支点的框架梁外边线距离内钢筋卡环不小于1.5m，槽钢的最小总长为7m。由于砼施工全部用商品泵送砼施工，因此，所有外架按装修架要求设置，施工中严格控制架体荷载，不允许堆放主体墙体材料(具体构造详见图1～图4)。
2.4 防止风荷载倾覆构造措施
悬挑外架最大高度为58m，为了防止在风荷载下倾覆，必须按两步三跨把悬挑架与主体柱子用钢管打抱箍连接。每楼层处每隔4.5m用钢管连杆用双扣件把架体与楼层边梁上预埋短钢管连接牢固。
2.5 安全验算
2.5.1 钢管架体验算
每个悬挑层双钢管外架最大高度为17.4m，经PKPM施工安全计算软件复核验算：
(1)不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
(2)考虑风荷载时立杆的稳定性计算
2.5.2 槽钢和钢丝绳承载力验算
由于槽钢和钢丝绳的共同作用，有阳台的部位受力相对于无阳台的部位大，按有阳台部位进行验算即可。
(1)悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点(计算简图详见图5)。
经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
最大弯矩Mmax=8.076kN·m。
抗弯计算强度：
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求。
(2)悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平，计算公式如下：
(3)拉绳的受力计算
钢丝绳的轴力RU的垂直分力为R1=15.010kN，所以钢丝绳受力RU=18.322kN。
(4)钢丝绳和吊环的强度计算
钢丝绳强度计算：钢丝绳轴力RU=18.322kN，按18.5直径的6×19+1在公称抗拉强度为1400MPa时钢丝绳破断拉力总和为180kN拉力，经计算得[Fg]=0.85×180/8=19.13kN>RU=18.322kN，满足要求。
吊环的强度计算：钢丝绳与主体连接采用钢筋拉环，吊环直径选用按照拉环钢筋抗拉强度为50N/mm2，并按照每个拉环两个截面计算，经计算所需要的吊环最小直径D=16mm，所以选用直径为25的圆钢作为吊环满足要求。埋在砼的长度每边为30cm，且外露直径不得大于50mm。
(5)锚固段与楼板连接的计算
钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环直径选用按照拉环钢筋抗拉强度为50N/mm2，并按照每个拉环两个截面计算，经计算所需要的吊环最小直径D=10mm，所以选用2根14直径的圆钢做卡环满足要求。埋在砼的长度每边为30cm。
2.5.3 建筑物主体承压梁和抗拉梁验算
该工程钢悬挑梁支承处(阳台边)的周边均框架梁或连系梁，梁截面宽×高为200mm×550mm,C25砼，梁底最小配2Ф16，两边支座最小配3Ф16，梁最大跨度5.4m(按6m计算)，悬挑钢间距1.5m。按梁两端为固端验算。
钢悬挑梁传来集中荷载：P=7.439kN;钢丝绳传来集中荷载：P=15.01kN;按四处分布置于梁上。结构自重产生的荷载q=17.4kN/m均布在结构梁上(见图6)。
经计算支撑钢丝绳处的梁受荷最大，经计算梁跨中最大弯矩M1=40.17kN·m所需配筋面积As=275.128mm2，实体配筋2Ф16(402mm2)满足要求。梁支座弯矩：M2=83.158kN·m,As=582.624mm2，实体配筋3Ф16(603mm2)满足要求。
3 结语
实践表明，脚手架施工前制定科学的施工方案是必要的，该工程外脚手架采用斜拉式悬挑钢管脚手架施工，既保障了施工质量与安全，也保证了施工进度，取得了良好的效果。
参考文献
[1]建筑施工手册编写组.建筑施工手册(第四版)[M].北京:中国建筑工业出版社,2003.
【关键词】外脚手架 施工技术 措施
引言
目前，高层建筑日益增多，是否选择了合适的脚手架类型对于保证工程进度、降低工程经济投入有着重要的影响。悬挑脚手架以其钢管投入量低、周转快、节约工期等特点在高层建筑施工中广泛应用。
1.工程实例
揭东县中兴紫麟城工程共 8栋，楼高18层，标准层层高3.1m，总建筑面积16.52万㎡。为保证外脚手架稳定性，杜绝失稳坍塌事故发生，应切实做好外脚手架施工技术及措施的落实，在保证施工安全的同时也减少对周围环境造成不利影响。下面我就这个工程的实际情况谈一谈对外脚手架施工技术及应急措施的一些见解，与同行们探讨。
2.常用脚手架设计尺寸
2.1在符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第4.3.2条规定时，常用敞开式单，双排脚手架结构设计尺寸。
2.2纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
纵向水平杆的构造应符合下列规定：
1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；
2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭应符合下列规定：
a）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
b）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；
3.施工技术措施
3. 1 剪刀撑和横向斜撑
一般工程2 层以下、搭设高度小于10m 的裙楼部分，仅在外侧立面的两端各设置剪刀撑一道，并由底至顶连续设置，每侧面中部加设一道；其他部位需在双排脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。当斜角为45°时，每道剪刀撑跨越立杆的杆数不大于7 根；当剪刀撑与地面的斜角为60°时，每道剪刀撑跨越立杆的杆数不大于5 根。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不小于6m。
3. 2 脚手板
采用竹串片脚手板，脚手板要铺满、铺稳，距墙面120mm～150mm。脚手板长度大于3m时，每块板应设置在3 根小横杆上。当脚手板长度小于2m时，可用两根横向水平杆支承，但脚手板两端应可靠固定，严防倾翻。采用搭接铺设，接头必须支承在小横上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。端部脚手板探头长度应小于150mm，其板长两端均应与支承杆可靠固定。非作业层脚手板每3 个～4 个结构层（首层按2 个结构层计算）满铺一道，搭设要求同上。
3. 3 连墙件
连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，有困难时，应采取其他可靠措施固定，宜优先采用菱形布置。
当脚手架的下部暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。用钢筋设置刚性连墙杆，每楼层设置一道，横向间距不大于4.5m，且每直边不少于2 个。
3. 4 防护设施
在腳手架的外侧上下两根大横杆中部设立栏杆一道，下部用木板设置挡脚板，高度不小于180mm。
栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。外立面张挂全封闭的密目安全网，在4 层的底部遍设脚手板，满挂安全网。所有上人楼梯、人货梯入口处搭设安全顶棚。电梯井内每层均用毛竹进行封闭。
3. 5 临时行人梯
采用之字型行人楼梯，楼梯附在外脚手架上，宽度1m，坡度1：3，拐角处设置休息平台，休息平台宽度等于梯段宽度。楼梯两侧及平台外围和端部均设置连墙件，每两步加设水平斜杆，按标准设置剪刀撑和横向斜撑。
4.脚手架搭设、使用和拆除的安全技术保证措施
4.1脚手架的搭设必须使用扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。杆件不得钢木混搭。
4.2搭设之前，先放线定位、铺板，严格检查进场杆配件，禁止使用不合格的杆、配件。
4.3脚手架的搭设作业之前，工长必须要对工人进行相应的安全和技术交底，施工时必须要严格按照搭设的顺序进行施工。
4.4周圈脚手架搭设应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，依次校正立杆垂直后再予以固定。各杆件相交伸出的端头均应大于10cm（且不大于30cm），以防止杆件滑脱。在设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。
4.5立杆搭设要求：
立杆接头除在顶层可以采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接。对接接头应交错布置，两个相邻立杆上接头不能设在同步同跨内，两相邻立杆头在高度方向错开距离不小于500mm，立杆搭接长度不小于1米，且用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3且不大于600mm。（如下图）对接扣件应向上或者向内，不得向下或向外。立杆顶端应高出建筑檐口上皮高度不小于1.5m。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直接扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直接扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
4.6纵向水平杆搭设要求：
纵向水平杆设于立杆内侧且在横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。纵向水平杆采用对接扣件连接，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
4.7横向水平杆搭设要求：
每一主节点处设置一根横向小横杆，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上。操作层上非主节点处的小横杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大距离不能大于立杆间距的1/2。
5.安全防护措施
5. 1 防雷避电措施
5.1.1 避雷针用φ4mm 镀锌圆钢，设在双排外架最高点的立柱上，高1.5m，最上层的大横杆全部连接成避雷网络。
5.1.2 各分层避雷系统连通接地线采用10mm 的镀锌圆钢。连接接触面积不小于10cm，接地线与接地板应采用焊接连接，接地板埋入地下的最高点应在地面下500mm，双面搭接焊长度应大于接地线直径的6 倍。
5.1.3 接地装置完毕后，用接地电阻表测定电阻值是否符合要求并记录。
5. 2 防火措施
在每楼层明显的位置均放置灭火器。在脚手架周围进行电、气焊等明火作业时，必须有防火措施和专人看守，执行审批制度。
6.结束语
由于楼层高度高，施工荷载大，外脚手架必须随框架的升高而同步增高，且及时与框架梁柱进行拉结；同时，由于外脚手架四周环抱框架，本身与框架组成一个整体，更增加了脚手架的整体稳定性。在施工过程中，管理人员要经常巡视脚手架上的堆载；同时要采取信息化管理，对脚手架的垂直度进行定期监测，一有问题，及时采取措施，防止意外发生。
参考文献
[1]范有兴；；浅谈外脚手架关键技术与管理措施[J]；科技传播；2011年01期
脚手架施工方案
南通五建：潘赟
一、工程概况
榕锦花园一期工程5#、6#楼是由姜堰市榕祥房地产开发有限公司开发建设，福建西海岸建筑设计研究院设计，姜堰市鑫彬建设工程监理有限公司监理，由我南通五建建设工程有限公司总承包施工，同时根据业主和公司要求，此工程以省文明工程标准建设。该工程位于姜堰市经济开发区姜堰大道/溱湖大道交叉口。建筑占地面积2133.8m2，总建筑面积34267.8m2，工程由地下一层非机动车停车库，地上21层综合楼，底下三层为商用，建筑面积为4293 m2，三层以上为住宅。建筑物主楼总高度63.390米，裙房高度为11.190米，±0.00相当于黄海标高5.60m。为满足实际搭设高度地要求及外立面施工整体效果地要求，保证后期上下同时施工有工作面，落地脚手架一律搭设至四层（11.190米），然后均从第五层开始沿周边搭设悬挑脚手架，悬挑三次，每次悬挑6层，从11.190米至28.590米为首次悬挑；从28.590米至45.990米为第二次悬挑；从45.990米至以上为第三次悬挑。
二、脚手架设计依据
1、公司的企业标准汇编。
2、钢筋焊接试验方法标准(JGJ/T27—2001)
3、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59—99)
4、建筑施工高处作业技术规范(JGJ80—91)
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）；
6、《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）；
7、《建筑钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
8、建筑工程施工手册，中国建筑工业出版社。
三、基本要求
外脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中多种水平、垂直荷载，因此脚手架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性。在施工过程中，在多种荷载作用下不得发生失稳、变形、倾斜、扭曲等现象，以确保安全。
四、材料选用
4.1采用φ48×3.0扣件式钢管脚手架，钢管材质应符合GB的技术条件，表面平整光滑，无锈独、裂纹、分层、压痕划道和硬弯，新用钢管有出厂合格证，进场的材料要求取样检测合格。搭设架子前应进行保养，除锈，并统一涂色，颜色应力求环境美观； 4.2扣件采用KT-33-8可锻铸铁扣件，并应有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不少于5mm，且进场材料要求取样检测合格。使用前必须作好验收工作。
4.3根据计算(计算书附后)，悬挑架外挑梁采用16a槽钢。悬挑架所用的所有零配件的材质必须优良，严禁使用不合格产品，若发现钢管严重锈蚀、弯曲、压扁、以及扣件有脆裂变形、滑丝等现象，严禁使用。
五、搭设方案
（一）、落地脚手架 搭设尺寸：
立杆的纵距1.6米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。内立杆距墙柱面300mm，小横杆距墙柱面100mm，小横杆外露100mm，连墙件按2步3跨设臵，竖向间距3.6米，水平间距4.8米。
二、搭设要点
1、落地脚手架搭设前，土方回填完并分层夯实，地面必须平整，并浇好砼。
2、准备好架体搭设所需的材料，如钢管、扣件、竹芭、扎丝等。
3、配备好必要的搭设工具、量具、劳动保护用品。
4、本工程安排架子工10~15人，其班长1人，负责按方案组织现场施工，全班日常管理，安全检查，现场技术指导等工作。要求架体搭设进度与主体施工进度相配合。
5、进场后，由班长对全体操作人员进行安全技术交底，宣读工地的有关规章制度，并要求每人在交底书上签名。
6、进入工地后根据建筑平面确定脚手架的平面位臵。
7、根据脚手架平面位臵沿建筑物四周放臵垫板，在垫板上竖立杆，立杆选择一定要纵横交错，即里外一高一低，纵向相邻立杆一高一底→在立杆上扎第一步小横杆→ 大横杆 → 搁栅→ 扎第一步扶手和挡脚杆 →铺第一步脚手竹笆，与此同时，校直每一根立杆，其垂直度偏差不超过3％，然后扎扫地杆。为防止架体倾斜可加临时支撑杆，架体起步时要多人配合，防止倒杆，完成上述工作后，沿建筑四周往上搭设第二步脚手架，第二步搭设完后，开始扎剪刀斜撑，同时做好第四步等。每往上搭设一层楼高的架体，架体必须与建筑作水平拉结，当二层水平拉结好后，可拆除临时斜撑。
8、拉结的做法：
在剪力墙处，预先埋2根12钢筋，在预埋点处从架体上轧一钢管顶住板墙，然后把钢筋焊在拉结钢管上，焊缝高度不小于6㎜
在窗洞处： 在架体上轧一钢管伸到窗洞内，然后在该钢管的窗洞内外侧各轧一条钢管夹住板墙。
在楼面处：
预埋一钢管，然后用钢管把预埋管和架体用双扣件连接。
9、搭设过程中立杆接长和横杆接长用对接扣件，剪刀撑接长采用旋转扣件搭接，两转扣件的距离要大于1000㎜，杆端不小于100㎜。
10、搭设过程中严格挑选钢管和扣件，质量不合格的钢管，如薄壁、严重锈蚀、硬弯的钢管不能用，如裂纹、滑丝的扣件不能用。
11、应沿建筑物四周一步一步递升搭设，禁止分立面搭设和踏步式往上搭设。
12、搭设过程中，要求螺帽扭紧力矩为45～65N〃m
13、搭设过程中随时注意校直立杆和校平水平杆。
14、基本要求为横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全。有安全操作空间、不变形、不摇晃、不积水。立柱上的对接扣件应交错布臵，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于2500MM，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
15、脚手架应在立杆与墙壁面之间设层层隔离竹芭片,支承在两根钢管上,用18#铁丝同钢管捆牢,每块竹笆的捆绑点不小于4点.16、立杆双排并设臵拉结杆,必须采用刚性连接钢管一端同主立杆连接另一端与预埋钢管用十字扣件固定,转角处加密,不允许采用柔性连结,连接杆应与墙面垂直方向每层设臵,水平方向不大于6M设臵一道,以确保立杆稳定,转角处立杆间距1米,其余均匀排布。
17、剪刀撑向两端和转角处起，在脚手架外侧从端头开始，水平距离每隔不大于9M，用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设臵。斜杆用长钢管与脚手架底部成45度--60度夹角。
铺设各层小横杆和脚手片
18、脚手架斜道：
斜道宜附着外脚手架或建筑物设臵，宽度与脚手架同宽，上料斜道坡度宜采用1：6，人行坡道宜用1：3。拐弯平台宽度等于坡道宽度。
斜道两侧及平台外围应设臵两道高度为1200护身栏及不小于180㎜的挡脚板。按规范规定设臵剪刀撑。
斜道脚手板上设防滑条，防滑条间距不大于300㎜。
19、每幢号房设一个通道口，上设防坠棚。
（二）、悬挑脚手架 搭设尺寸： 立杆的纵距1.35米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。内立杆距墙柱面300mm，小横杆距墙柱面100mm，小横杆外露100mm，连墙件按2步3跨设臵，竖向间距3.6米，水平间距4.8米。
1、受荷情况：
采用φ48×2.5 钢管和扣件，φ12.5钢丝绳、槽钢等构成的外悬挑脚手架，悬挑梁、立杆、大横杆和小横杆是主要受力构件，剪力撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的构件，并同时具有加强脚手架抵抗垂直、水平力作用的能力，其中连墙杆还承受风荷载也是脚手架组成整体的连接件和传力件；挑架的搭设必须在砼强度达到15MP后方可进行。
2、钢筋环的预埋：
2.1本设计把固定槽钢的预埋钢筋命名为钢筋环。经验算，钢筋环采用2φ16圆钢，其机械性能必须符合规范要求
2.2每根钢筋环必须是原材，不得有焊接接头，加工前必须送试，经试验室试验合格后方可弯曲成型；
2.3钢筋环预埋应尽量避开框架柱、短墙、平行槽钢的墙、便于槽钢抽进抽出。
3、悬挑槽钢的加工：
3.1按附表 16a槽钢需用量表进行下料；
3.2为便于与立杆连接。在槽钢上用电焊固定φ25短钢筋，钢筋位臵与立杆位臵配磋。搭设时钢管套入φ25钢筋中(见详图)，电焊必须四周满焊，焊缝高度不小于8mm，以确保焊接牢固；
3.3漆好防护漆；
4、现场搭设：
4.1根据槽钢平面图的要求，对号入座，固定槽钢；槽钢套入U形钢筋环中，应用木楔塞紧，在外挑口垫18厚的木材；
4.2搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→小横杆→大横杆→剪力撑→挡脚杆→防护栏杆→脚手片→安全立网→安全平网。
4.3脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头，应错开不少于50CM，且不在同一步距内，立杆的垂直偏差不大于架高的1/200，纵向水平杆和斜杆剪力撑接长用活动扣件对接搭接连接，搭接长度不少于1000mm，搭接区用三只旋转扣件扣紧，同一步内内外两根纵向大横杆接头也应错开，并不在同一跨内；在每一面脚手架范围内的纵向水平高差，不宜超过一皮砖的高度；
4.4内立杆距外梁外边270mm，小横杆伸出外立杆点外150mm，离外墙面100mm，小横杆用扣件紧固于立杆上，内外两根大横杆扣件也要紧固在立杆上；
4.5脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔6m(水平距离)各用斜杆剪刀撑，自下而上秩序连续设臵，斜杆采用长钢管，与脚手架底部成45°-60°夹，斜杆用扣件与立杆、小横杆等主结点杆件固定。
4.6脚手架和墙体之间必须铺设200mm宽长条竹挑板作为站人片，不得有探头板；
4.7脚手架与建筑物的拉结，采用两步三跨(以立杆位臵为准)及转角处设拉结点，架体边缘及转角处1米范围内必须设拉结点；拉结采用刚性连接，必须保证拉结的牢固、稳定、上下错位；在每套挑架中，除底层以外，每一楼层必须在每三根立杆设臵拉接点一个，拉接点可采用短钢管预埋在边梁的中部。
4.8悬挑手架外侧每排设臵防护栏杆、踢脚杆，防护栏杆设臵高度为1.2米，踢脚杆设臵高度为30cm，挑架里侧遇到临边时(如大开间、门洞等)时，也按上述要求进行相应的防护；悬挑架的底层必须用安全网和脚手板满铺。
4.9挡架层层满铺脚手片，脚手片须用不于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。
4.10、挑架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭围护，安全网用不细于18#钢丝张挂严密，且应将安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧；
4.11、挑架的作业层和底层应用合格的安全网或采取其它措施进行分段封闭式防护；
4.12、钢管杆件的连接必须使用扣件，严禁使用铁丝或其它器具代替。立杆、大横杆的搭接要错开，立杆搭接不可在同一水平面上，剪刀撑搭接长度不小于1000mm，并不得少于3个扣件固定，不得采用对接扣件，相邻接头应错开设臵。
4.13、斜拉钢丝绳在上一层砼浇筑完七天后开始安装，每个槽钢的外端均设臵斜拉钢丝绳。
4.14为提高悬挑脚手架的整体承载力，特别是对槽钢无法挑的阳台转角等薄弱部位，不仅在小横杆的外端设臵φ12.5的钢丝绳斜拉，且在相应内立杆的节点处同时设臵向上斜拉钢丝绳。所有钢丝绳与砼阳角接触处用模板隔开处理。
4.15脚手架各杆件相交伸出端头均应大于100mm，以防止杆件滑落；
4.16每挑一次挑架的槽钢外侧，在外立杆的内侧，用δ＝3mm钢板，宽200mm沿外架固边设臵用18＃铁丝与立杆绑扎牢，钢板外面上涂黄黑相间的斜条码。
4.17在每一次挑架的外立杆外侧沿房屋周边设臵平网一道，在悬挑架上翻时，平网跟着上移，但原来的位臵仍要在外墙面上设臵平网。
六、卸料平台的设臵
1、卸料平台的布臵位臵，以塔吊位臵尽量能通视为准，主楼每层设臵二个，且上下楼层的卸料平台要错开三米搭设。
七、拆除方案：
7.1按下列顺序拆除：
内挡毛竹片→安全网→垫铺毛竹片→防护栏杆→挡脚杆→斜位杆→上部大横杆→上部小横杆→连墙拉杆→上部立杆→斜拉绳→下部大横杆→下部小横杆→下部立杆→槽钢抽进；脚手架拆除前，对全体操作人员要作技术安全交底。作业人员佩带安全带。
7.2、脚手架拆除前，应对于脚手架作一次全面的检查，对薄弱部位先加固，后拆除；清理步层内的建筑垃圾。
7.3、拆除期间划好明显的警戒标志，并有专人监护。
7.4、操作人员在拆除过程中要互相配合，组织严密，服从指挥。7.5、拆除工作必须由上而下按顺序拆除，不得阶梯拆除和分立面拆除。
7.6、剪刀斜撑和连墙支撑不得先行拆除，应与架体同步拆除。7.7、拆除过程中废物不能任意向外抛、扔。
7.8、拆除的扣件和杆件，不能往下面抛，应堆放整齐、稳固、用塔吊或电梯运至地面，如无塔吊应在步层内站好人，把长件传至地面。
7.9、拆除过程应保护好建筑产品，如外墙面、门窗等建筑产品。7.10、操作人员应带好安全帽和安全带，穿软底鞋，严禁酒后上岗作业。
7.11、遇大风六级以上大风（包括六级）大雨大雪、夜间不得拆除作业。
7.12、落地架拆至一步时，应先拆除扫地杆，再拆第一步横杆，应多人配合，防止倒架。
7.13、挑脚手架拆到底部支撑时，需要气割，配备消防器材，做好防火措施。
7.14、全面检查脚手架的扣件连接，支撑体系是否符合安全要求，经主管人员批准方可实施。
7.15、立杆、剪刀撑等接长杆的拆除，应两人以上配合进行，不单独进行；
7.16、操作者应有高度安全意识，站立位臵，用力均需得当； 7.17、翻掀垫铺毛竹片注意站立位臵，保持身体平衡，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将毛竹片内未清除的残留物从高处直接伤人；
7.18、从上往下拆架，钢管可通过提升机向下运输钢管，尽量减少用塔吊向下吊钢管来和下部的悬挑架；若标准层隔墙已砌，要充分考虑6m长钢管能从提升机水平转送，留好预留洞。
7.19、悬空口的拆除，预先进行加固或设落地支撑措施，方可进行拆除；
7.20、高层脚手架拆除，应沿建筑四周一步一步递减，不允许两步同时拆除或一前一后跳步式拆除，更不允许分立面拆除；
7.21、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
八、脚手架的使用与维护：
8.1、本脚手架系围护外脚手架，必须严格控制脚手架的施工荷载，即不超过2KN/m2，施工作业交底要明确。8.2、脚手架不能作为外模板支模用。8.3、在使用过程中禁止下列违章作业。
1、利用脚手架吊物。
2、在脚手架上推车。
3、在脚手架上拉接吊装线缆。
4、任意拆除和移动脚手架上的杆件及松动扣件螺帽。
5、任意拆除水平连墙拉结支撑。
6、任意拆除脚手架上的防护措施。
7、在脚手架外往下抛物。
8、在脚手架上喜戏打闹。
8.4、定期观察脚手架的倾斜程度，如脚手架倾斜或下沉，要检查原因后即时整改。
8.5、检查各扣件是否松动，杆件是否滑移。
8.6检查脚手架竹芭是否完好，如有损坏要立即更换。8.7检查安全网是否完好，如有漏扎的要即时扎好，有空洞的要更换。8.8检查水平连墙支撑是否完好，如有被拆，要立即恢复。8.9经常清理架体上垃圾，保持架体整洁。
8.10禁止任意开挖脚手架地基和松动挑架支撑结构。8.11配臵足够的灭火器。
九、安全技术措施
9.1必须有完善的安全防护措施，按规定设臵安全网、安全栏板。安全网与安全网的搭接处用绳连接起来，不得留间隙，尤其在外墙拐角处更应搭接严密，安全网内的碎块、木材等物应及时清理；
9.2、各通道、洞口、临边和易爆用品处应悬挂安全标志，配臵足够数量的灭火器，尤其是电焊工操作时必须设专人监护防止火星点燃安全网、竹芭片，脚手架上禁止吸烟。
9.3搭设脚手架必须由经安全教育持证上岗的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不和脚手架操作；
9.4上架人员必须扣好安全带、载好安全帽，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧，严禁酒后上班；
9.5上架人员不得在架上打闹，物体严禁高处抛掷；
9.6上架人员不得在架上打闹，必须切断电源或将电线迁移，脚手架不如要搭设临时线路必须用绝缘材料保护，由专业电工操作；
9.7脚手架离附近的输电线不小于2.5m，高压线路要相距5m以上，距离不足要采取隔离措施；
9.8横跨人行道和出入口，应加铺木板和竹笆封闭，以防落物伤人；
9.9五级以上大风、雾、暴雨以及夜间照明不足，不准在脚手架上操作，雨雾后上架要有防滑措施；
9.10严禁在脚架上堆放钢模板、木材等多余的材料等，以确保脚手架畅通及防止超载；
9.11吊脚手架、脚手架钢管等必须用专用保险吊钩，堆放要平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载；
9.12当天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结点，方可撤离岗位；
9.13挑架搭设三步后，须进行验收，验收合格，方能交付使用，平时定时加强检查，发现问题及时解决；
9.14高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装臵。
9.15拆除现场必须设警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行和地面施工人员施工。
9.16如遇强风，雨，雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
9.17所有高空作业人员，都应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律及拆除工艺要求。
十、交底与验收
10.1挑架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。
10.2挑架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭设一段挑架均需交底一次，交底双方履行签字手续。
10.3每段挑架搭设后，由公司组织验收，内容亮化，合格后持合格牌方可投入使用，验收人员须在验收单上签字，资料存档。附2：落地式外脚手架计算书
1.脚手架设计参数
双排脚手架搭设高度为 12 m，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.6m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根（两侧小横杆不计）；
采用的钢管类型为 Φ48×2.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处江苏泰州，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1278；
竹笆片脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、模板脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.028； 脚手板铺设总层数:6； 5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):80.00； 立杆基础底面面积(m2):0.40；地基承载力调整系数:1.00。
二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.028 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.6/3=0.16 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.6/3=1.067 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.028+1.2×0.16+1.4×1.067 = 1.719 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.719×1.052/8 = 0.237 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =61.375 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =61.375 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.028+0.16+1.067 = 1.255 kN/m ；
最大挠度 ν = 5.0×1.255×10504/(384×2.06×105×92800)=1.039 mm；
小横杆的最大挠度 1.039 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.028×1.05=0.03 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.6/3=0.168 kN； 活荷载标准值: Q= 2×1.05×1.6/3=1.12 kN； 荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.168+1.4×1.12)/2=0.903 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.028×1.6×1.6=0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.903×1.6= 0.386 kN.m； M = M1max + M2max = 0.006+0.386=0.391 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.391×106/3860=101.374 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = 101.374 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.028×16004 /(100×2.06×105×92800)= 0.065 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.03+0.168+1.12）/2=0.659kN ν= 1.883×0.659×16003/(100 ×2.06×105×92800)= 2.658 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.065+2.658=2.723 mm； 大横杆的最大挠度 2.723 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600 / 150=10.7与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为6.50kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.50kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.50 kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.028×1.05×2/2=0.03 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.028×1.6=0.045 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.6/2=0.252 kN； 活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.6 /2 = 1.68 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.03+0.045+0.252)+1.4×1.68=2.744 kN；
R < 6.50 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m NG1 = [0.1278+(1.05×2/2)×0.028/1.80]×12.00 = 1.730kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×6×1.6×(1.05+0.3)/2 = 1.944 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×6×1.6/2 = 0.72 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.6×12 = 0.096 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.49 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1.05×1.6×2/2 = 3.36 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为1.13； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.4×1×1.13 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.49+ 1.4×3.36= 10.092 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.49+ 0.85×1.4×3.36= 9.387 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.6× 1.82/10 = 0.195 kN.m；
六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.092 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 194 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.191 ；
立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 10092/(0.191×357)=148.01 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 148.01 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.387 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 194 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 9386.76/(0.191×357)+195185.894/3860 = 188.228 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 188.228 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.36 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m； Hs =[0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76 +1.4×3.36)]/(1.2×0.128)=38.878 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 38.878 /(1+0.001×38.878)=37.423 m； [H]= 37.423 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =37.423 m。
脚手架单立杆搭设高度为12m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.76 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 3.36 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.195 /(1.4 × 0.85)= 0.164 kN.m；
Hs =(0.191×3.57×10-4×205×103-(1.2×2.76+0.85×1.4×(3.36+0.191×3.57×100×0.164/3.86)))/(1.2×0.128)=20.996 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 20.996 /(1+0.001×20.996)=20.564 m； [H]= 20.564 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =20.564 m。
脚手架单立杆搭设高度为12m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.28 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.654 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.654 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/16.1的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN； Nl = 12.654 < Nf = 69.453,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.654小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 80 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 80 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.23 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.092 kN； 基础底面面积（脚手板）：A = 4×0.25/(4/1.6)=0.4m2。p=25.23 ≤ fg=80 kPa。地基承载力满足要求！附2：悬挑外脚手架计算书
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根(两侧大横杆不计)；
脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为 Φ48×2.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布臵取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.05 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架（考虑到现实中钢管及扣件的合格率低，不采用装修脚手架荷载2.000）；
同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处江苏泰州，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 3 m（按照苏州要求）。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C25； 6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:5.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.028 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.028+1.2×0.105=0.16 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.16×1.352+0.10×1.47×1.352 =0.291 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.16×1.352-0.117×1.47×1.352 =-0.343 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.291×106,0.343×106)/3860=88.86 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 88.86 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.028+0.105=0.133 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：
ν= 0.677×0.133×13504/(100×2.06×105×92800)+0.990×1.05×13504/(100×2.06×105×92800)= 1.963 mm；
大横杆的最大挠度 1.963 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.028×1.35 = 0.038 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.35/(2+1)=0.142 kN； 活荷载标准值：Q=3×1.05×1.35/(2+1)=1.418 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.038+0.142)+1.4 ×1.418 = 2.2 kN；
小横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.028×1.052/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.2×1.05/3 = 0.77 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.775 kN.m； 最大应力计算值 σ = M / W = 0.775×106/3860=200.697 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ =200.697 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.028×10504/(384×2.06×105×92800)= 0.023 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.038+0.142+1.418 = 1.597 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1597.185×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×92800)= 3.433 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.023+3.433 = 3.456 mm； 小横杆的最大挠度为 3.456 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为6.50kN（规范取值为8.0，现取值为市场上扣件试验值），按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.50kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.50 kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.028×1.35×2/2=0.038 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.028×1.05/2=0.015 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.35/2=0.213 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.35 /2 = 2.126 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.038+0.015+0.213)+1.4×2.126=3.295 kN；
R < 6.50 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1204kN/m NG1 = [0.1204+(1.35×2/2)×0.028/1.80]×18.00 = 2.547kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.35×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×10×1.35/2 = 1.013 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.35×18 = 0.122 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.414 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.35×2/2 = 4.252 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.4 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为1.128； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.4×1×1.128 = 0.316 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.414+ 1.4×4.252= 13.651 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.414+ 0.85×1.4×4.252= 12.758 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.316×1.35× 1.82/10 = 0.164 kN.m；
六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位臵；以卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为5m;经过计算得到
a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度 a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度 第1次卸荷处立杆轴向力为：
P1 = P2 = 1.5×13.651×6/18 =6.825 kN； kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位臵处内力计算为(kN)：
T1 = P1/sina1 = 6.825/0.912 = 7.485 kN T2 = P2/sina2 = 6.825/0.995 = 6.859 kN G1 = P1/tana1 = 6.825/2.222 = 3.071 kN G2 = P2/tana2 = 6.825/10.000 = 0.683 kN 其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =7.485 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K--钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 7.485kN，α=0.82，K=5，得到： 选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×7.485×5.000/0.820)0.5 = 9.6 mm。
吊环强度计算公式为：σ = N / A ≤ [f] 其中 [f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm2；
N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =（2×7.485×103/50/3.142）0.5 = 10 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 9.6 mm，必须拉紧至 7.485 kN，吊环直径为 10 mm。
根据各次卸荷高度得：
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 8.7 mm，必须拉紧至 6.237 kN，吊环直径为 9 mm。
七、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.651×7/18 =5.309 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m； 长细比 Lo/i = 194 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.191 ；
立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 5309/(0.191×357)=77.853 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 77.853 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.758×7/18 =4.961 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.61 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 194 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 立杆净截面面积 ： A = 3.57 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 3.86 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 4961.302/(0.191×357)+164396.615/3860 = 115.35 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 115.35 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.316 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 14.58 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.447 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.447 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f] 其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/16.1的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 3.57 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×3.57×10-4×205×103 = 69.453 kN；
Nl = 11.447 < Nf = 69.453,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 11.447小于双扣件的抗滑力 13 kN（规范取值为16.0，现取值为市场上扣件试验值），满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 P=(1.2×6.414 +1.4×4.252)×7/18= 5.309 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 7.194 kN； R[2] = 4.166 kN； R[3] = 0.19 kN。
最大弯矩 Mmax= 0.806 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.806×106 /(1.05 ×108300)+ 5.309×103 / 2195 = 9.503 N/mm2； 水平支撑梁的最大应力计算值 9.503 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×10×63× 235 /(1200×160×235)= 1.87 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。
经过计算得到最大应力 σ = 0.806×106 /(0.919×108300)= 8.093 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 8.093 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十一、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=7.748 kN；
十二、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=7.748 kN 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径12.5mm。
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝97.3KN；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K--钢丝绳使用安全系数。K＝5。得到：[Fg]=16.541KN>Ru＝7.748KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=7.748kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(7748×4/3.142×50)1/2 =15mm；
十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.19 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[190.326×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.557 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.19kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2；
[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2； h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
190.326/(3.142×20×1.27)=2.385mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN 螺栓的轴向拉力N=0.19kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 4.166kN； d--楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm； fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；
一、工程概况
工程名称：硚房.翰林珑城幕墙工程 工程地点： 建设单位： 监理单位： 施工单位：
本工程位于娄葑北区扬华路北、扬帆路东、扬青路南处，为新建带一层地下车库的5层商场。北面为扬青路，与博洛尼隔道相望，南侧临靠东明装饰城，西面紧靠主干道——312国道，东侧靠近捷普绿點企业厂区，独特的地理优势，超强的人文氛围，使其建成后将成工业园区又一道靓丽的风景线。
二、施工准备及施工条件
1、熟悉建筑工程施工图，了解建筑物构造形式。
2、清除脚手架搭设四周的障碍物，分层夯实基础，并做好排水措施。
3、对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底，交底双方均应签字。
4、脚手架必须检查验收合格后方能使用。
三、主要材料要求
1、钢管应符合GB/700标准，表面应光滑，不得有折叠、裂缝、搭焊等缺陷存在，不得有超过壁厚允许偏差值的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤结疤等缺陷存在，钢管表面锈蚀的深度<0.50mm，钢管弯曲<12mm。脚手架钢管严禁用电焊或氧焊切割，严禁打孔。剪刀撑漆成黑黄警戒色。
2、扣件质量应符合《钢管脚手架扣件》（JGJ22-85）均规定对重复使用的扣件应及时检查，有裂缝、变形的扣件严禁使用。滑丝的螺栓必须更换，垫圈必须齐全，表面应涂油漆防腐，扣件螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时，铸铁扣件
不得发生破坏。
四、主要机具要求
主要机具应有扳手、力矩扳手、工具袋套、水准仪、经纬仪、水平尺、线锤等。
五、脚手架计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 27.5 米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.5 米； 内排架距离墙长度为0.35米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:1 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏省苏州市，基本风压为0.45 kN/m；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用
24.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m):0.005；脚手板铺设层数:22；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；
25.地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图
1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:
22跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.5+0.10×0.747×1.5 =0.192 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×10×107800)= 1.379 mm；
大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
5三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN； 活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m；
Mpmax = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)= 0.008 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
×107800)= 0.794 mm；
Vpmax = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm；
小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN； 活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×27.50 = 4.749；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×22×1.5×(0.8+0.3)/2 = 5.445 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×22×1.5/2 = 2.475 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×27.5 = 0.206 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.876 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×0.8×1.5×1/2 = 1.2 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
Wo = 0.45 kN/m2；
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ；
Us--风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×1×0.645 = 0.203 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×12.876+ 1.4×1.2= 17.131 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×12.876+ 0.85×1.4×1.2= 16.879 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.203×1.5× 1.52/10 = 0.082 kN.m；
六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.131 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm； σ = 17131/(0.265×424)=152.462 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 152.462 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.879 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 16878.6/(0.265×424)+81600.159/4490 = 168.393 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 168.393 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，2满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8.126 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 1.2 kN；
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.265×4.24×10-4×205×103-(1.2×8.126 +1.4×1.2)]/(1.2×0.139)=69.359 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 69.359 /(1+0.001×69.359)=64.86 m；
[H]= 64.86 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 8.126 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 1.2 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.082 /(1.4 × 0.85)= 0.069 kN.m；
Hs =(0.265×4.24×10×205×10-(1.2×8.126+0.85×1.4×(1.2+0.265×4.24×100×0.069/4.49)))/(1.2×0.139)=58.658 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 58.658 /(1+0.001×58.658)=55.408 m；
[H]= 55.408 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.84 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.84 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN； Nl = 8.84 < Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 8.84小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 160 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =67.514 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.879 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2。
p=67.514 ≤ fg=160 kpa。地基承载力满足要求！
六、施工工艺及操作要点
1、搭设施工流程：
悬挑钢筋砼板→安放6cm厚垫木或150*150铁板→竖立杆并同时按扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺竹排→搭设安全防护措施→验收
2、操作要点：
（1）主要搭设参数：立杆间距1500，横距800，步距1500，拉锚间距二步
三跨.脚手架距墙350。
（2）搭设场地应平整、夯实并设置砼散水或明沟等排水措施。
（3）主接头必须采用对接扣件连接，底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开距离不得小于500mm，并不得在同一步内，立杆顶部应高出女儿墙1.5m。（4）搭设水平杆按步距要求水平设置，接头管应采用对接接头扣件连接。内外两根纵向水平杆的接头不应在同步跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的1/3。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。
（5）按间距要求设置拉锚，按照二步三跨，做到层层设置，在砼柱、梁上预埋短钢管连接拉锚钢管再与内立杆用扣件固定，严禁人员私自解下。（6）立杆由底到顶贯通。脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，不一致时必须采取措施校正到位。
（7）沿建筑物四周搭设的脚手架应闭合，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，首层木板内封闭，以上每10m一道。
（8）搭设栏杆应符合下列要求：
a.上栏杆的高度1.2米，下栏杆高度0.6米;b.挡脚板采用多夹板制成，高度0.2米；
c.上栏杆、中栏杆、挡脚板均设在外立杆的内侧。
（9）搭设剪刀撑应符合下列要求：
a、脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪刀撑。
b、每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过5根，间距≤9米，与纵向水平杆呈45-60度角。
c、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接，其搭接长度不应小于1米，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm，并用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上，其交点距中心主交点的距离应大于150mm。
（11）铺竹笆，每片竹笆必须四周固定，内外大横杆间必须加两道颈杆后再铺竹笆。竹笆每层满铺。（12）斜道设置及卸料平台搭设
a、b、c、d、斜道附在脚手架外侧，搭设坡度宜为1：3。斜道宽度同立杆横、纵距小于1.5m。小横杆沿斜道由低到高排列，且与立杆搭牢。
斜横杆搭设在小横杆上，斜杆上满铺竹笆，竹笆上绑扎小木横杆做防滑条，间距宜为30cm。
e、f、大横杆与外脚手架的大横杆等高，起稳定架子的作用。斜道两侧和转身平台外围均设护身栏杆和挡脚杆，高度同脚手架设置。
g、h、斜道的脚手架立杆必须加强连墙杆的设置。
卸料平台搭设须经受力计算及具体方案后方可施工。
（13）验收，脚手搭设完毕必须经验收后才能使用。
3、脚手架拆除的施工流程：（每一施工段）
拆除外脚手与墙体临时拉接→拆拉接→修补拉锚洞→拆除围护设施→拆
除水平杆→拆除立杆
（1）拆除前以上分段外装饰必须通过有关方面验收。
（2）全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系，拆除本段拉锚前必须通过横杆及室内别杆与建筑物作可靠连接。（3）根据拆除现场情况，设置警戒围栏，并有专人看守。（4）清除脚手架上留存的杂物。
（5）拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。
（6）拆架前应有现场施工负责人批准手续，拆架时，必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。（7）脚手架拆除应符合下列要求：
a、拆除顺序应是后搭设的部位先拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除方法。b、固定件随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立柱时，应搭设临时支撑加固后，方可拆除固定件与支撑件。
c、拆除脚手架宜一层一清，分段拆除时高差不应大于2步。
d、拆剪力撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两段扣件，拆中间扣件时应有防止杆件突然坠落的措施。
（8）拆除脚手架不宜中途换人，如必须换时，应将拆除情况交接清楚。（9）拆除脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷。
（10）拆除结点后，应对剩余脚手架进行整修，要保证脚手高于修补挑杆洞口操作面1.5米以上，以上工作须经验收后脚手架方能使用。
七、质量要求
1、脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠。
2、立杆垂直度允许偏差：H/200，不大于10cm。
3、间距：步距偏差±20mm，柱距偏差±50mm，排距偏差±20mm。
4、纵向水平杆高差：±20mm（杆两端），同跨同一截面内高差：±10mm。
5、双排脚手架 横向水平杆外伸长度偏差：外伸0-50mm。
6、两根相邻立柱对接扣件高差：要求≥50mm。
7、扣件螺栓拧紧矩：65N.M。
八、成品保护：
1、经验收后的脚手架严禁拆除任何构件，必须拆除时，应经工程负责人批准，并采取相应的补强措施，做到先支先补后拆。
2、使用中严格控制施工荷载，严禁超载。
3、不得将模板、缆风绳、泵送砼砂浆的输送管固定在脚手架上，禁止任意悬挂垂直运输设备。
4、使用中应经检查各节点处的杆件是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，安全防护是否符合要求。清理脚手架上的垃圾、杂物。
5、遇恶劣天气及停工等情况重新使用脚手时须经验收方能使用。
九、安全技术
1、架子工上岗操作必须符合下列条件：（1）架子工必须经过培训，持证上岗。
（2）架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、年老体弱、不适于高空作业的人，禁止从事架子工作。（3）架子工生病未愈或病后不得操作。
（4）架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋。
（5）必须戴好安全帽，系好安全带。（6）操作时应注意： a、安全带应高挂低用。
b、工具及小零件必须放在工具袋内。
c、在脚手上人员要精力集中，严禁打闹跑跳，严禁酒后上班。d、六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架子上操作。
e、脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业。
2、脚手架接地防雷
（1）钢管脚手架每隔50米设一处接地装置，如最远点接地装置脚手架上的过渡电阻超过10欧姆，则应增加接地装置。
（2）接地线采用50*50mm角钢，一端加工成尖头，打入地下，顶端离地面不得浅于500mm。
（3）接地线采用截面不小于12mm2的铜导线，接地线与接地体连接应用焊接，焊接长度应为导线直径的6倍以上。
（4）接地线与脚手架连接应用两道螺栓长箍，接触面应不小于1000mm，连接时应对接触表面的油漆清除干净，并涂以中性凡士林，在有震动的地方，螺栓上应另加弹簧垫圈。
（5）防雷措施施工完毕后及雷雨季节之前，应测量接地电阻，合格后方可使用。
3、脚手架的安全防护
（1）脚手架栏杆设在外立杆的内侧，双道并自上而下通挂阻燃型密目
立网与杆件扎牢，网与网之间必须搭接绑牢，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢绑紧。
（2）在任何情况下，脚手架围护高度应比操作面高1.5米。（3）水平网设置：
a、支杆设在脚手架上，支牢，其间距不小于4m，每根杆设拉绳一道，上端设水平撑杆。
b、安全网的内外口应由边绳与支杆绑牢，外口应高出里口600mm以上，里口应与脚手架上设置的横杆绑牢，不得留有空隙。c、网与网之间必须搭接牢靠，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢、绑紧。
宿迁幸福小区由房地产开发公司投资建造的高层住楼，全现浇框剪结构。由于本工程建筑物较高，且外形比较复杂，并有裙房组成，其中1区裙房为四层，主楼为18层，2区3区建筑物成阶梯形，高度逐步向主楼发展，其高度为阶梯形。???(详细的工程概况)以上建筑物标高，女儿墙均按高出屋面600mm计，构件按出屋面3.0米计，因构件沿建筑物外围布置，所以架子必须搭设至构件面标高再升高1.5米左右。由于建筑物的高差较多，对架子的搭设造成较多难度。为此，为确保施工安全，根据本工程的实际情况，结合以往经验，特编写本脚手架拆、搭施工组织施工方案。
二、 脚手架的基本要求：
1、 要有足够的平面面积，能满足施工操作，施工时的材料停放和运输的
要求。
2、 坚固、稳定，能保证施工期间在各种荷载和气候条件作用下，不变形、
不倾斜、不摇晃。
3、 搭拆简便，构造合理，搬运方便，能多次周转使用。
4、 因地制宜，尽量满足各施工工序要求，避免拆了再搭。
三、 脚手架的施工方案：
由于本工程的实际情况，本着经济合理、科学、降低造价、减少不必要的投入，本工程外墙八层以下的采用多立杆双排钢管扣件落地式脚手架搭设，八层以上的采用型钢悬挑脚手架，用钢管扣件搭设，主楼分三次悬挑到顶，每挑六层，约18米高，最上挑约23米。顶层外脚手架的外立杆应高出屋面或构件面
1.5米，设置封顶拉杆，里立杆低于檐沟底0.4米，便于装饰粉刷。
1、 构造要求：
立杆的纵柱间距不大于1.5米，里外的净距为1.0米，步距1.8米。里立杆离墙约35M，小横杆悬挑伸出里立杆30M，杆头离墙5M，距外立杆伸出约15M，大横杆水平铺设不少于4根。脚手架连接杆件，(连墙点)垂直方向每层设置，水平方向不得大于5.0米或每间一个。挑架底排槽钢用预埋φ16圆钢抱箍固定，每根2只，槽钢伸入楼内不少于3.0米,悬臂1.5米。局部无法悬臂处,采用预埋钢板，电焊固定。脚手架所有扣件必须紧固，不得有松动现象，脚手架与墙间自底排开始，每四步设置一道硬隔离，采用九层板制作，与脚手架绑扎牢固。在建筑物内凹处设置上、下扶梯，即斜道，脚手架沿全高布置剪刀撑，剪刀撑联系4~5根立杆，每挑全部覆盖到顶，斜杆与水平方向成45~60°夹角，剪刀撑必须与最低根水平杆连接固定。
2、 特殊部位搭设：
由于本工程平面布置有装 立面和圆弧面，且个别部位净宽小于1.8米，考虑到模板墙施工操作面，需每边40cm，所以脚手架净宽无法满足，针对这种情况，所有净宽不小于2.0米的 墙面位置 ，均在楼面浇筑后，用14#槽钢直接搁置楼层内，两端搁置长度在砼墙处不少于25M，并在砼墙中留孔，槽钢端头用木榫楔紧，无砼墙位置，两端伸入不小于60M搁置，在楼板面预埋?12圆钢抱箍，放置后用推拔木榫楔紧见附图(三)。
3、 圆弧面搭设：
大圆弧处，槽钢挑梁沿圆弧面布置，由于圆弧挑出的半径增大，挑梁
布置平面成扇形，挑梁端头间距控制在1.5米左右,即立杆间距。在墙角圆
弧较小位置处，可搭设成方角，在圆弧墙角中心点伸出的挑梁加长，与两个侧立面交结成直角，里立杆与圆弧墙形成的三角洞，用九层板铺满(见附图四)。
4、 楼梯口、电梯墙等部分，槽钢无法伸入楼面的搭设：
由于本工程北面墙均设置了楼梯和电梯井道，且主楼楼梯为横向布置，
1#楼梯与电梯井道为南北向布置，电梯厅与楼梯间墙的轴线距离为2200L，因此楼梯和电梯墙北侧的槽钢梁无法伸进楼面固定。由于客观原因造成的施工难度，采取相应的搭设措施，用墙面上预埋钢板电焊的方法进行搭设。预埋钢板采用14L，用?16圆钢作埋件铁脚，并采用穿孔塞焊，增强埋件力度，埋件每处上、下2只。所有槽钢均同预埋件接触面必须电焊，双面满焊，焊缝必须饱满，无气渣、无漏焊、无缺陷。该处在搭设时，应加强检查验收，在使用中必须经常进行检查。节点搭设(见附图一)。外墙转角处无法同时悬挑时，方法相同。
5、 转角处搭设：
因转角处顶角需悬挑1500L，顶角中间设立悬挑梁，转角墙面放处“L”
预埋件，在下面斜撑处相同设置。而外立杆顶角里第一根立杆没有地方落脚，需设置[10#搁棚，仰面放与挑梁面上，与挑梁面焊牢，槽钢连接两跨挑梁，布置见附图(四)。
6 、阳台处搭设：
由于阳台梁为悬臂式，而架体自重荷载又较大，对阳台悬臂梁产生的
弯矩也相应较大。且阳台与室内有5M高差。因此，钢挑梁伸入阳台，其挑梁外口梁面上设置铁板垫平，斜撑下面的埋件设置在阳台口梁面上，与
斜支撑电焊。斜撑下，即第二层阳台与第三层阳台之间，用?150圆木撑支顶，使架体的荷载有此二层阳台共同承担，当无下层阳台时，在外口梁的下面，设[10#斜支撑，与室内平面埋件电焊或从剪力墙处预埋件电焊，搭设见附图(五)。
四、材料要求;
1、 型钢：挑梁采用[14#槽钢，三角架的斜撑杆，采用[10#槽钢。
2、 钢管：外径?48L，壁厚3.5L,A3焊接钢管,其质量应符合《普
碳钢技术条件》(GB700-88)的要求,长度一般为4-6米,小横杆取1.4-1.5米。
3、 扣件:应符合(GB978-67)的规定,其机械性能不得低于A3钢的
要求。如发现扣件重量轻,有裂纹、气孔、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用，其圆扣面与钢管的贴合面接触必须良好。
4、 竹篱片：应横向扣密编紧，纵筋不得小于五道，每道用双片筋;
横片应一正一反，在四周应用两根竹片筋夹紧，并打眼穿铁丝扎牢，每根竹片宽不得小于35L，厚不小于8L。
5、 安全网：采用绿色密目网，阻燃、量重、网厚、韧性好、冲击
力强。
五、挑架搭设：
1、人员配备：
每个区配备专业架子工25名，普工若干。架子工必须持有效上岗证，
经专业培训，有搭设经验之技工。搭设前由技术部门进行专门技术交底及专职安全员进行安全操作交底。
2、搭设顺序：
根据建筑物的平面位置，埋设预埋件→悬挑梁就位固定→焊斜撑→挑
梁面焊立杆固定脚→竖立杆→扣结小横杆→扣结大横杆→铺脚手板→设扫地杆→装防护栏杆→帮扎踢脚板→铺硬隔离板→设连墙拉结点→设剪刀撑→挂维护安全网→施工段验收。
3、搭设步骤：
(a)、悬挑梁：
当特殊部位悬挑梁不能伸入楼层时，应在楼层面和楼层的垂直下部的
剪力墙处各埋设预埋铁件，挑梁及斜撑用电焊固定，水平间距@1500。大部分能伸入楼层的悬挑梁，应在楼层钢筋绑扎后，即预埋?16圆钢抱箍筋两处(每根槽钢)，见附图(二)。悬挑梁每根长度为4.5米左右，其中3.0米长伸入建筑物楼层内部，1.5米为悬挑梁，悬挑梁前端距顶点1.4米处及距墙0.35米处设0.35米短钢管，与挑梁面满焊，此短钢管为立杆连接点。槽钢端头平面处焊?18圆钢环，作钢丝绳的拉力圆点，必须满焊，(此拉力点在挑梁部位使用或搭设斜拉式悬挑脚手架的使用)。?16圆钢预埋位置在建筑物内部伸进段挑梁顶端0.5米处和2.0米处(见附图三)，待砼浇筑后，强度达到75%时，即可安装挑梁，同时槽钢梁与圆钢箍再加推拔木楔卡死，包括砼墙处的预留孔。悬挑梁间距为@1500mm，在制作和支撑剪力墙时，预留孔120×180。
(b)、立杆：
立杆竖在悬挑梁面预设的短立杆上面，用一字扣件将立杆连接，立杆接头应相互错开一个步距，在同一截面上不得同一接头，与相邻大横杆的间距
不宜大于步距的1/3，立杆下部必须设扫地杆，保证下部双固定，立杆与大横杆用十字扣件扣紧，不得隔步和隔根设置或漏设。立杆必须垂直，其误差应控制在H/200以内，(H为全高)且不得超过10M。里立杆离墙35M，外立杆离墙140M，搭设时，每悬挑梁间满铺脚手板，作操作时站人使用，立杆接长必须用一字扣件，不得采用十字扣件重叠接长，每往上一层，必须控制立杆垂直度，不得出现歪斜现象。
(C)小横杆：
立杆搭设后，即架设小横杆，小横杆与立杆用十字扣件连接，设置时，
拉通长线，保证小横杆水平一致。小横杆一端离墙约5M，另一端伸出外立杆约15M，从上到下，应保持一致，保证架体美观。
(d)大横杆：
每步架的大横杆必须平行设置4根，间距均匀，大横杆必须设置在小
横杆上，通长布置，同时应在里外立杆的里面。大横杆在水平面上的接头应错开，在同一截面上不得有3个接头，接头应用一字扣件，也可用直接扣件连接小横杆，接头处不宜采用十字扣件连接。大横杆必须与小横杆连接扣紧，大横杆的水平高低差不得大于总长度的1/300，且不应大于5M，应基本水平。
(e)栏杆：
脚手架外侧设二道栏杆，上道栏杆离底竹篱笆约120M处，下道离底
篱笆约30~40M处。脚手架内侧设置一道内扶手，高度为120M，当脚手面与楼面层基本持平时，该道扶拦可取消，但上部架必须设置，当脚手面与楼面高差较大时，两步均设内扶手。扶手与立杆必须扣紧，高度一致成
水平。
(f)铺脚手片：
脚手架大横杆上满铺竹脚手片，脚手片尺寸采用1000×1200竹编篱
笆，脚手片在大横杆上必须铺平，四角用14#铁丝绑扎，发现有枯、坏、脆的脚手片，一律不准使用。
(g)踢脚板：
每挑脚手架的`最高三步架设置踢脚板，踢脚板采用18mm厚九层板制
作，高度为25M，漆成黄、黑相间的安全色，用铁丝绑扎在立杆的外侧，紧贴底笆面，不留空隙。
(h)剪刀撑：
架体起高后，剪刀撑立即跟紧设置，与水平方向的角度为45?~60?，
接头搭设100M，搭接留头各为20M，中间间距为60M，用十字扣件连接，剪刀撑用转向扣件与立杆连接扣紧，剪刀撑必须沿全高架体连续设置，剪刀撑接长不得用一字扣件接长连结。
(i) 安全网挂设：
架体搭设后，外用绿色密目网封闭覆盖要求上至上步大横杆，下至竹
篱笆，每处隔40M绑扎一道，密目网必须严密，不留空隙，当密目网在施工时，割破，不能再使用时，必须调换。
(j)硬隔离设置
脚手架搭设好后，应每隔4步架或二层，在脚手架架体与墙间的距离
设置一层隔离层，在铺设前，应靠墙面处先设置一根通长钢管搁棚，与小横杆挑头用十字扣件连接，隔离板里侧搁置在钢管搁棚上。隔离板采用12
L木板与杆件用铁丝绑牢，也可采用小竹笆或小眼隔离专用网(网眼2M)隔离。每个施工层必须与墙面有封闭性的隔离层，防止有物坠落。
(k)连墙点拉结：
本工程脚手架一律采用硬拉结，在每层楼板浇筑前，预埋40M长短
钢管，与楼层暗梁钢筋电焊固定，下部埋入砼约25M，水平距离不大于4.0米，即可每层每间设置一根，在混凝土强度达到75?以时，拉结钢管与架体立杆用十字扣件连接，使架体与墙体连成整体。当拉结在砼墙处设置困难时，每层拉结可设置在窗洞下口位置或门洞处，但必须标高统一，间距均匀，不得出现高低不平现象。如在墙体转角处和东西山墙无窗洞处，在砼墙或暗梁中设置预埋件，拉结杆与埋件电焊。
(1) 斜撑安装：
本架体采用下撑式悬挑体，斜撑用[10#槽钢，当悬挑梁安装后斜撑上
部与挑梁底面电焊，下部与下层埋件电焊，焊缝必须饱满，斜撑两端头应割成斜面，斜口贴面与埋件正面和挑梁底面相吻合，以增加焊缝长度和焊接强度，斜撑槽钢不得有弯曲和变形，必须笔直，严禁使用已承受较大荷载的槽钢作斜支撑。
(m)特殊部分安装：
根据建筑物的特点，本工程有部分采光井。采光间轴线之间宽有
1500、1800、2100、2200，井深有3800、6700、7300等。由于以上几处狭长，无法设置悬挑架，采取两端搁置，简支受荷的方法，即用[14#槽钢直接搁置，伸入两端楼层中，在制模时，预留穿槽钢预留孔，搁置长度以外墙面伸进40M为宜，在拆架时，槽钢进退方便。槽钢间距@1500，槽钢两
端头10M处，设置?12圆钢预埋抱箍各一只，制作方法同悬挑梁抱箍;安装时，抱箍及预留墙孔均用双推拔木楔与槽钢卡紧，槽钢抱箍点焊固定，防止移动，槽钢面的钢管立杆点制作安装与悬臂上的方法相同，不设斜拉钢丝绳。如附图三。
六、架子的使用与管理：
每步脚手架搭设完成后，必须经安全检查，有专职安全员验收合格后，挂验收合格牌，方准使用。本工程脚手架为施工操作脚手架，脚手架上不得堆放杂物和施工材料，特别是模板、钢管、木档等，脚手架不得作为模板支撑点，模板支撑排架不得与脚手架连接。当经历台风、暴雨或长时间雪雨后，在使用前，必须经安全检查。未经技术部门书面批准，不得擅自拆除脚手架构件。为保证脚手架的安全性能，项目部必须配置专职的养护工，负责日常使用检查、养护和定期的安全检查、整修，每检查一次，做好记录，及时掌握情况。
七、脚手架的安全措施：
1、 架体必须与建筑物连接成整体，每层必须设挡脚板，挡脚
板必须绑扎牢固，不得滑移，架体必须满挂阻燃密目安全
网。
2、 架体的构造必须符合方案要求，并应注意杆件的搭设顺
序，及时与结构物连接，并采取支顶措施，以确保搭设、
使用的安全。
3、 必须边搭设边校正杆件的垂直度，避免垂直偏差过大。其
最大的垂直度偏差，必须控制在架体全高的10M以内，
架体上严禁拉缆风绳，严禁有纵横向拉力的其他物体与架体连接。
4、 没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架体的稳
定，或设临时拉结，以免发生意外。
5、 架体所用的结构材料和施工质量，必须符合《钢结构工程
施工质量验收规范》GB50205-2001的有关规定，严禁使用薄壁、弯曲、裂缝、锈蚀、严重变形的杆件，严禁使用质量轻、碎裂、锈蚀的扣件，严禁使用弯曲，锉牙断裂的螺帽，严禁使用严重的生锈槽钢，麻面较多、弯曲，已都次使用，有严重缺陷的骨架料。各种金属材料必须有质量保证单和合格证书，并要有取样复试报告。严把材料进场验收关，发现有严重缺陷的、影响使用安全的，不准使用入库和搭设。
6、 架子搭设时，应注意扣件的朝向，用于连接大横杆的对接
扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上而雨水进入。装螺栓时，应注意将根部方正和保持适当的拧紧程度，避免用力过猛而把螺栓拧滑牙。杆件进场验收后，必须进行保养，杆件内壁、外壁必须刷防锈漆二遍，外壁刷防锈漆后，可漆成其它颜色。扣件必须按照各种用途进行分类，上油，堆放在室内。
7、 脚手架下方人员出入通道口处，必须搭设防护棚，棚高应
不小于3.0米，防护棚顶不得少于二层防坠隔离层，出入
口两侧，必须用人字撑加固，立杆与栏杆应漆成黑色、黄
间隔段的安全色。
8、 安全网与架体必须扎牢，网绳的直径和断裂强度不应小于
1500N~2000N，有良好的助燃作用，必须有产品合格证书
和抗拉强度报告;严禁不合格的安全网用在工程上，导致
意外事故发生。
八、脚手架的斜道：
为使脚手架的作业人员上、下方便及有些小型材料的人工运输，应搭设斜道，根据本工程建筑物特点，斜道搭设在凹进处，不凸出架体，保持架体美观。
1、 斜道根据脚手架的高度，每层搭至到顶，斜道成“之”字形布
置，宽度不小于1.0米，坡度不小于1：3，拐弯处设置转换平
台，斜道两侧及平台外圈，应有高1.2米的防护栏杆，下道栏
杆离底面0.3米，并应设置20M高的挡脚板。斜道的脚手板上
应钉防滑条，其厚度为2~3M，间距不大于30M。
2、 斜道的立杆、横杆间距应与整体脚手架相适应，并与架子同步
打设，小横杆置于大横杆上的间距不大于1.0米，平台处小横
杆应加密。为了保证斜道的稳固，在斜道两侧，平台周围和端
部应设剪刀撑，并应加强与架体的连接
3、 斜道的脚手板应铺平、固定牢，并采用横铺，使脚手板横筋片
垂直于斜面杆，能更好的承受外力荷载。
九、脚手架的拆除：
拆除高层建筑施工脚手架必须遵守(GB3608-83)高处作业的有关规定，特别是要按照关于强风区高空作业，雨天高空作业和雪天高空作业的有关规定执行，本工程的悬挑式外脚手架拆除时，应注意以下事项：
1、 拆除用垂直运输设备，采用在楼层面上设人字把杆。
2、 拆除前，对拆除的操作人员、管理人员和检查人员、验收人员
进行施工方案、安全、质量等各外装饰保护等措施的技术交底。
3、 拆除前，对脚手架进行全面的安全检查，确认脚手架不存在安
全隐患，才开始拆除。如有影响拆除脚手架的安全隐患，必须先对脚手架进行整修和加固，确保脚手架在拆除过程中，不发生危险。
4、 拆除区域，应设立警告标志，设立警界线和临时围护，禁止行
人误入，坠物伤人，并必须指派专人监护。
5、 必须统一指挥，上呼下应，步调一致，动作协调。
6、 拆除时，严禁在垂直方向的上、下工作面同时作业。
7、 拆除的材料和工具物必须用滑轮和绳索运送，不准乱扔，向下
乱抛，注意旁边其它作业人员的安全。
8、 严格遵守拆除顺序，由上而下，先搭设的后拆，后搭设的先拆，
其拆除顺序是：安全网→挡脚板→栏杆→脚手片→剪刀撑(随所拆步架拆除)→大横杆→小横杆→立杆→连接杆，逐步向下，然后挑梁。
9、 脚手架拆除应从上至下，一步一清地进行拆除，不得两步或两
步以上同时拆除，每层设置的连墙点，应与所在步层同步拆除，但应最后拆除，拆除后，立即进行建筑物修补杆点所行的墙面缺陷。剪刀撑拆除，应先拆除中间扣件，再拆除两端扣件，由中间人员往下递运或搬运到垂直设备运输处吊运。
10、 拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送到地面后，应及时清
理进行维修保养，归类堆放，准备下次使用。
11、 在拆除脚手架与建筑物的连接杆件和拆除脚手架挑架、斜撑
时，需用气割，应严格遵守现场消防的有关规定，办好动火审批手续，防止火星，熔渣和切割下来的金属物下坠，损伤建筑物。要有切实可行的监护措施和消防器材。
12、 每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除的脚手架进行临
时固定，并需安全检查，还需对周围环境进行检查，如有异常情况，应及时处理，确认安全后方可离岗，切勿疏忽大意，留下隐患。
十、拆、搭脚手架应注意的安全事项：
1、 拆、搭前，必须由专职安全员对作业人员进行安全技术交底，
掌握操作规范和安全技术规程，掌握拆、搭的施工顺序。
2、 拆、搭脚手架必须由持证架子工承担，并经常进行体格检查，
对患有高血压，心脏病者等不得上架子作业。
3、 严禁酒后上架作业，严禁穿拖鞋，高跟鞋，硬底鞋等登高作业。
4、 拆、搭脚手架时，架子工应穿戴好个人防护用品，扎紧袖口、
裤管，工具方入工具袋内，不得散落放在脚手板上。
5、 作业人员上、下，必须从斜道行走，严禁在脚手架、井架、提
升架等处攀登上下。
6、 架体处立面不得用竹篱笆做维护，必须用安全绿色密目网，并
与架体扎牢。
7、 遇有恶劣天气，如六级以上的大风、大雪、大雨等影响施工安
全时，不得进行拆、搭架子施工。
8、 脚手架搭设后，必须经上级主管安全部门验收合格，并必须组
现有的建筑施工中脚手架采用脚手板下用安全网双层兜底, 施工层以下每隔10米用安全网封闭。但是安全网不能承受砖块、碎模板、钢管头、混凝土碎块等重物的冲击, 容易破损, 安全保障性不高且需要经常更换, 耗费大量人工及材料, 不符合国家提出的节能减排、绿色文明施工的理念。其他的一些项目采用满铺脚手板的措施, 这种方式不仅拆搭麻烦, 浪费人力, 而且浪费大量的周转材料。此外, 满铺脚手板增加了脚手架的荷载, 对脚手架的安全使用不利。本文研究了一种安全可靠、经济合理的外脚手架搭设新方法, 解决了上述难题。
1 方案设计与原材料选择
1.1 方案设计
受“活页”的启发, 在靠墙一侧装置活动翻板, 翻板与脚手架内立杆连接, 且能向外翻折与脚手板呈一水平面。正常情况下, 将翻板翻下当作平台使用, 要对外墙进行操作时, 可将翻板翻上当作护脚使用。第一步:原材料选定;第二步:选择厂家定制翻板以及连接件;第三步:主体脚手架搭设完成后, 根据立杆离墙间距, 现场定位放样;第四步:根据放样位置, 安装翻板;第五步:将翻板放平, 确保翻板与墙体的间隙小于等于5 mm。
1.2 原材料选择
外脚手架层间活动翻板所需的主要材料为翻板和连接件, 经过市场调查、对比分析研究讨论确定选用夹心泡沫镀锌板和双面连接板。
3 实施难点与对策措施
3.1 组合方式
3.1.1 实施难点
考虑到翻板上除了有高处坠物, 还有可能站人, 仅仅依靠搭接在连接件上的轴承受荷载不能够保证翻板的正常使用, 还要借助横向水平杆和铁索支撑翻板。
3.1.2 对策措施
如图1所示, 翻板右端支撑在横向水平杆上;翻板左端用铁索连接到安装在立杆上的连接件上, 并在翻板底部安装一块1.5 mm厚的“7”型钢板, 搭接到横向水平杆上。
对翻板进行受力分析可知, 翻板除了两端轴部有支撑点外, 还有两端搭接在横向水平杆上的支撑, 更有铁索的牵引, 使的翻板的受力更加明确, 整体更稳定。
3.2 连接方式
3.2.1 实施难点
翻板与脚手架之间的连接方式除了安全可靠外还应保证安装拆卸快速方便。
3.2.2 对策措施
在翻板的两端设置伸缩轴, 安装时, 将翻板上的内轴对准连接件的圆孔, 轻轻按压翻板内轴, 收回手指内轴弹出, 完成安装。
4 翻板应用效果与展望
活动翻板研制成功后选择公司承建项目进行应用, 该翻板每三步设置一层, 翻板有效地填充了脚手架与墙体之间的空隙, 即可提供外架上人员的临时站立, 又可防止杂物掉落, 安全可靠。增加翻板后的脚手架投入使用期间, 操作工人反映普遍较好, 施工期间, 脚手架架体稳定, 使用灵活, 解决了脚手架与外墙之间空隙大, 杂物容易掉落, 易发生安全事故的难题。
5 结论
本活动翻板可用于附墙式脚手架、落地式或悬挑式脚手架, 不受外墙形状的约束, 适用性高, 具有推广的价值。
摘要：脚手架层间坠物、坠人的问题是建筑工地常见的安全问题, 本文提出了一种脚手架层间活动翻板, 提高了外架施工人员在脚手架上的操作安全性, 并有效的改善了脚手架上的安全文明环境。
关键词：脚手架,活动翻板,安全
参考文献
[1]段亚飞.浅谈爬升脚手架层间水平防护的工具化[J].祖国:建设版, 2012, (11) .
[2]陈嘉强.浅谈脚手架方案的设计与结构原理[J].科技信息, 2010, (3) .
【外脚手架方案封面】推荐阅读：
外脚手架拆除施工方案11-07
钢管脚手架搭设方案07-08
单层脚手架施工方案09-22
桥梁脚手架搭设方案10-30
钢管脚手架施工方案12-10
落地双排脚手架方案01-11
吊篮脚手架专项施工方案07-23
悬挑脚手架方案最终版09-27
脚手架施工方案谁编制11-29
满堂红脚手架搭设方案06-21
