满堂红脚手架方案（共7篇）
本工程大堂装修吊顶设计标高最高为8.4m，最低为7.8m，因此此部分装修需搭设满堂红脚手架，脚手架高度按照吊顶设计标高-1.5m设计，采用钢管脚手架。第一小节 施工方法：
【1】从一个角部按照间距900mm布置立杆，保证立杆平直放置，扫地杆距地500mm，立杆底部设置脚手板，立杆纵距为1200mm,钢管之间采用接头卡连接，水平杆与立杆之间采用转卡连接。
【2】装设第一步的纵向水平杆，随校正立杆之后予以固定，并按此顺序依次向上搭设。
【3】立杆接长沿高度方向错开500mm，搭接长度不小于600mm。
【4】脚手架周圈立杆高度比其他部位立杆高度高500mm，作为安全防护使用。【5】脚手架上采用钢管上满铺50mm厚脚手板一层，钢管间距300mm，与水平杆及相邻立杆使用十字卡连接。脚手板之间使用8＃铁丝连接，保证绑扎牢固。
第二小节 施工满堂红脚手架计算：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
落地平台支撑架立面简图
落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
一、参数信息: 基本参数 1.立柱横向间距或排距la(m):0.90，脚手架步距h(m)：1.20；
立杆纵向间距lb(m):0.90，脚手架搭设高度H(m)：8.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00；
钢管类型(mm):Φ48×3.2，扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300；
栏杆自重(kN/m2):0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
二、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.73 cm3；
截面惯性矩 I = 11.36cm4；
纵向钢管计算简图 1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q11 = 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 5.000×0.300 = 1.500 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 1.000×0.300 = 0.300 kN/m 2.强度计算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布恒载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.240+ 1.2×1.500 = 2.088 kN/m；
均布活载：q2 = 1.4×0.300 = 0.420 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0.1×2.088×0.9002 + 0.117 ×0.420×0.9002 = 0.209 kN.m ； 最大支座力 N = 1.1×2.088×0.900 + 1.2×0.420×0.900 = 2.521 kN；
截面应力 σ= 0.209×106 /(4730.0)= 44.172 N/mm2；
纵向钢管的计算强度 44.172 小于 205.000 N/mm2,满足要求!3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
均布恒载: q = q11 + q12 = 1.740 kN/m；
均布活载：
p = 0.300 kN/m；
V =(0.677 ×1.740+0.990×0.300)×900.04/(100×2.060×105×113600.0)=0.414mm 纵向钢管的最大挠度小于 900.000 /250 与 10,满足要求!
三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.521 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.605 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.502 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.235 kN ； 截面应力 σ= 127.933 N/mm ；
横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R ≤Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.235 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式:
其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 7.877 kN；
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm)：W=4.73 cm；
σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.00 N/mm2； Lo----计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.185；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.900 = 152.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.301 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =7877.040 /(0.301×450.000)= 58.155 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 58.155 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
Lo/i = 1800.000 / 15.900 = 113.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =7877.040 /(0.496×450.000)= 35.291 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 35.291 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.014 ；
公式(3)的计算结果：
Lo/i = 2162.862 / 15.900 = 136.000 ；` 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.367 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =7877.040 /(0.367×450.000)= 47.696 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 47.696 小于 [f] = 205.000满足要求！第三小节 搭设安全要求：
【1】搭设过程中施工人员施工必须佩戴安全带。【2】架子工必须持证上岗。
【3】搭设时不得从操作面向下乱扔钢管、卡子。
随着我国经济的迅速发展,作为中国城市轨道交通的地铁工程,越来越体现出它的重要价值。目前我国的北京、上海、广州、深圳、杭州、武汉、南京、天津、郑州、无锡等城市均有在建地铁工程的施工,而作为明挖地铁车站工程的满堂模板脚手架施工已成为地铁工程施工的一部分,其主要类型有:钢管扣件式满堂脚手架,钢管碗扣式满堂脚手架和钢管扣件与碗扣式混搭满堂脚手架。
这些由立杆、横杆、斜撑、剪刀撑等临时搭设的满堂脚手架的出现,对保证明挖地铁车站工程施工,加快施工进度起到了重要的作用。正确设计、选用满堂模板脚手架的搭设方式,对确保明挖地铁车站的施工顺利进行、施工安全以及提高工程经济效益起到至关作用,但现实地铁施工中一些施工单位由于忽视了满堂脚手架在施工中的作用,不合理的搭设方式和施工管理不善等原因,导致因模板脚手架倒塌造成的安全事故不断发生,如何预防和控制地铁工程模板脚手架倒塌成为施工中重要的控制工作。
2 满堂脚手架倒塌事故原因分析
2.1 材质原因
1)选用的钢管原材不合格。由于受经济利益驱使,致使个别钢管生产厂家生产的劣质钢管,壁厚变薄达不到要求,比如满堂扣件脚手架ϕ48×3.5 mm钢管,壁厚允许偏差-0.5 mm,而实测钢管壁厚大多为2.8 mm～3.0 mm,导致钢管脚手架在受轴向抗压能力、抗弯承载力上大大减小,成为脚手架倒塌的重要安全隐患。2)选用的扣件合格率较低。依据GB 15831-2006钢管脚手架扣件规范要求:直角扣件、旋转扣件的抗滑性能7 kN时,位移值Δl≤7.0 mm;10 kN时,位移值Δl≤0.5 mm;对接扣件抗拉4 kN时,位移值Δl≤2.0 mm;但实际的试验数据总是达不到100%合格,甚至部分扣件合格率仅为30%左右,严重影响了脚手架模板的整体承载能力。3)选用了部分锈蚀严重的钢管搭设脚手架。由于钢管脚手架在施工周转中使用率高,且使用中缺少良好的保养维修,造成部分钢管锈蚀严重,钢管壁厚变薄,外形不顺直,钢管壁出现细微或较大的裂纹,加上钢管受到长期疲劳工作,总体承载能力大大削减,脚手架在搭设完成后由于受施工动、静荷载的外力作用承载能力下降严重,造成整体受力的不均匀和不平衡,致使钢管脚手架倾覆倒塌事件的发生。
2.2 搭设构造原因
1)脚手架搭设过程中没严格按施工方案施工和安全技术交底施工,一线施工作业人员仅凭以往的脚手架搭设经验随意调整立杆的横距、纵距、步距,对脚手架的受力认识不足,加上脚手架搭设过程中施工技术人员过程把关不严,致使搭设完成的脚手架又未及时进行返工处理,最后酿成脚手架倒塌的发生。
2)脚手架搭设过程对细部连接杆的搭接长度、搭接扣件的数量、搭头错开的安全距离、剪刀撑与地面的夹角布设大小、连接销的加固以及剪刀撑应随架高架长连续性布设等控制不到位,加上施工作业人员责任心不强,造成脚手架搭设在整体细节上漏洞诸多,为下步的安全施工埋下了重大隐患。
2.3 施工管理原因
1)在地铁车站大体积混凝土施工中由于混凝土缺少浇筑方案,没按浇筑顺序浇筑,现场施工管理不到位,大量集中倾倒的商品混凝土受力点于一处,加之施工顺序的安排不合理,未及时有效的分散脚手架受力,致使满堂脚手架局部点受力集中,受力超过计算受力允许值,致使脚手架局部坍塌事故发生。
2)施工过程作业人员安全意识薄弱,施工作业人员思想松懈,对脚手架搭设简化操作程序,对梁底和横杆加密区未按方案规范施工,且施工单位质量安全技术人员又未进行严格检查、彻底检查,致使薄弱环节未及时发现,最后导致脚手架事故的发生。
3)施工作业一线人员素质较低,施工前安全技术交底不到位以及作业人员缺乏安全技术教育培训,加上个别施工单位根本不重视安全管理,相关的安全措施费用的投入不到位,未严格落实专项安全措施,对搭设完成的脚手架未进行相关的安全验收即投入使用,致使最后脚手架相关问题的出现。
3 满堂脚手架的施工监理控制
3.1 满堂脚手架施工前的监理控制
1)满堂脚手架施工前应要求施工单位编制专项施工方案,并且该施工方案应由项目技术负责人编制,经施工单位技术负责人、项目监理单位总监审核批准后,在施工单位专职安全管理人员监督下予以实施。对符合建设部[2004]213号文件《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》要求,水平混凝土构件模板支撑系统高度超过18 m或跨度超过18 m,施工总荷载大于10 kN/m2或集中线荷载大于15 kN/m2的模板支撑系统,应编制脚手架模板安全专项施工方案,由施工企业组织不少于5人的专家组,对已编制的安全专项施工方案进行论证审查,论证通过后方可施工。
2)监理对脚手架方案审查时,重点对方案是否依据明挖地铁工程的特点进行编制,审查脚手架的搭设方式,模板及脚手架的支撑计算,支撑体系的承载能力、刚度、稳定性等安全参数的选择,以及脚手架材质规格,横杆,立杆的纵、横距离,剪刀撑的构造设置,安装和拆除的程序,外部作业条件,安全措施保障,脚手架的细部节点大样图等是否符合脚手架施工规范和国家有关强制性标准要求。
3)脚手架搭设前,检查搭设人员上岗证情况,督促施工单位做好技术、人员、材料、工具的各项准备工作,并依据审批后的施工方案,要求施工安全技术人员对脚手架搭设人员就脚手架的作业活动、脚手架的搭设质量标准、安全技术措施等进行详细的安全技术交底,并成立质量、安全管理机构,对脚手架搭设实施专项专人专责的管理工作。
3.2 满堂脚手架施工过程监理控制
1)对脚手架的进场材质严格控制,要求施工单位对脚手架钢管、扣件进行物质进场报验,提供材料厂家质量检验报告,并对钢管、扣件依据国家规范GB 700-2006碳素结构钢和GB 15831-2006钢管扣件规范的要求进行监理见证取样试验,经有国家资质的工程检测单位出具合格报告后,方可进行脚手架的搭设。
2)脚手架搭设过程中,监理单位有关的安全、质量专业人员加强对脚手架搭设过程控制,监督施工单位严格按脚手架施工方案施工,重点对扫地杆、横杆、立杆的间距,剪刀撑的布设,搭接部位的长度、扣件的设置数量以及细部梁底、加密区的钢管搭设是否符合施工和规范要求,进行严格的控制。
3)对不按脚手架施工方案和违反脚手架搭设规范的施工部位,存在缺陷的细节,比如:梁底增密承重立杆,而未增加立杆;剪刀撑搭接长度不小于1 m处应采用不少于两个旋转扣件的,而实际为1个的细节缺陷的,要求施工单位及时进行返工处理,对拒不整改,存在质量、安全隐患的部位,下发监理工程师通知单,要求其进行整改和处理,并对处理结果由监理工程师予以复查验收。
3.3 满堂脚手架的验收监理控制
1)满堂脚手架搭设完毕后,监理单位督促施工单位有关技术质量安全管理人员应进行自检验收,验收依据施工方案和脚手架验收规范对脚手架搭设的布局,采取钢尺实测实量;对钢管的扣件螺栓拧紧处采用扳手进行检查,并形成书面记录。
2)监理单位在受到施工单位对脚手架的申请验收资料后,在规定的时间内组织质量、安全以及相关业主共同参与的验收小组,依据脚手架施工方案、安全专项施工方案、脚手架验收的有关规范,结合实测实量进行验收。对受力较大的部位,重点逐一进行验收,对扣件采取10%数量的抽检,不合格的部分进行返工处理,直至合格为止。
3)经验收合格的满堂脚手架,形成书面验收意见,完善监理资料归档工作。
4 结语
脚手架的倒塌事故严重危害了施工工人的生命,更影响着施工企业的声誉和发展前途,只要政府监管部门加大对脚手架钢管、扣件的监管力度,对生产、租赁和使用实施切实有效监控;施工单位严格按审批的施工方案、安全施工方案、国家规范搭建,并购买、租用合格的钢管、扣件,使用前严格检测复试制度,实施并加强对脚手架搭设中各环节的规范控制;监理单位恪守尽职的履行监理责任;脚手架倒塌事故的发生一定会减少或避免。
摘要：阐述了明挖地铁车站满堂脚手架搭设形式,对脚手架发生倒塌事故的原因进行了分析,探讨了如何对满堂脚手架进行施工监理控制,具体阐述了施工前、施工过程中及验收阶段的监理控制措施,以期指导实践,从而有效预防和控制地铁工程模板脚手架倒塌事故。
关键词：地铁车站工程,满堂脚手架施工,监理控制
参考文献
[1]JGJ 130-2001,建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].
[2]JGJ 166-2008,建筑施工碗口式脚手架安全技术规范[S].
关键词脚手架；碗扣式；桥梁施工；结构验算
中图分类号TU文献标识码A文章编号1673-9671-(2011)041-0166-02
随着高速公路和城市立交工程的快速发展，在陆地上建筑桥梁已越来越多。因满堂脚手架特有的简便快捷、材料可以重复利用等特点，已在桥梁现浇混凝土梁板施工中被广泛地使用。但在具体的施工使用过程中也因不规范出现许多安全隐患，为有效地杜绝重大安全事故的发生，对工程临时设施的构造方案必须进行严格细致和科学地分析和验算，并编制可行性施工技术要求和措施。由此推之，对桥梁施工中满堂脚手架的结构验算进行分析和阐述是十分必要的。
1简述
在现今的桥梁施工中使用钢管材料制作的脚手架主要有三种形式：扣件式钢管脚手架、门式脚手架和碗扣式脚手架。深圳市南光高速公路第28合同段桥梁满堂脚手架根据根据不同的施工环境及脚手架优缺点采用碗扣式脚手架，以满足施工要求的情况下达到成本、工期及环境均达到最合理。
碗扣式脚手架优点：①多功能。能根据具体施工要求，组成不同组架尺寸、形状和承载能力的脚手架。②高功效。拼装快速省力，用一把铁锤即可完成全部作业，完全避免螺栓作业。③承载力大。立杆连接为同轴心承插，横杆同立杆靠碗扣接头连接，各杆件轴心线交于一点，接头具有可靠的抗弯、抗剪、抗扭力学性能。因此，结构稳固可靠，承载力大。
碗扣式脚手架有以下缺点：横杆为几何尺寸的定型杆，使构架尺寸受到限制。价格较贵。
2工程实例
深圳市南光高速公路第28合同段共包含A、B、C、D四个匝道，其中高架桥为4210.339米，高架桥按3-4跨一联共分为42联139跨，桥梁结构形式主要采用单箱双室的现浇预应力砼连续箱梁，预应力砼连续箱梁结构共计38联，采用支架现浇施工方法。预应力砼连续箱梁在支架上就地浇筑。除跨越各个道路需要满足行车要求的联跨，拟采用50×50军用贝雷梁或φ600钢管立柱和工字钢搭设车辆及人行通道，其它孔跨的连续箱梁，均采用碗扣式满堂支架型式。
3具体搭设技术要求
1）立杆应座落在坚实的基础上，立杆底部设底座，座下铺2.5m×0.3m×0.05m厚木板。
2）根据结构验算结果和桥型走向，合理布设脚手架跨距和纵横距。
3）纵向水平杆、横向水平杆与立杆连接牢固，不得遗漏连接，需进行逐个检查，碗扣销钉需固定不松动，对无法固定的销钉采用点焊固定，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离小于500mm。
4）立杆的设置：①每根立杆底部应设置底座或垫板；②纵向扫地杆应处于横向扫地杆的上方，均与立杆连接，扫地杆距地面为150mm。
5）剪刀撑的设置：①剪刀撑墩柱位置开始，沿全高度布置，每组剪刀撑的净间距小于15米，杆件连接采用搭接，两端各用一组扣件，距离末端100mm，剪刀撑下端距地不得大于300mm；②无法搭设剪刀撑的位置需设置“之”字形斜撑。
6）上人斜道的设置：①斜道宽度为1米，坡度为1：3；②拐角处设置休息平台，斜道两侧均设置双层拦水防护，高度1.2米，首道拦水距离斜道垂直距离为0.6米，底部设置20cm高踢角板；③斜道脚手板底部应设置横向水平支托杆，间距为500mm，斜道脚手板上设置防滑木条，间距为300mm。
4满堂碗扣脚手架结构验算
4.1材料选用
碗扣式脚手架的立杆、横杆均为采用φ48×3.5焊管制成的定长杆配件，单位重量0.0384KN/m、截面积A=489mm2、惯性矩I=12.19×104mm4、抵抗矩W=5.08×103mm3，横杆与立杆连接采用独特的碗扣接头，由下碗扣承接横杆插头，上碗扣锁紧横杆插头。
4.2验算依据和验算内容
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，依据1993年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标［1993］062号）确定的方法和要求进行设计和计算。
1）规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
2）规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.9。
3）对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0。
4）规定钢管脚手架结构归入薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）。
5）规定脚手架的设计计算项目一般应包括：①构架的整体稳定性计算（可转化为对立杆稳定性的计算）；②水平杆件的强度、稳定性和刚度验算；③抗倾覆验算；④地基基础和支承结构的验算。总之，在上述规定的计（验）算项目中，凡没有不必计算的可靠依据时，均应进行计算。
4.3验算假设
1）脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接”。
2）荷载为均布荷载。
3）碗扣脚手架为定型产品，横杆受力远远小于立杆，不进行横杆受力验算，横杆只作整体稳定性验算内容。
4）单肢立杆稳定性满足要求，整体脚手架稳定性就满足要求。
5）在桥墩位置2米范围内及中隔梁、腹板位置支架间距立杆横距采用0.6m、立杆纵距采用0.9m、步距采用0.6m，其他位置支架立杆横距采用0.9m、立杆纵距采用0.9m、步距采用1.2m，翼缘板立杆横距采用1.2m、立杆纵距采用0.9m、步距采用1.2m。
4.4荷载确定
箱梁荷载：
1）箱梁实体荷载q1。以B匝道第7联（20）-（21）跨为例，根据初步确定立杆间距均在一米之内，按照横向箱梁断面变化分段均布荷载考虑，钢筋混凝土采用25KN/m3：
2）模板荷载q2：取跨中部位（每米用量最多部位）每米使用模板总数量约28m2，按30m2，厚度18mm驗算，内支撑方木每米用量约45米（方木尺寸80×50mm），按50米验算，每米使用纵、横向龙骨（100×150mm）传力体系约87米，按90米验算。木材密度取0.4t/m3（杉木干密度0.369g/cm3）
每米模板荷载：q2=（30×0.018+50×0.08×0.05+90×0.15×0.1）×4kN/m3/10.5=0.796kN/m
取q2=1KN/m
3）施工荷载：施工荷载根据常规取q3=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量），包括砼振捣荷载。
4.5碗扣脚手架立杆验算
1）在桥墩位置2米范围内及中隔梁、腹板位置，最大分布荷载：
q＝q1-5×1.2+q2×1.4+q3×1.4=42.5×1.2+1×1.4+3×1.4=56.6KN/m
碗扣立杆分布在桥墩位置2米范围内及中隔梁、腹板位置支架间距立杆横距采用0.6m、立杆纵距采用0.9m、步距采用0.6m，则
单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×56.6=30.6KN<[N]=40KN
2）在跨中断面底板位置，最大分布荷载：
q=q1-3×1.2+q2×1.4+q3×1.4=11.75×1.2+1×1.4+3×1.4=19.7KN/m2
碗扣立杆支架横距采用0.9m、立杆纵距采用0.9m、步距采用1.2m，则
单根立杆受力为：N＝0.9×0.9×19.7=15.9KN<[N]=30KN
3）跨中翼缘板位置立杆计算：
q=q1-2×1.2+q2×1.4+q3×1.4=11.25×1.2+1×1.4+3×1.4=19.1KN/m2
翼缘板立杆横距采用0.9m、立杆纵距采用1.2m、步距采用1.2m。单根立杆最大受力为：N＝0.9×1.2×19.1=20.6KN<[N]=30KN经验算，立杆均满足受力要求。
4.6碗扣脚手架整体稳定性验算
碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：
公式：N≤[N]=ΦA[ó]
碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2，A3钢，12.19×104mm4，回转半径i=15.8mm，跨中翼板位置：h=120cm，横梁底板位置步距h=60cm。
跨中翼板处长细比λ＝L/λ=120/1.58=75.9<[λ]=150取λ＝76；
跨中腹板处长细比λ＝L/λ=60/1.58=37.9<[λ]=150取λ＝38；
此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表
Φ＝0.744（跨中翼板处），Φ＝0.893（横梁底板处）
[ó]=205MPa
跨中翼板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6kN
跨中腹底板处：[N]=0.893×489×205=89518N=89.6kN
支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于跨中翼板处，其
N＝20.6kN；立杆步距60cm中受最大荷载的立杆位于跨中腹板处，其
N＝30.6kN（见前碗扣件受力验算）
由上可知：跨中翼板处：20.6KN＝N≤[N]=74.6kN
跨中腹板处：30.6KN＝N≤[N]=89.6kN
跨中翼板处：n＝n=[N]/N＝74.6/20.6＝3.6＞2
跨中腹板处：n＝n=[N]/N＝89.6/30.6＝2.9＞2
经验算：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
4.7碗扣脚手架龙骨受力体系受力验算
碗扣脚手架龙骨受力体系在桥墩位置2米范围内及中隔梁、腹板位置主次龙骨均采用150×100mm，其它部位采用100×100mm方木。方木弹性模量E（N/mm2）:9500.000；方木抗弯强度设计值
（N/mm2）:12.000；方木间隔距离（mm）:300.000。
1）在桥墩位置2米范围内及中隔梁、腹板部位：10cm×15cm龙骨验算：桥墩位置2米范围内及中隔梁、腹板位置的荷载q=56.6KN/m2，立杆纵向间距为90cm，横向间距为60cm。
①P计算：
10×15cm横向次龙骨间距为30cm：
p=q×l横×0.3＝56.6×0.6×0.3=10.188KN
②强度计算：
因为p在跨中，数量n为3，n为奇数，l=900mm，
所以Mmax=（n2+1）pl/8n
=（32+1）×10.188×0.9/（8×3）=3.82KN/m=3.82×106N/mm
σw=Mmax/w=3.82×106/375×103＝10.2MPa<[σw]=12MPa滿足要求。
③挠度计算：根据n=3，n为奇数，l=900mm
Wmax=（5×n4+2n2+1）pl3/384n3EI
=（5×34+2×32+1）×10.2×103×9003/384×33×9×103×2812.5×104
＝1.2mm 对于次向龙骨，因荷载相同，间距采用300mm，小于纵向主龙骨间距60mm，龙骨方木尺寸与主方木相同，因此只要主龙骨方木能够满足要求，次龙骨方木就一定能够满足要求。 2）其它部位10×10cm方木龙骨受力计算。10×10cm方木采用木材材料为A－3~A－1类，其容许应力，弹性模量按A－3类计，即：[σw]＝12MPa，E＝9×103。10cm×10cm方木的截面特性： W＝10×102/6＝167cm3 I=10×103/12=833.34cm4 在底板部位：10cm×10cm主龙骨验算： 底板部位的砼荷载q=19.7KN/m2，立杆纵向间距为90cm，横向间距为90cm. ①P计算： 10×10cm横向分配梁间距为30cm： p=q×l横×0.3＝19.7×0.9×0.3=5.32KN ②强度计算： 因为p在跨中，数量n为3，n为奇数，l=900mm， 所以Mmax=（n2+1）npl/8 =（32+1）×5.32×0.9/（8×3）=2KN/m=2×106N/mm σw=Mmax/w=2×106/（167×103）＝12MPa=[σw]=12MPa勉强满足要求。 ③挠度计算：根据n=3，n为奇数，l=900mm Wmax=（5×n4+2n2+1）pl3/（384n3EI） =（5×34+2×32+1）×5.32×103×9003/（384×33×9×103×833.34×104） ＝2.1mm＞f=900/500=1.8mm不满足要求。 因此，本工程中分配梁全部采用规格为10*15的方木。 4.8支架预压 支架预压一般有两种方式：水压法和砂压法。水压法压力均匀，加载和卸载较快，但比重较小。砂压法加载卸载较慢，能更好的模拟混凝土的施工过程。本工程预压全部采用砂压法。预压砂袋采用帆布砂袋，每袋重量120kg。采用吊车从节段端头按照混凝土的浇灌顺序，分层吊装预压。预压重量不超过梁体混凝土重量的10%。干砂密度取17kn/m3。 5结束语 碗扣式满堂脚手架是高速公路桥梁施工中的重要关键工序，脚手架的结构稳定验算为其施工提供了科学有力的技术保障。为保证桥梁施工的安全质量，施工前应加强对支架的强度、刚度及稳定性进行严格的验算以满足施工中的荷载要求，施工中应根据实际动态荷载变化以及脚手架搭设材料实际情况对脚手架进行结构验算反算，以满足后续结构施工，做到不留任何安全质量隐患。 参考文献 [1]北京土木建筑学会.模板与脚手架工程施工技术措施[M].技术科学出版社,2005. [2]袁志强,李如春.浅谈如何提高扣件式钢管脚手架连墙件的安全可靠性[J].建筑安全,2009,2. [3]郑屹峰,蔡雪峰.建筑施工脚手架安全风险评价[J].福建工程学院学报. xx广场建筑装饰装修工程该设计美观，造型新颖，同时融合了多项高科技产品，具有现代建筑风格与特色。 本工程厂址位于内蒙古鄂尔多斯市，伊金霍洛旗（简称伊旗）境内。伊旗位于内蒙古自治区鄂尔多斯东南部，北距工业重镇包头市130km，距东胜区29km，南与陕西煤城大柳塔毗邻。 xx广场建筑装饰装修工程，其工程施工资料为副井生活广场1#楼（接待中心）室内装饰装修、照明、通风、采暖系统。一层层高10、5m，二层层高6、5m，建筑总高度17m。局部装修高度10、5米。 本施工组织设计的编制，受到了我公司的高度重视和大力支持，公司专门成立该工程方案小组，采用“比较优化、博采众长”的编制思路，以使本方案重点突出，有较强针对性和可操作性。 涉及的装饰工程主要施工项目有： 天花工程：乳胶漆、轻钢龙骨石膏板吊顶刷乳胶漆，窗帘盒。 电气照明安装工程：布管穿线、开关插座灯具安装，配电箱安装、智能设备的安装等。 墙柱面工程：乳胶漆涂料工程、石材墙柱面、瓷砖墙面、装饰板墙柱面、墙纸墙面、装饰木门、石材窗台板、装饰线条等。 给排水工程：水管道支架制作安装、管道安装、卫生洁具安装等。 本工程高支架支撑体系位于5-8轴与D-G轴范围内，层高为10、5m，用于天棚吊顶与空调系统灯具的安装，楼梯间吊顶，油漆工需要。 2、编制依据 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300- 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑安装工程施工安全操作规程》DBJ01-62- 3、施工方法： 高空吊顶采用满樘内脚手架，立杆的横、纵间距1、2米，步距0、9米。 4、施工准备 4、1编制脚手架施工组织设计。明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。 4、2施工人员在施工前认真熟悉图纸、规范、施工方案。4、3对施工班组进行现场安全和技术培训，加强队伍的技术素质。 4、4对多层复合板、木枋、钢管、扣件、脚手板进行检查，不合格的禁止使用。4、5脚手板采用宽不小于200mm，厚度为50mm的松木脚手板。脚手架基础必须平整，立杆底座下铺垫板，垫板厚度不小于50mm。 4、6清理组架范围内的杂物。 5、钢管脚手架搭设 5、1搭设顺序： 安放垫板→安立杆→安扫地杆→安横杆→铺临时脚手板→安上层立杆→安上层横杆→逐层支设到楼板底 5、2脚手架搭设： 5、2、1在楼板上按立杆位置安放立杆（下头垫木方），其上交错安装3、0m和1、8m长立杆，使接头错开。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 5、2、2立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出此刻同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。 5、2、3大横杆： 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。 5、2、4小横杆： 每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15crn。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层’脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1一2根小横杆，其最大间距不大于75cm。 小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。 5、2、5纵、横向扫地杆： 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。存在高低差处，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。 5、2、6脚手架搭设以3人为一小组为宜，其中1人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。 6、钢管脚手架拆除 6、1拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有剩余物件，并设立警戒区，禁止无关人员进入。 6、2拆除顺序自上而下逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。 6、3拆除的构件应用绳索吊下，或人工递下，严禁抛掷。 6、4拆除的钢管、扣件应及时分类堆放，以便运输、保管。 6、5每班拆架下班时，不应留下扣件松动；架体堆放钢管、扣件等隐患。 6、6拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 6、7在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。 7、质量保证措施 7、1检验、验收管理 7、1、1立杆最大弯曲变形矢高不超过L／500，横杆斜杆变形矢高不超过L／250、 7、1、2螺纹顶丝部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。 7、1、3搭设完，应进行检验，检验主要资料： 1）垫板放置稳固。 2）立杆不允许有松动现象。 3）整架垂直度应小于L／500，但最大不超过100mm。 4）对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L／200、 5）横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L／400、 7、2使用管理： 7、2、1脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用贴合设计和有关规定要求。 7、2、2在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改。 8、安全保证措施 8、1建立安全保证体系 根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。 8、2工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。架子安装、拆除必须由专业队伍施工，架子工必须持证上岗。 8、3施工操作人员戴安全帽，穿防滑鞋，栓安全带。作业层满铺脚手板，脚手板质量合格，搭设时两端用与钢管用8#铁丝固定牢，不得有探头板。 8、4所有构件都必须合格，并按有关规定进行检查、验收、报验。 8、5严禁上下同时交叉作业，严防高空落物伤人。 8、6传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。 8、7夜间施工要有足够照明。 8、8在搭设过程中，应注意调整架体的垂直度，一般经过调整连墙撑的长度来实现。 8、9在搭设、拆除时，设置警戒区，禁止其它人员进入危险区域。 8、10严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kNm。 8、11各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。 8、12定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以到达坚固稳定，确保施工安全。 9、礼貌施工保证措施 9、1项目部建立礼貌施工领导小组，施工队主要负责人参加，共同管理现场。 9、2加强对工人的宣传教育。 9、3传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。 9、4架子拆除后，钢管、扣件、木枋、模板按位置集中堆放，码放整齐。 编制： 审核： 广西浩天建筑工程有限公司 二〇一二年五月 一、编制依据： 1、现场施工的条件和要求 2、结构施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。 5、国家及行业现行规范规程及标准 6、项目部可组织的资源 二、工程概况 防城港供电局新调度办公楼生产场所修缮工程位于防城港市。。。。。施工位于新调度办公楼三层，该楼层调度中心总建筑面积约为285.19㎡，集中楼层净高为6.8m，采用满堂竹子脚手架支撑，便于墙面装饰。 三、施工要求 本工程内支撑采用满堂竹子脚手架。使用Ф45mm、壁厚1.8mm竹子,加密立杆的间距,模板为14mm的竹胶板。 1、构造和设置要求： （1）满堂竹子脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф45mm、壁厚1.8mm竹子，立杆采用3.5m,3.7m,横杆长度采用4.5m、6m。 （2）系绳： 满堂竹子脚手架主要由绳子连接，绳子用于两根呈垂直交叉竹子的连接、两根呈任意角度交叉竹子的连接、两根竹子的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。 （3）系绳与竹子的接触面要保证严密，确保扣件与竹子连接紧固。 （4）系绳和竹子的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。 2、施工工艺 根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.8～1m，步距1.2～1.5m,纵横方向每隔4m布设一道剪刀撑，并与水平竹杆连接牢固。 施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑 3、脚手架的拆除 （1）拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。 （2）拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层 次由上而下进行，脚手架逐层拆除。 （3）拆下来的架料、要分类堆放，进行保养，检修。 4、脚手架的安全防范措施：。 （1）作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。 （2）人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。 （3）每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。 二、满堂脚手架搭拆施工 1、施工工艺 根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9～1.2m，步距1.7～1.8m，框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。 施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆，并与立杆连接→③纵横向水平横杆，并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑。 满堂脚手架搭设区域示意图 2、脚手架的拆除 （1）拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始 工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。 （2）拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。 （3）拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。 满堂脚手架搭设示意图 3、脚手架的安全防范措施： （1）作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。 （2）人在架设作业时，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。 地 下 室 模 板 高 支 撑 专 项 方 案 有限公司 二○○九年七月十五日 一、工程概况： 本工程为安置房3#、4#楼，地处新村。该工程为框架结构，3#、4#楼地上11层，地下一层；建筑檐口高度为30.80m。地上建筑面积7873.5m2；地下室建筑面积1949.5m2。3#、4#楼底层高均为3.3m，1～11层层高为2.80m；3#、4#楼基底标高为-6.20M。基础地下室筏板面标高为-5.60m，地下室顶板面标高为-0.62m，基础地下室筏板到顶板高差为4.98m。层高大于4m的支撑全部采用钢管支撑。 本方案PKPM软件计算梁板支承体系，其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。 二、设计及施工依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 2、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 3、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 4、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 三、支模材料： 本工程模板采用18mm优质多层夹板，模板支撑体系，采用直径为48，壁厚3.0焊接钢管。轧头采用接轧、十字轧和活络轧，钢管和轧头均需进行抽样试验。钢管立杆垫板采用片子板或优质18mm厚多层夹板。支模材料进场后由施工员、材料员、质量员和木工翻样进行外观检查，认为合格后方可使 于工程。 四、搭设方案 1、板下支撑 模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距1.1×1.1m，板底采用60×80方木支撑横楞，方木间距@300。 2、梁下支撑 模板支承架搭设采用扣件式钢管脚手架，步高1.8m。钢管立杆间距1.1×1.0m，横向采用二道钢管，梁底采用80×80方木支撑纵楞，方木间距@300。 3、立杆底垫 本工程3#、4#楼基础为反梁式筏板基础，立杆底垫九合板垫板，并在离梁顶250㎜处设一道扫地杆，离板顶250㎜处设一道水平拉杆，再往上每1.8m处设一道水平拉杆。见附图： 五、模板安装技术要求 （一）、安装前的准备及技术要求： 1、为保证结构尺寸、位置的正确性，支模前要放好模板线，梁板模板安装完后再放一次检查线，以检查柱位置尺寸。 2、对拉螺栓的位置要严格按施工方案执行，不允许随意减少，且注意木楞要立放，对拉螺栓用的钢筋要经过试验合格后才能使用，以保证砼面的平整。 3、基础筏板内部梁的塑料套管不要太短，长度为墙柱宽尺寸加长36 mm，使之伸出模板外，以免施工时砼进入套管而不能拔出。 4、在合模前，底部要清扫洁净，在砼浇筑过程中要设专人看护支撑系统，以防变形，支设过程中，梁底模适当位置留置冲洗口。以利杂物等冲出梁底，避免夹碴。 （二）、安装要点 1、柱模板 保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。 柱模板安装时，要点如下： (1)、支设的柱模，其标高、位置要准确，垂直度要控制好，支设应牢固。柱模板支撑应连成整体。 (2)、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。 (3)、柱模的浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。(4)、安装柱箍：根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素选择钢木箍。柱箍间距一般在500mm左右，柱截面较大时应设置柱中穿心螺丝，由计 算确定螺丝的直径、间距。 2、梁模板 梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。梁模板采用18mm 厚多层胶合板模板，梁的侧模顶梁的底模。 梁断面高度大于900mm的主框架梁，支柱采用中间加支撑的方式，支撑间距见计算书。 (1)、在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。(2)、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平，梁模按图纸要求起拱。当跨度大于4m 时按3‰起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 (3)、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。 (4)、当梁高超过750mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。(5)、模板支柱纵横向水平拉杆、剪刀撑等均应按实际要求布置，支柱间距一般不宜大于1m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1.8m，纵横方向的剪刀撑间距不大于10m，扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。 3、楼板模板 楼板模板采用胶合板模板，地下室层高大于4m，支模架采用Φ48×3.0钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱。柱和钢楞（大龙骨）间距，按模板计算书施工，一般情况下立柱与外楞间距为600mm～1200 mm小龙骨间距400mm～600 mm调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面200mm～250 mm处设一道扫地杆，往上纵横方向每1.8m左右设一道。 六、加强体系 1、支模架下部设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体的整体稳定。 2、要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。 3、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。 4、本工程模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45。～60。之间。 七、注意事项 1、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 2、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； 3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；现场扣件采用 力矩扳手进行抽样检测，抽样数量为扣件总量的10%，经力矩扳手试验如不合格数量占抽样数量的20%以上时，则应全数检查，并采取整改措施。 4、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式或对称浇筑方式； 5、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对有可能出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，并进行详细交底；平台堆载应分散，特别是砼浇捣时要防止集中堆载，该项安全控制由施工员负责。 6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 7、钢管、扣件等应有质保资料，钢管、扣件进场必须有登记、检查、使用管理记录。 8、砼浇捣前，应在自检合格的基础上，报监理单位验收，合格后，签署混凝土浇捣令。 八、高空作业安全防护措施 1、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。 2、操作人员应持证上岗，不得酒后上班，不准穿拖鞋、塑料硬底鞋等均发滑的鞋类上架操作。 3、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。 4、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 九、拆模安全措施方案 1、拆模时间必须根据设计要求确定，现场应做好工作试块。 2、在拆模前，应报监理同意。并由施工员进行拆模部位和安全技术交底。 3、每次拆模部位必须严格控制，未经批准的部位严禁拆除。 4、进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。 5、经医生检查认为不适合高空作业的人员，不得高空作业。 6、拆模前，应在拆模区域周边设置警示牌，并设专人巡查、监督，防止闲杂人等进入拆模区域。 7、在拆模区域，安全部门应有专人跟班检查、监督。 8、操作人员工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 9、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。 10、安全部门应加强对操作人员的安全教育工作，教育内容应包括安全生产六大纪律、十项安全技术措施、十个不准等。 11、班组应加强班前教育工作。 12、对拆下的支模架材料应及时清运，对模板、方料上的钉子应马上落实人员拔除或运至安全堆放场地。 13、模板拆除严格按公司《模板工程拆模流程及拆模安全防护措施》执行。 十、应急预案 为确保高处坠落事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地 降低员工及相关方生命安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。 一、组织机构 （一）、公司组成应急响应指挥部。负责应急抢救指挥。指挥部指挥：张锦淮，成员由：何其忠、张喜宾、林聪顺、宋通进等组成。 （二）、指挥部设： 1．现场指挥组：由项目经理张锦淮任组长。其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。 2．抢救联络组：由安全员林聪顺、施工员宋勇进、郑炳煌组成，安全员为组长。其任务是根据指挥组指令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。 3．治安组：由项目安全员张喜宾任组长。其任务为现场秩序维护、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。 4．善后组：由张锦淮、张喜宾、林聪顺、黄文传组成，张锦淮为组长，其任务是妥善处理好善后的工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。 二、事故处理程序： 1．当高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或基地负责人）； 2．项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后，应：①组织项目职工自我救护队伍进行施救，同时立即向当地医疗卫生部门（120）电话报告；②立即向所属公司、集团公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；③保护事故现场。 3．指挥部接到电话报告后，指挥部即指令现场指挥部、抢救联络组、治安组在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 4．当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后组到达事故现场：a.做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b.按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。 十一、梁板模板及支撑系统计算书 支撑体系计算：利用PKPM软件计算，以最大梁高作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。见后附计算书。 附：计算书部分 一、梁模板扣件钢管支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为4.28米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×1200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米，图1 梁板模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3； I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4； 1.强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.800×0.600+0.350×0.600=12.210kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+3.000)×0.600=2.400kN/m 经计算得到 M = 0.125×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.203kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.203×1000×1000/32400=6.254N/mm2 面板的强度验算 f < [f],满足要求! 2.抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.500×(1.2×12.210+1.4×2.400)×0.300=2.702kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2702.0/(2×600.000×18.000)=0.375N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 3.挠度计算 v = 1.302ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm； 面板最大挠度计算值 v = 1.302×12.210×3004/(100×6000×291600)=0.736mm 面板的挠度验算 v < [v],满足要求! 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.800×0.600=12.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×0.800+0.300)/0.300=1.330kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =(3.000+2.000)×0.300×0.600=0.900kN 2.方木楞的支撑力计算： 均布荷载 q = 1.2×12.000+1.2×1.330=15.996kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN 1.26kN16.00kN/mA 300B 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为 N1=3.029kN N2=3.029kN 方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； 方木强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.029/0.600=5.049kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.05×0.60×0.60=0.182kN.m 截面应力 方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.600×5.049=1.818kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1818/(2×60×80)=0.568N/mm2 =0.182×106/64000.0=2.84N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.677×4.208×600.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.152mm 方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照连续梁的计算如下 3.03kNA 3.03kNB 900 计算简图 0.0000.0000.9090.909 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.0003.527 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 支座反力 RA = RB=3.03kN 最大弯矩 Mmax=0.909kN.m 最大变形 vmax=3.527mm 截面应力 =0.909×106/4491.0=202.365N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.03kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.03kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.116×7.600=1.059kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=1.080kN N = 3.029+1.059+1.080=5.168kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度(m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果： = 83.32N/mm2，立杆的稳定性计算 = 39.58N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果： = 52.93N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 二、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为4.98米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.80米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； 1.强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.1ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+3.000)×0.900=4.500kN/m 经计算得到 M = 0.1×(1.2×3.015+1.4×4.500)×0.300×0.300=0.089kN.m 经计算得到面板强度计算值 f = 0.089×1000×1000/48600=1.837N/mm2 面板的强度验算 f < [f],满足要求! 2.抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×3.015+1.4×4.500)×300.000=1.785kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1785.0/(2×900.000×18.000)=0.165N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 3.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大允许挠度值 [v] = 1.200mm； 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm 面板的挠度验算 v < [v],满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 =(3.000+2.000)×0.900×0.300=1.350kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下: 均布荷载 q = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 集中荷载 P = 1.4×1.350=1.890kN 最大弯矩 M = 1.890×0.90/4+1.21×0.90×0.90/8=0.547kN.m 最大支座力 N = 1.890/2+1.21×0.90/2=1.488kN 截面应力 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.900×1.206/2+1.890/2=1.488kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1488/(2×60×80)=0.465N/mm截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: =0.547×106/64000.0=8.55N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 集中荷载 P = 1.350kN 均布荷载 q = 0.900+0.105=1.005kN/m 最大变形 v =5×1.005×900.04/(384×9500.00×2560000.0)+1350.0 ×900.03/(48×9500.00×2560000.0)=1.196mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.98kN PPPPPPPPPP 900 900 900 支撑钢管计算简图 0.7140.0000.1790.1790.417 0.7140.0000.4170.655 0.655 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.105 1.868 支撑钢管变形图(mm)2.182.182.982.983.773.770.790.790.790.79 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.714kN.m 最大变形 vmax=1.868mm 最大支座力 Qmax=9.720kN 截面应力 0.000.002.982.982.182.18 3.773.77 支撑钢管剪力图(kN)=0.71×106/4491.0=159.01N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件，则: R=9.72 < Rc =2×8=16KN,满足要求。 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.116×8.252=0.958kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.672kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ =(3.000+2.000)×0.900×0.900=4.050kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.08kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积(cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度(m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： 公式(2)的计算结果： = 162.43N/mm2，立杆的稳定性计算 = 56.10N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.018； 公式(3)的计算结果： = 75.19N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ——————————————————————————————————————— 步距 h(m)h≤0.9 0.9 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 ————————————————————————————————————————————— H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 —————————————————————————————————————————————————满堂脚手架施工方案 篇4
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