不锈钢烟道技术标准（精选11篇）
在社会经济飞跃发展、人们对生活环境的要求越来越高的今天，菱镁通风烟道作为一种新型环保的通风烟道，对改善人们生活环境（尤其是卫生间、厨房环境）起着举足轻重的作用。目前，菱镁通风烟道正取代其他烟道而被广泛应用于民用建筑的排烟排气系统。济南镁嘉图新型材料开发有限公司自行研发的第五代菱镁通风烟道具有以下优势：
1、造价低，与传统砖砌烟道比，菱镁通风烟道能节约工程造价40%左右；
2、轻质高强，与水泥预制烟道及传统砖砌烟道比，菱镁通风烟道自重轻、强度高，能大幅度降低建筑物的承受荷载；
3、设计灵活，菱镁通风烟道可根据预留洞的大小，随时调整烟道的规格尺寸；
4、施工简单，增加了室内空间，密闭性好、不返烟、不返臭，能大幅度改善室内环境。随着人们生活水平的不断提高，人们对生活环境的要求也日益提高，建设生态、环保、和谐的生活环境已是大势所趋。菱镁通风烟道节能环保、无毒无害，性价比高，备受人们青睐，市场前景十分广阔。
菱镁通风烟道技术培训资料目录
第一部分:原材料的基本要求及检测方法氧化镁质量标准及活性检测试验要领氯化镁质量要求及有效含量测试实验玻纤布质量要求及含碱量测定办法GX-Ⅴ系列菱镁改性剂性能及使用原则
第二部分：动态配比及生产配方的制定动态配比理论基础动态配比数学模型讲解生产配比调整应用举例根据实际条件制定生产配方菱镁通风烟道生产配方的校验修订
第三部分：生产工艺流程详解生产工具、机械的选择及使用方法菱镁通风烟道生产中的工艺改性料浆配制原则及配料工艺流程详解菱镁通风烟道成型工艺流程及注意事项菱镁通风烟道脱模及后期养护工艺要求
第四部分：产品后处理及性能检测菱镁通风烟道常见问题------返卤、变形菱镁通风烟道吸潮返卤的检测方法及补救办法产品耐水性能（软化系数）的测试菱镁通风烟道的现场安装
1 增湿塔去留分析
当窑尾除尘选用大型布袋除尘器时, 增湿塔的功能只剩下降温。增湿塔依靠喷水降低烟气温度, 不仅浪费大量水资源, 同时还使大量可回收的热能白白失去。近年来随着纯低温余热发电技术的快速发展和新型干法工艺线对烟气热能的高效利用, 在增湿塔不喷水的状态下, 已使排放废气温度降低到200℃以下。另一方面, 袋除尘器技术近年来又有了新的发展, 主要表现为对高温烟气的承受能力有明显提高。选用聚酰亚胺材料制作的除尘滤袋, 可以满足在240℃工况下长期运行 (同类进口材料可满足260℃使用) 。采用膨化聚四氟乙烯材料经表面微孔薄膜复合处理的滤袋, 可使用在260℃的工况环境, 并能承受300℃的短时温度波动, 使得200℃以上的烟气可以直接进入袋除尘器处理。这样体积庞大的增湿塔在熟料线各设备正常运行的时候, 就变成了一台在线的空置设备。除了回转窑每次起步投料的短暂时刻 (余热发电和生料磨均未运行时) 才借助它降一下烟气温度以保护设备外, 其投资价值难有体现机会。
增湿塔在运行中有时会因追求降温效果产生湿底故障, 严重时则需要停产处理。而烟道喷水降温技术由于控制烟气温度远离露点, 比较安全, 即使形成粉团也会沉降在烟囱底部, 然后受热风旋刷作用又以气溶胶的形态排走, 所以能形成自净的作用, 粉团不会直接冲击高温风机。采用烟道喷水技术后, 多了一个前级的降温手段, 在投料前升温的过渡阶段, 还可以在烟道少量喷水降低废气温度, 保护高温风机。在新建项目中, 采用烟道增湿的设计方案已渐成气候。
2 烟道喷水配置分析
笔者在唐山丰润的一个项目中, 选用烟道喷水降温技术, 见图1, 参数见表1。
烟道喷水与增湿塔喷水的主要差别是:1) 烟道喷水空间狭小, 水珠雾化均布要求较高, 雾水粒径要控制在200μm以下;2) 增湿塔的空间容量大, 通常表观风速为2m/s左右, 汽化历程15s, 时间较充裕。丰润项目的烟道风速为16m/s以上, 汽化历时不足4s。烟气管道的直径决定了烟气风速, 风速关系到水雾的汽化效果, 进而影响到喷水量的容纳能力, 若将烟道扩径400mm, 用材不多, 可扩大28%的蒸发空间, 增加实效。为了提高烟道喷水容纳量, 还需要加强喷头的雾化效果。市场上有两种雾化方式可供选择:一种是单流体方式, 依靠水泵压力完成供水并实现雾化。另一种是双流体方式, 除靠水压外另借助压缩空气旋入喷头强化喷雾效果, 选用双流体式喷头的射眼孔径要相对大一些, 对防黏堵有利。
3 喷水量计算
雾化喷水吸收烟气热能, 用于液相升温、汽化和气相升温, 形成与烟气等温的水蒸气, 实现烟气降温的目标。设烟气初排温度340℃, 目标温度设定为220℃ (考虑后区多处结合点的漏风和散热, 通常下降25～30℃) , 烟道降温需水量的计算如下:
1) 烟气量的计算:单位熟料烟气产生量V (m3/t, 标态) 采用文献[1]经验公式计算:
式中:
V1———燃烧产生的气体量, m3/t (标态) ;
V2———形成水蒸气的气体量, m3/t (标态) ;
K———漏风系数。
设熟料热耗为3 100kJ/kg, 当点火初期按相当于熟料产量125t/h喂入生料时, 预热器高温烟气排放量折合283 375m3/h (标态) 。
2) 烟气支出热计算:为计算方便把出预热器烟气视为干燥烟气, 比热容简化为区段均值1.12kJ (kg·℃) (凯·毕洛热工图表数据) , 求340℃烟气降为220℃烟气时支出的总热量, 计算得:Q=48 287MJ/h。
3) 设水箱水温15℃, 计算收入热:当水喷入烟道后迅速吸热升温至沸腾汽化, 并快速升温至220℃ (工况视为定压状态) 。查表计算每吨15℃水的热焓h′=63.6MJ/t, 每吨220℃蒸汽的热焓h″=2 800.4MJ/t, 所以热交换过程中每吨水将收入热能:Δh=h″-h′=2 800.4-63.6=2 736.8MJ/t。
4) 喷水需求量应为Q/Δh=48 287/2 736.8=17.6t/h。
4 投资费用对比
以4 000t/d线计, 增湿塔的投入费用包括本体制作、安装施工、保温层施工, 另加供水喷水自动控制系统、回灰输送、巡检平台、土建工程等费用;与之相比, 烟道喷水装置可谓大笔省除。增湿塔与烟道喷水配备情况简明对照见表2。
5 结论
1) 烟道喷水系统不需单独制作本体, 减少机加工制作和安装工程量, 省去土建工程, 节省占用土地。过去许多新线点火日期常被增湿塔进度制约, 省除后对项目建设早竣工十分有利。
2) 烟道喷水不仅投资省, 从供水主电动机功率可以看出, 运行费用也比增湿塔大幅降低。
3) 喷头压力不足将会影响雾化效果, 单流体式喷头只能在维持定压的前提下调节水量, 因此水泵电耗高出很多, 而且启用喷嘴个数的增减时, 还要注意与变频水泵的功率调整协调好。双流体式则可以依靠气流调整解决水量变动时喷头的雾化效果, 比较可靠, 而且双流体喷头的水眼口径大, 防黏堵能力好。
4) 烟道喷水技术起步晚, 供水节能方式和喷头雾化效果方面仍有优化的空间, 供水多级泵的选用要考虑管路阻损和雾化压损, 供水量选择宜比理论计算值大25%。
参考文献
关键词：烟道式燃气热水器 CE认证 烟道式燃气热优势
中图分类号：TK16 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2014）11（c）-0022-01
“CE”是一种安全认证标志，被视为制造商打开并进入欧洲市场的护照。CE代表欧洲统一（CONFORMITE EUROPEENNE）。凡是贴有“CE”标志的产品就可在欧盟各成员国内销售，无须符合每个成员国的要求，从而实现了商品在欧盟成员国范围内的自由流通。在现如今多样化的燃气热水器市场，燃气热水器的种类日趋增多，海外市场燃气热水器行业的竞争也日益激烈。想要打开和扩大海外市场，对产品的质量以及性能提出了更高的要求。针对欧洲市场绝大部分家用电器需要通过欧洲标准的CE认证，所以我们的产品满足欧洲标准势在必行。
烟道式燃气热水器作为众多出口型燃气热水器的一种，有它自身的优势。工艺技术方面非常成熟，价格低廉。根据市场部的调查分析报告，烟道式燃气热水器目前在国内外仍有大量的用户，今后仍会有一定的市场份额。所以我们做了一系列工作设计研发CE型烟道式燃气热水器。
随着燃气热水器在人们生活中的普及，燃气热水器的一些缺点也逐渐的显现出来。燃气热水器在使用时，燃气燃烧所产生的一氧化碳和氮氧化物对人体都有较大危害。室内环境空气中的一氧化碳浓度达到一定值时，可使人中毒死亡；而氮氧化物与人体血液中血色素的亲和力约为CO的数百倍，使人因缺氧而引起中枢神经麻痹、痉挛等症状。另一方面，在热水器使用过程中，室内可能会流入一定量的可燃体，遇到明火发生着火或者爆炸。所以控制燃气热水器CO排放量变得尤为重要。
由于升数越大，燃烧负荷越大，燃烧产物中CO的含量也越难控制，所以烟道式燃气热水器不宜将升数做得过大，特别是对于高标准的CE型机。该文中的研究模型为11 L烟道式燃气热水器。
与国内燃气热水器标准相比，CE标准对烟道式燃气热水器提出了更高的要求，其中最为重要的包括以下几方面。
（1）正常工作时，烟气只允许从烟道中排除，不允许有漏烟的现象发生。
（2）倒灌风时，保证烟气中的CO含量不能超过1000 ppm。
为了解决这两大难点问题，针对传统的烟道式燃气热水器做出了较大的技术改进，主要改进为烟罩的结构。
（1）要求烟气只从烟道排除。那么燃气燃烧后产生的烟气只能集中从烟管方向排放，所以需要在适当的位置增加挡板引导烟气的流向。
（2）要求倒灌风时，烟气中CO含量不能过高。
我们首先分析倒灌风这种恶劣的环境中烟道式燃气热水器所受到的影响。
在风由烟道倒吹入烟罩中时，我们设想不做任何处理，热水器在工作时火焰燃烧的过程中，受到与燃烧势相反方向的风压，必定会影响燃烧，火焰甚至会被吹熄，燃气得不到充分的燃烧会产生大量的有毒气体，威胁使用者的生活环境甚至生命安全。所以必须采取相应的措施减少倒灌风对燃烧的影响。
我们对烟罩的结构做了处理，在原烟罩的基础上增加可以阻挡外界进风的挡板。关键在于倒灌风时烟罩最下端处的风压为零或者为负压，那么我们认为这种状态下火焰的燃烧受到倒灌风的影响最小。
当然在增设防倒风挡板的时候不能影响热水器烟气的排出，否则烟气聚集在烟罩中也会使CO超标。所以挡板的相对位置变得非常重要，既要满足倒风时燃烧的正常进行，又要满足烟气能顺利排出，同时，还要保证正常燃烧时没有漏烟。
倒风时烟罩中气体的流动较为复杂，我们经过反复的试验验证，调整挡板的相对位置以及挡板的外形尺寸，最终得到的烟罩结构。倒灌入烟罩的风通过挡板导流后分流从上下挡板流出，烟罩与燃烧器部装边界处的风速为零；烟气经过挡板的分流也从同样的位置流出。
经过测试，在倒灌风风速要求为3 m/s以及1 m/s时，我们可以将烟气控制在500mmp以内，满足CE标准要求。
在测试的过程中发现，热交换器部装的结构对烟气的影响也不容忽视，在正常燃烧时，烟气中CO含量很低，大概在100以内，而在倒灌风时，可能达到几千。除了烟罩的结构起主导作用以外，热交换器集热片的数量和结构对烟气也有影响。由于在倒灌风过程中，烟气排放受到阻碍，而热交换器的集热片对烟气也存在一定的阻碍作用，如果集热片数量过多，帮助换热的翻边孔数量过多，都会使烟气中CO含量升高。所以热交换器集热片的数量以及翻边孔不宜过多，当然为了保证热水器的效率也不宜过少，需要满足效率的前提下尽量减少集热片和翻边孔的数量。
参考文献
[1]王启.燃气热水器的事故分析[J].煤气与热力，1992（5）：33-36.
[2]GB 6932-2001家用燃气快速热水器[S].
[3]Technical Committee CEN/TC48 EN26：1997+2000.Gas-fired instantaneous water heaters for the production of domestic hot water，fitted with atmospheric burners.
[4]夏昭知，伍国福.燃气热水器[M].重庆：重庆大学出版社，2002.
甲方：
乙方：
根据《中华人民共和国合同法》及相关法律的规定，甲、乙方按平等互利的原则，经友好协商一致，同意签定本合同。
一、安装地址：
二、材料
主材：方管：（品牌、规格、厚度/实卡厚度）圆管：（品牌、规格、厚度/实卡厚度）晾衣杆：（品牌、规格、厚度/实卡厚度）挡雨瓦：（品牌、规格、厚度/实卡厚度）辅材：加厚、膨胀螺栓固定。
乙方安装时必须通知甲方到现场验收
三、工程造价及付款方式
防盗窗为元/㎡（按实际面积结算）。实测面积
总价（大写）。此总价包括材料、制作、安装、运费、配件等全部费用。甲方预付定金（大写）。工程完工后、乙方通知甲方当场验收，验收合格后七天内付清全部工程款。
四、双方权利义务
甲方：
1、保证乙方场地、电力畅通、无障碍和上楼通道通畅。
2、验收合格后按合同第三条规定支付工程费用。
乙方：
1、按合同要求提供不锈钢材料，并安装牢固可靠。
2、确保按合同要求使用合格材料、并按行规保留空隙间距，并保证尺寸准确。如出现偷工减料，材料以次充好，将按照总工程款的10倍进行赔偿。
3、工人在施工期间，应做好自身安全防护，由于自身原因和个人不安全行为，发生的相关事故或意外，乙方全权负责。
五、验收、违约责任及售后
1、每逾期1日应按照总款的千分之五支付违约金给甲方。乙方安装完成后，即向甲方提出验收要求，甲方当场验收。
2、甲方未能按合同第三条规定时间付款，每逾期1日应按照总款的千分之五支付违约金给乙方。
3、保证
六、附则
1、本合同一式两份、经双方签字生效后，甲乙双方各执一份。
2、未尽事宜双方协商解决。
3、双方签字后立即生效。
甲方代表签字：乙方代表签字：
2010年8月1日杭州余杭径山镇双溪中心村村民老张5点不到就起床了。周末早起有点辛苦但老张满怀兴奋早起是为了布置自家的新房子。但是一小时后旁边的村民听到老张家厨房里突然传出“哗”的一声巨响老张被一堆砖块砸倒在地倒下的就是砌在墙角边的那根高高的烟道。事故发生后当地政府请来了浙江省建设工程质量检验站对烟道质量进行检测。检测报告结果令人吃惊。用于建造烟道的混凝土实心砖和多孔砖均不符合国家标准。有的砖块抗压强度甚至未达到国家标准的一半。日前苏州质监局稽查支队对苏州市内正在建造的住宅楼安装使用的水泥烟道开展专项抽查共抽查7家生产企业、16家建筑单位和25个场地其使用的水泥烟道经国家玻璃纤维产品质量监督检验中心检测全部不合格。这些让人触目惊心的数字和实例让人心惊胆颤这样的因劣质烟道引发的事件屡禁不止。随着烟道成为建筑物中必不可少的配件它的各项指标需要立即得到规范。水泥烟道不达标直接危害群众生命财产安全。水泥烟道是目前新建商品房住宅中普遍采用的排油烟系统与住户厨房中的油烟机排风口相通。住户在烹饪过程中产生的油烟就通过烟道上升至楼顶尔后排放至大气中。但是水泥烟道的各种弊端在长久的失修之后暴露无疑。经过考证水泥烟道属人工采用手工操作厚度不均匀、材料没有按标准配比、极易开裂。机制烟道的优点成型快、劳动强度小、省人工、内壁光洁在建筑使用过程中不会出现堵塞烟道想象。新型曙光牌防火烟道设备的诞生提供抗震防护的保证 烟道虽然在房屋建设中地位容易被忽略但是当灾难来临的时候结实、防火的烟道就起到救人于危难之中的英雄角色。前不久在昆明的一场火灾演习中消防人员就借助防火烟道的作用带领被困于火海的人们脱离的危险。虽然只是演习但使不少群众了解到家中那根看不见的亦或是直立亦或是弯曲盘踞在房屋周围的烟道在危难之中所起到的作用。新型的防火烟道采用的是轻质的GRC防火板制作而成这种板材属于新型墙体材料的一类范畴。它具有质轻、防火、耐高温等特性。抗震效果也较传统的水泥烟道强十倍以上。假使一栋住宅楼要使用10吨的水泥烟道使用新型新型防火板烟道就可以使住宅楼的自重减少到1吨。不仅如此水泥烟道设备的研制成功彻底解决了目前水泥烟道的抗柔性冲击性、耐火极限二个重要指标均无法达到建设部和国家发改委颁布的国家标准《住宅厨房、卫生间排气道JGT194-2006》和《玻璃纤维增强水泥排气管道JCT854-2008》要求的技术难题。
这几年针对焦炉烟道气脱硫脱硝的研究和报道都比较少, 而且目前为止还未出现焦炉烟道气同时脱硫脱硝且运行时间长稳定的成绩。笔者在结合国际一些大型工业化且已经运行了较长时间的烧结行业的成功例子, 介绍两种能够较稳定运行的同时脱硫脱硝的技术, 即活性炭吸附一体化脱硫脱硝技术和半干法烟气脱硫和选择性催化还原组合式脱硫脱硝技术。其中半干法脱硫指的是当前已经非常成熟的, 应用比较广泛的旋转喷雾法或者循环流化床法脱硫技术。
2 组合式烟道气脱硫脱硝工艺路线
组合式烟道气脱硫脱硝工艺又分为几种, 其中半干法脱硫技术被广泛应用于钢铁行业。而SCR脱硝则主要是通过催化剂, 使用氨做还原剂, 然后在一定的温度条件下让其和烟气当中的NOx发生化学反应, 然后生成对环境没有危害的N2和H2O。反应式如下:
在这一技术工艺当中, 最为关键的就是催化剂, 根据催化剂的反应我们可以将其温度划分成低温、中温及高温三种催化剂。当前国际上使用最多的是金属氧化物高温催化剂, 通常是以Ti O2作为载体, V2O5、WO3、Mo O3作为其主要活性成分。目前高温及中温催化剂使用已经非常广, 而且效果良好, 但是低温催化剂还处于研究实验阶段, 不过在超过180℃的低温催化剂于烧结、垃圾焚烧等行业中其应用表现也非常不错。下面是温度不一样的情况下其焦炉烟道气脱硫脱硝工艺路线的具体分析:
2.1 烟道气的温度是170℃~200℃时
低温SCR可以实现最大程度的减少烟气升高温度时所需要的能源消耗问题, 并且还能够降低投资成本, 缩小系统的规模。然而笔者经过调查和试验后发现, 用钙基作脱硫剂的这一种半干法脱硫温减少超过60K就可以得到超过90%的脱硫效率。然而脱硫以后的温度还是很难通过直接SCR脱硫, 因此我们需要将其加热量进行减少, 使用烟气换热之后再对其做一定程度的加热最后再脱硝, 参考烧结机头脱硝催化剂的反应温度, 我们将反应温度设定为250℃, 具体的工艺路线图如图1。
自焦炉燃烧室的温度大概是180℃的废气于烟囱前的大烟道顶面引出并进入到SDA的脱硫设备里, 经过脱硫净化以后其烟道气的温度大概降到120℃左右。为了能够最大程度的减少烟气升高温度时所需要的能耗, 我们使用烟气换热器来做热交换。脱硫出口的温度大概在120℃的烟气经过增压风机加压以后会进入到烟气换热器的热侧, 和脱硝以后的净烟气换热之后一起被加热至220℃左右, 然后经过管道式加热炉, 烟气就会被加热到250℃, 和稀释风机送进来的氨空气一起混合起来, 然后经整流器整流之后进入到SCR反应器, 经催化剂的作用后完成整改脱硝的过程。脱硝之后的烟气会回到烟气换热器的冷侧, 和没有脱硝的原烟气换热以后一起被减低温度到150℃左右, 然后经过焦炉烟囱一起被排放到大气当中。
2.2 烟道气的温度是200℃以上时
通过笔者的实际考察发现, 使用半干法脱硫工艺技术, 其入口的温度在220℃, 温降是60K后期脱硫的结果能够大于90%, 也就是说保证温降就可以考虑排烟温度高也不会影响该工艺的效率。
在烟道气温度为200℃~230℃的情况下, 烟道气经过脱硫之后其温度会在140℃~170℃, 而加热之后会温升10K~30K以后能够直接使用于垃圾焚烧烟气脱硝设备当中使用低温催化剂, 其反应温度是170℃~180℃, 烟气换热流程可以省略。该工艺经推测应该可以实施, 不过目前还没有得到工程的实践证明。
3 结语
结合目前世界上正在使用和研究的工艺技术来看, 实现烟道气同时脱硫脱硝技术是我们有效控制烟气当中的SO2、NOx的最有效的手段。烟道气同时脱硫脱硝技术的流程比较复杂, 本文仅对组合式烟道气脱硫脱硝法的技术路线进行了分析, 部分工艺还有待实践验证。因此, 为了能够真正的达到控制多污染的目的, 我们应该积极研究和开发高效率的成本低的烟道气同时脱硫脱硝技术。
参考文献
[1]季广祥.焦化厂焦炉烟囱SO2排放浓度达标的途径[J].煤化工, 2014 (1) :35-38.
关键词：奥氏体不锈钢；钨极氩弧焊；低频脉冲；高频脉冲
中图书分类号：TG457.11 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2012）32-0179-02
1 钨极脉冲氩弧焊工作原理
氩弧焊是钨极惰性气体保护电弧焊TIG（tungsten inert gas welding）中应用最广泛的一种，属于非熔化极惰性气体保护焊，焊接时钨极只起导电作用，不作填充金属（不熔化），如图1所示。氩气通过焊枪进入焊接区，钨极和被焊工件之间通电产生电弧，电弧在惰性气体的气氛中燃烧。氩气在焊接过程中钨极、工件、填充焊丝不发生任何化学、冶金作用。惰性气体保护焊最显著的特点是电弧燃烧稳定，能有效地隔绝周围的空气，使熔池、填充焊丝不被氧化和氮化，因而能获得高质量的焊缝，且能进行全位置焊接。
钨极脉冲氩弧焊是在普通钨极氩弧焊基础上发展起来的一种新的焊接工艺，通过控制焊接电流按一定频率周期的变化。每一次脉冲电流通过时，焊件被加热熔化，形成一个点状熔池。脉冲电流处于停歇期间，点状熔池冷凝。脉冲电流处于停歇期间，电弧由基值电流维持燃烧（输入给焊件的能量很少），即以一个较小基值电流来维持一个电弧的电离通道，以便下一次脉冲电流导通时，脉冲电弧能可靠地燃烧，熔化金属，形成一个新的焊点。只要合理地调节间歇时间，适当的焊枪移动速度，保证相邻两个焊点之间有一定相互重叠量，就可获得一条连续致密的焊缝。
2 钨极氩弧焊设备
2.1 钨极氩弧焊机
钨极氩弧焊的电源必须具有陡降或垂直陡降的特性，此外，焊接非重要件，可用焊条电弧焊的弧焊发电机或弧焊整流器作弧焊电源，配以专用焊枪，也可实现手工钨极氩弧焊。
专用焊机应具有下列功能：焊前提前1.5～4.0 s输送保护气体，以驱赶气管内和焊接区间的空气，防止产生气孔；焊后延迟5～15 s停输送保护气体，以保证尚未冷却的钨极和熔池能在保护气氛下冷却，防止氧化和产生气孔；自动接通和切断保护气源及引弧、稳弧电路，防止接触引弧烧损钨极和接头产生夹钨缺陷；控制电源的通断；焊接结束前电流能自动衰减，以消除弧坑和防止弧坑开裂。
2.2 钨极氩弧焊焊枪
焊枪由喷嘴、钨极夹持装置、导线、气水输送胶管、启动开关等零部件组成。根据适用的焊接电流大小，焊枪分水冷和气冷式两类。常用的水冷式焊枪可匹配在大功率氩弧焊机上，气冷却式的焊枪一般匹配在小功率氩弧焊上。如图2所示为手工钨极氩弧焊焊枪。
2.3 气体保护装置
气体保护装置有氩气瓶、减压器和流量计。氩气瓶是储存氩气的压力容器，使用时应注意安全规则。按国标氩气瓶应为灰色，并标有“氩”字样。使用中应注意瓶内氩气不得用尽，应保留0.5 MPa的余气，以防止空气混入而造成氩气不纯。减压器可用普通氧气减压器代用。流量计是标定通入气体流量的装置，保证氩气在焊接过程中按给定的流量输送。常用的有玻璃转子流量计或医用流量计。但应注意流量计的示值受气体密度的影响。使用非氩气专用流量计时，表中的示值并非氩气的真实流量。现在已有氩气减压器和流量计结合一体的仪器。
3 钨极脉冲氩弧焊的工艺特点及其适用范围
在焊接厚度小于1 mm奥氏体型不锈钢箔片和金属管时，若采用普通钨极氩弧焊，焊接电流只允许用到几安培或十几安培。虽然所选用的钨极直径可以相应减小，但是电流密度仍然太小，导致钨极局部的极斑漂移、电弧不稳；如果焊接电流调得大些，会使焊件过热而烧穿。为了克服上述缺点，且又能保证连续焊接，在20世纪60年代研制成功了气体保护脉冲电弧焊。它的工艺特点及适用范围如下。
①可调工艺参数多，可以精确地控制待焊件的热输入和熔池的形状及尺寸。因而可提高焊缝搞烧穿和熔池的保持能力，易获得均匀熔深。所以特别适用于薄板（薄至0.1 mm）焊接和全位置焊接以及单面背面成形的焊接工艺。
②可以用较低的热输入获得较大的熔深，这样可以减少焊接热影响区和焊件变形。
③在焊接过程中，脉冲电流对点状熔池有较强的搅拌作用，而且熔池金属冷疑快，高温停留时间短，焊缝金属组织致密，可以减少敏感材料产生裂纹的倾向。对于奥氏体不锈钢，还能提高焊接接头耐腐蚀性能。
④每个焊点加热和冷却迅速，很适合于焊接导热性能强或厚度特别大的焊件。
⑤焊缝盛开美观，质量稳定，焊接接头力学性能高于普通钨极氩弧焊焊接接头力学性能。
根据脉冲频率不同，可分为低频和高频脉冲氩弧焊。钨极脉冲氩弧焊可根据焊件的厚薄来选择是否填加焊丝，也可以用氦气作为保护气体。
4 低频脉冲钨极氩弧焊
焊接电弧电流的大小（直流电或交流电的有效值）呈周期性脉冲变化，脉冲的频率，从每秒接近于一次至几次，至多不过十几次。即以低频率脉冲的方法供给电流脉冲。在一个脉冲电流期间，基体金属熔化到一定的熔深；随之，马上转变为一个小电流（基值电流），它的主要作用是维持电弧不致熄灭，也提供一个熔池冷却凝固条件，使焊件不致烧穿。其实，脉冲氩弧焊所完成的连续焊缝是由许多焊点搭接而成的。焊接电流周期性变化，不仅能保证得到一定熔深，又不致于焊穿工件，而且随着频率节奏可以得到波纹美观的焊缝。使焊接接头金相组织变得均匀，还细化了晶粒从而提高了焊接接头的力学性能和耐腐蚀能力。所以用脉冲氩弧焊焊接奥氏体型不锈钢薄件和中厚件是非常有益的。
不锈钢脉冲钨极氩弧焊焊接工艺参数可参考表1，机械操作钨极脉冲氩弧焊焊接奥氏体型不锈钢导管全位置的焊接参数见表2。
5 高频脉冲钨极氩弧焊
高频脉冲钨极氩弧焊与低频脉冲钨极氩弧焊不同之处，是焊接电流以每秒几千次甚至几万次的极高频率变化着。这样的高频脉冲电流使电弧的磁收缩效应比较强烈，电弧直径受到的压缩更为激烈，增强了电弧的挺度。同时使熔池能很好的搅拌，改善了焊缝的冶金性能，特别适合铝及铝合金的焊接。高频脉冲电弧产生的压力还导致超声振动，它可以增强熔化金属的流动性。这些都有利于细化晶粒，减少焊缝气孔，使焊缝成型美观。在焊接电流平均值相等的情况下，高频脉冲钨极氩弧焊速度可比普通钨极氩弧焊提高一倍，这就必然缩短焊缝金属在高温的停留时间，对改善奥氏体不锈钢耐蚀性是有益的。但是，这种焊接方法在施焊过程中有刺耳的噪声。
6 结 语
奥氏体不锈钢具有优良的焊接性，由于奥氏体不锈钢导热系数小而热膨胀系数大，焊接时易于产生较大的变形和焊接应力，普通钨极氩弧焊易造成较大焊接变形，或者出现烧穿，对于加工后再焊接的工件，采用钨极脉冲氩弧焊可以解决传统的焊接变形的问题。薄壁精铸件、超薄板料和超薄管料焊接的问题也得到了有效的解决。
参考文献：
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[2] 刘政军，徐德昆.不锈钢焊接及质量控制[M].北京：化学工业出版社，2008.
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由于在主体最初施工时的疏忽，造成1—7层厨房和卫生间的烟道预留洞漏设。经项目部研究决定采用以下处理方案：
1、将预留洞位置尺寸准确定位，并弹好洞口线。
2、用人工将洞口部位混凝土剔凿掉，钢筋暂时不截断。
3、安装预制烟道前，用钢筋钳子将钢筋从中间剪开，用钢筋扳子将钢筋扳至洞口边。
4、待烟道安装后，将钢筋扳至距烟道壁20-30mm处，用模板将烟道和楼板之间的缝隙吊好，用C25细石混凝土浇捣密实，混凝土浇筑后应及时养护，养护时间不少于7d。
以上处理方案由现场施工员负责，安排责任心强、技术水平较高的施工人员进行处理，施工中应严格检查，加强管理，决不能给下道工序留下隐患。
河南四建股份有限公司玉龙苑项目部
煤制活性焦用于脱除烟道气中的SO2
摘要：考察了山西煤炭化学研究所研制的三种活性焦的吸附与脱附情况,对其SO2吸附能力进行了评价,并讨论了活性焦的物理性质(比表面积及孔径分布)及化学性质(每平方米比表面积的碱性位含量)对其脱硫性能(SO2吸附量及吸附速率)的影响.结果表明,活性焦的微孔是SO2吸附转化的`主要场所,合适的孔结构及丰富的表面碱性位可以较大地提高活性焦的脱硫能力.在O2与H2O(g)存在下,吸附了SO2的活性焦的脱附情况不仅与脱附温度有关,还受活性焦的物理、化学性质的影响.而且,活性焦的物理、化学性质不仅决定了其对SO2的吸附量,还决定了吸附在活性焦内SO2以不同形式物理吸附SO2、H2SO4存在时的量.作 者：张守玉 朱廷钰 杨之媛 吕红 黄戒介 王洋 作者单位：中国科学院山西煤炭化学研究所煤转化国家重点实验室,太原,030001期 刊：燃烧科学与技术 ISTICEIPKU Journal：JOURNAL OF COMBUSTION SCIENCE AND TECHNOLOGY年，卷(期)：,8(1)分类号：X511关键词：活性焦 脱硫 烟道气 SO2
华能东方电厂建设4台350 MW超临界燃 煤火电机 组,一期工程建设2×350 MW超临界燃 煤发电机 组。该工程 由华能海南发电股份有限 公司投资 建设,锅炉、汽机、发电 机均由哈尔滨电气集团 提供。锅炉为一次中间再热、变压运行、单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、∏型、露天布置,型号为HG-1100/25.4-YM1。炉膛断面 尺寸为15.287m宽、13.217m深,水平烟道 深度为4.747m,尾部前烟 道深度为5.06m,尾部后烟 道深度为5.98 m,水冷壁下 集箱标高 为6.5m,顶棚管标高为59.0m。省煤器为H型鳍片管省煤器,传热效率高,受热面管组布置紧凑。空预器由哈尔滨锅炉厂提供,每台锅炉配2台哈尔滨锅炉厂生产的29-VI(T)-1950-SMR型三分仓容克式空气预热器。#1机组于2009年6月20日通过168h试运行,在投运后发现锅炉排烟温度一直明显高于设计值,为降低排烟 温度,对 #1锅炉省煤 器和空预 器进行了改造。
2改造依据
#1锅炉投运以来 ,排烟温度 明显高于 设计值 ,经考核试验,结果表明:BRL负荷下,修正后排烟温度高于设计值25℃以上(图1)。分析排烟温度高的原因主要有3点:(1)煤质,但煤质属不可控因素;(2)炉膛、炉底漏 风和制粉 系统冷风 掺入量;(3)受热面沾污,受热面布置不合理。
2009年9月,我厂邀请热工研究院在燃用设计煤种条件下对#1锅炉进行性能考核试验。BRL工况下空气预热器进出口风烟温度与设计值对比如表1所示。
基于表1分析,锅炉额定出力时,空气预热 器进口烟 气温度为367.7℃,与设计烟气温度368.0℃基本相同,而修正后的排烟温度比设计值高了20.75℃,但空气预热器出口一次风温度较设计值低了28.4℃,二次风温度较设计值低了24.15℃,这说明空气预热器吸热量不足,导致其出口一、二次风温 度严重偏低,这是排烟温度高于设计值的主要原因。
单位:℃
3改造方案
降低 #1锅炉排烟 温度的主 要有效途 径有如下3种 :(1)改造空预 器 ;(2)改造省煤 器 ;(3)同时改造 省煤器和空 预器。
3.1改造空预器
在保持原预热器型号不变的情况下对预热器进行改造,更换热端传热元件及元件盒。措施为:将预热器热端传热元件盒由1000mm高度更换 为1100mm高,同时将板 型由原来 的DU3改为FNC,可降低排烟温度约5℃,改造效果不明显。改造后的空预器热力计算及改造前后的温度对比如表2所示。
3.2改造省煤器
利用省煤器区域现有 空间,最大限度 增加受热 面,增加2圈管子(即加8根管子,重量增加约102t),共130排,改造前省煤器换热面积为9860m2,改造后省煤器换热面积为1490m2,增加50%,使进入预热器的烟温降低约20℃,排烟温度相应下降6.7℃,改造效果不明显(表3)。
3.3同时改造省煤器和空预器
3.3.1省煤器改造
利用省煤器区域现有 空间,最大限度 增加受热 面,即加2圈管排(增加8根管子,重量增加约102t),改造后省煤器换热面积为14790m2,增加50%。
3.3.1.1增加省煤器管排对热力参数变化的影响(同表3)
增加省煤器后,在上述6种工况下热力 计算值变 化:省煤器出口水温平均增加约5~6℃,工质最大阻力增加9kPa,烟气侧最大阻力增加0.08kPa,对于省煤器出口水温、工质最大阻力、烟气侧最大阻力3个重要参数的影响极小。改造后省煤器出口烟气温度下降约28℃。
3.3.1.2增加省煤器管排对省煤器结构的影响
东方电厂#1锅炉省煤器组布置在尾部后烟道内低温过热器下部。为降低锅炉排烟温度,采取在现有省煤器 的基础上,利用省煤器下部蛇形管与下部集箱的空间,最大限度增加受热面,即加2圈管子共130排,增加省煤器前后结构如图2所示。
锅炉省煤器改造后,增加102t重量,因此需对省煤器的吊杆、吊点进行加固。修改前后吊杆材料、吊点载荷如表4所示。
3.3.2空预器改造
在保持原预热器型号不变的情况下对预热器进行改造,更换热端传热元件及元件盒。措施为:将预热器热端传热元件盒由1000mm高度更换 为1100mm高,同时将板 型由原来 的DU3改为FNC,并采取封堵措施,可降低排烟温度约11.7℃。
空预器改造后,空预器转子重量增加,需对空预 器支撑轴承承载能力核算如下:
原预热器单台转动部分总重为240410kg,热端传热元件改造后转动部分总重为:P0=240410+25000=265410kg=2601kN。
该预热器配支撑轴承 型号为国 产294/710E,其静态负 荷C0=74880kN。
C0/P0=74880/2601≈28.8>12(设计系数)
可见更换换热元件后支撑轴承仍有很大余量,非常安全。
4节能改造后试验情况
本改造工程于2010年3月完工。2010年4月,我厂继续委托西安热工研究院对#1锅炉进行改造后性能考核试验。
改造后BRL工况下空气预热器进出口风烟温度与改造前对比如表5所示。
单位:℃
由表6可以看出,省煤器改造后其进出口给水温升较 小,不影响汽水系统的安全运行。
(1)100%额定电负荷,对进风温度、设计空气预热器进口烟气温度和空气预热器漏风率3项进行修正,改造后排烟温度比考核试验时低了12.3℃左右。在有限的空间改造省煤器及空气预热器,试验结果 证明:改造已达 到预期的 计算结果(图3)。
(2)空气预热器进出口一次风温差上升15.9℃,由于目前燃用高水分印尼煤较多,一次风温大幅上升对满足制粉系统干燥出力、保证磨煤机出口风粉温度极为有利。
(3)空气预热器进出口二次风温差上升18.5℃,二次风温大幅上升可提高锅炉燃烧稳定及燃尽性能。
(4)由表7可以看出,改造后与改造前试验时锅炉效率结果对比:100%额定电负荷,修正后锅炉效率比考核试验时提高0.72%;75%额定电负荷,修正后锅炉效率 比考核试 验时提高0.82%;50%额定电负荷,修正后锅炉效率 比考核试 验时提高1.00%。
5改造后对空预器烟风道性能的影响
在100%额定电负荷工况下,改造前后空预器烟风道压降测试结果如表8所示。
单位:Pa
改造前,空气预热器A侧烟气压降实测值为900Pa,空气预热器B侧烟气压降实测值为930Pa,小于设计值1210Pa。
改造后,空气预热器A侧烟气压降实测值为1065Pa,空气预热器B侧烟气压降实测值为1095Pa,均较考核试验时略高,仍小于设计值1210Pa,改造后空气预热器阻力升高不多,基本不影响风机出力。
6改造费用、工期、节能、环保效益
降低锅炉排烟温度,主要是增加省煤器 管圈、更换空 预器热端传热元件两部分,总投资约580万元,其中设备 材料270万元、运输费50万元、安装调试及试验费260万元。
增加省煤器管圈、更换空预器热端传热元件的技术改造工作已在2010年#1机组扩大性C修中进行,改造时间为35天。
通过技术改造,降低了排烟温度及煤耗,直接经济 效益计算如下:
发电标准煤耗降低值:
Δb=T×H=12×1.7/10=2.04g/kW·h
式中,T为锅炉排烟温度降低值,T=12℃;H为锅炉排烟温度每降10℃发电煤耗下降值,H=1.7g/(10℃)。
年节约标准煤量:
ΔB=P×t×Δb=350000×5000×2.04×10-6=3570t
年经济效益:
S1=C×ΔB=750×10-4×3570=267.75万元/年
静态投资回收期:
L=S/S1=580/267.75=2.17年
式中,P为机组额定功率,P=350000kW;t为机组年利用小时数,t=5000h;C为标煤单价,C=750元/t;S为项目总 投资,S=580万元。
同时,年减少CO2排放8200t左右,减少SO2排放80t左右。
7结语
通过对#1锅炉空预器、省煤器节能改造,有效降低了锅炉排烟温度约12℃,提高了锅 炉效率,发电标准 煤耗降低2.04g/kW·h,年节约标准煤3570t,年经济效益为267.75万元,投资回收期2.17年;同时,年减少CO2排放8200t左右,减少SO2排放80t左右,实现了经济指标和环保指标的双优。
摘要：华能东方电厂#1锅炉于2009年6月投产后排烟温度一直偏高,通过试验验证排烟温度偏高约20℃。为降低排烟温度,提高锅炉热效率,对比了改造空预器、改造省煤器、同时改造省煤器和空预器3种方案,并结合工程实际情况择优选择了省煤器和空预器联合改造,有效降低排烟温度约12℃,提高了锅炉效率,降低了发电标准煤耗2.04g/kW·h,同时减少了CO2和SO2排放,实现了经济指标和环保指标的双重效益,达到了改造目的。
在生产过程中, 由于设备的急停、裂板或金属异物的进入, 易造成钢带出现裂纹, 有比较轻微的, 也有比较严重的, 出现裂纹后, 在板子的表面会留下很深的裂纹并且带有油污, 如果不及时修复, 生产出的密度板质量就无法达到合格, 每张板子的生产成本很高, 而且浪费了人力也损耗了资金, 以前这样的情况都是请厂方来修复, 时间长、费用高, 给生产带来了极大的不便, 鉴此, 我们成立了技术小组, 翻阅了大量资料, 进行了反复实验, 最终, 成功总结出了热压不锈钢带裂纹焊补工艺方法, 取得了较好的经济效益。
一、热压钢带的焊补方法
1、直接焊接法
当裂纹较少而且较浅时, 仅做清理就可直接焊接修复。
2、挖补焊接法
对于多道裂纹的出现在同一位置, 直接焊接是不行的, 需要把它挖掉, 挖出一个直径225mm的一个圆, 挖掉后再补上一个同样的圆, 其厚度必须与原材料相同, 然后进行焊接, 采用单面焊双面成形法, 焊接过程中要注意控制变形。
二、热压钢带的焊补工艺
1、焊前处理
(1) 直接焊补法
坡口表面的清洁程度严重影响焊接接头的耐蚀性能, 因此焊前要将焊缝两侧附近20~30mm范围内清理干净, 并用丙酮擦拭表面, 去除油污, 保证焊缝周边清洁, 直接焊接时可不开坡口。
(2) 挖补焊接法
挖补的主要步骤:
1) 首先找出挖补点的中心, 进行周边清理, 准备好挖补的一切工具, 氩气纯度须在99.99%以上。
2) 用水冷电磁夹具固定在挖补的周围, 它的作用用于钢带的平整, 焊接过程中防止变形, 也是全自动铣刀和自动焊枪的支点, 固定好磁盘后, 装入铣刀用压缩空气为动力, 空气压力必须6bar, 用铣刀铣出中心的一个圆, 大小自定, 把接销盘安在背面, 接住铣下的碎屑, 量出尺寸, 打开电源, 使铣刀在电磁夹具上走动, 铣刀8mm直径, 接口间隙0.05mm以便于单面焊接双面成形。
3) 铣完后, 清理断面, 用砂纸把新补片和断面打磨完毕后, 把新补片放入铣好的圆孔内, 背面用圆形散热铜板托住, 表面用小电磁盘吸住补片, 使新补片和母材保持平整, 找出8个点点固, 间隙必须均匀, 注意必须平整, 如果不平整, 焊接完毕后打磨比较麻烦, 厚度会不均匀, 钢带易变形受损。
2、焊接方法及材料
手工钨极氩弧焊, 焊丝采用与母材相应成份的焊丝, 纯氩气或Ar+2%O2混合气作为保护气体。
3、焊接工艺过程
(1) 直接焊补法
焊接时需要有人在背面用铜板托住焊缝处, 铜板的作用是用于散热, 然后在裂纹的两端各点一个点, 防止受热扩伸, 要求单面焊双面成形, 加焊丝焊完后稍作冷却, 用抛光机打磨焊缝和母材厚度相等为止, 然后用振动磨光机在焊缝的周边打磨抛光, 背面也一样, 厚度不均也会使板子鼓泡影响板子质量, 所以打磨也比较重要。
(2) 挖补焊接法
焊接时焊丝直径采用0.6~1mm, 必须焊透达到单面焊双面成形, 手工焊时电流在80~85A, 焊的过程中, 必须得保证焊缝高出母材2~3mm, 焊完后再用自动焊顺焊缝加以融合, 使焊缝保证完全填充实, 自动焊电流在110~130A, 焊接冷却30分钟后检查焊缝的背面成形情况, 是否焊透, 一定要检查是否焊缝咬边, 若有焊不透的地方, 要用手动焊枪加以补焊, 然后冷却, 确定无误后才能拆除夹具, 否则, 会出现变形, 之后进行打磨。
4、焊接参数及工艺要点
(1) 采用陡降外特性的电源, 直流时采用正极性。
(2) 为防止焊接出现气孔, 焊接部位必须清理干净。
(3) 保护气体为氩气, 纯度为99.99%当焊接电流为50~150A时, 氩气流量为8~10L/min;当电流为150~250A时, 氩气流量为12~15L/min。
(4) 采用直径为1.6mm的铈钨极, 并磨尖成一定形状, 钨极从气体喷嘴伸出的长度以4~5mm为佳, 在开槽深的地方是5~6mm, 喷嘴直径为8mm, 喷嘴离工作的距离一般为6~10mm。
(5) 要保证焊件表面的质量, 焊件表面损伤是产生腐蚀的根源, 在装配及焊接过程中要避免碰撞损伤, 避免在焊件表面进行引弧造成局部烧伤。
(6) 为使氩气更好地保护挖池和便于施焊操作, 钨极中心线与焊接处工作一般保持80-85°角, 填充焊丝与工作表面夹角尽可能的小些, 一般为10°左右。
(7) 尽量采用短弧焊接以增强氩气保护效果。焊速应先稍慢后快, 若中途停顿后继续施焊时, 要用电弧把原熔池的焊道重新熔化, 形成新的熔池后再加焊丝并与再前焊道重叠3~5mm, 使接头处圆滑过渡。
(8) 焊接过程中, 避免形成夹钨与夹杂。若钨极长度伸出量过大, 焊枪动作不稳定, 钨极与焊丝或钨极与熔池相碰后, 又未终止焊接, 就会造成夹钨;若焊丝端头在高温过程中脱离了保护区, 在空气中被氧化, 当再次焊接时被氧化的焊材端头未清理, 又送入熔池中, 就容易产生夹渣。
(9) 防风与换气, 在有风的情况下, 应采取挡风板措施, 在室内采取适当的换气措施。
5、焊后打磨
(1) 打磨采用砂纸式磨光机, 它有2个盘, 分硬盘和软盘, 砂纸分粗细两种, 先用80目砂纸把焊缝磨到和母材基本相平为止, 再用120目粗磨, 磨到看不出焊缝为止, 在用240目细磨, 打磨完用测平尺来测它的平整度, 用显示粉检测是否有微小裂纹, 假如焊缝与母材不平滑, 会严重影响板子质量, 所以打磨至关重要。
(2) 用振动磨光机在焊缝周围进行大面积的打磨、抛光, 振动磨光机砂纸也分粗细两种, 因为圆形磨光机磨完后, 表面出现轻微的划痕和不均匀的磨痕, 先用粗砂把这些进行粗磨, 磨到看不出划痕为止, 再用细砂抛光, 尽量把焊缝周围扩大一些为好, 打磨和抛光也会减小它的厚度, 大面积的减小厚度不容易产生板面鼓泡, 这是最主要的, 它直接影响板子质量, 所以必须要认真打磨, 这套工序大约需要7~8小时, 背面的打磨和表面一样。
三、焊补所用工具及设备
1、焊机型号:I E C 6 0 9 7 4-1/EN50199
2、电磁吸盘型号:PT131ф225
3、焊丝型号:ф0.6 NICRD52.6
4、振动磨光机型号:Maitia9046
5、氩弧焊手焊枪型号:TTG2200PF
6、氩弧焊机械焊枪型号:TTG2200P-M/F
7、电磁控制箱型号:Patchingtool
8、电磁夹具型号:P T 1 3 1 (带齿形)
9、抛光机型号:W P 0 1 2-2 7 E
1 0、气动转子型号:7 8 0 0-2 B
1 1、圆形散热铜板, 接销盒, 背面夹具, 千斤顶等附属设备。
摘要：生产中高密度板的压力设备中热压设备是其核心部位, 其中钢带在生产过程中, 由于设备的急停、裂板或金属物的进入, 易出现裂纹。出现裂纹后, 若不及时修复, 会直接导致生产出的密度板成为废品。本文着重介绍了中高密度板生产设备中的热压钢带裂纹的TIG焊挖补焊接方法。
关键词：热压,不锈钢,钢带裂纹,TIG,焊补技术
参考文献
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