加氢反应器制作技术交流

加氢反应器制作技术交流（共15篇）

加氢反应器制作技术交流 篇1

1、近期设备订货技术协议共涉及2台加氢反应器、5台换热器、1台脱硫塔和4台罐，共12台设备。重点是2台反应器（共约624.4吨）。

2、反应器成型以锻焊为主。之所以选择锻焊，一是因为设备壁厚166，≥150，目前

还没有此类板材；二是，设备材质为加钒钢（抗氢腐蚀），成型后容易出现裂纹。

3、反应器制作的难点，一是器内凸台，二重采用完全锻出，抚机采用部分锻出；二是

弯管，兰石拼接，二重、抚机采用整体锻件。

4、关于运输，重点指出了两方面的问题。一是吊盖、拖尾，即临时不预购吊盖；拖尾

由第三方设计制造，届时运抵反应器制作现场，由反应器制造商负责焊接与热处理。二是充氮保护问题，充氮的目的是防腐，特别在海路运输过程中尤为重要，但充氮的弊端是密封环节对焊口母材有损伤，所以是否采用充氮要具体权衡利弊。

5、备件方面，一要有，二要少。

加氢反应器制作技术交流 篇2

正当本刊策划本专栏第二期内容时, 7月16日上午7时38分, 已经停产一年半的山东省日照市某化工厂的1000 m3液态烃球罐爆炸起火, 一天一夜后明火才被控制住。虽然至发稿时起火原因尚未调查清楚, 但石化企业安全生产需警钟长鸣。

设备泄漏作为企业生产的安全隐患, 一直被人们所警觉, 防泄漏工作也从未被各企业懈怠。本刊笔者认为, 水压试验和气密试验是石化行业检验设备法兰密封性能最主要的方法, 通常在新设备调试安装或停工检修后正式开车前均需要进行密封性试验以确保设备安装没有问题。由于部分法兰的安装质量不过关, 需反复进行该试验, 以确保设备的密封性能, 因此浪费大量的时间及气体资源。与法兰密封性直接相关的则是提供紧固技术施工方, 若可以保证气密性实验一次通过, 不仅可以节省石化企业与紧固技术施工方的各方面成本, 对设备损伤程度也会降至最低, 本期案例所介绍的中石化长岭炼油公司渣油加氢装置反应器法兰新建装置一次性通过气密性试验便是凯特克成熟紧固技术的体现。

施工背景

石化企业中, 加氢装置对石油炼化作业的重要性不言而喻, 其安全状态一直被企业领导所重视。柴油加氢精制170万吨/年渣油加氢装置是长岭炼化分公司油品质量升级及原油劣质化改造工程的主要装置之一, 由于该装置需要常年处于高压、高温、临氢的工况下, 所以该装置法兰尺寸较大, 法兰螺栓规格也较大, 不仅在螺栓拆卸过程中对工具要求高、拆卸难度大, 而且在紧固时对紧固技术的要求更高。在安装过程中如果不能保证法兰密封面全程处于平行闭合状态, 则可能会对密封面造成损害, 导致后期法兰泄漏需要反复进行气密实验及法兰密封面修复等问题。为保证安装过程中密封面一直处于平行状态并且不伤害法兰面, 凯特克应用十字紧固方法, 并搭配凯特克预紧力控制技术, 该方法有效地保障法兰密封面在作业过程中保持平行闭合状态。以往类似工况, 大部分企业会采用液压扳手进行螺栓紧固, 液压扳手在紧固时由于反作用力臂的存在, 会造成偏载现象, 从而导致螺栓预紧力不精确, 不均匀, 会导致法兰密封面不能平行闭合, 而且也会造成螺栓咬死的现象。在法兰拆卸过程, 咬死的螺栓是根本无法拆除的, 需要花时间采用破坏螺栓方式来拆除。据笔者了解, 长炼渣油加氢装置反应器头盖法兰使用的螺栓规格为M95, 每根螺栓成本1~2万元, 直接使检修成本上升。凯特克采用的预紧力控制技术则有效地避免偏载现象的发生, 节约时间并大幅降低检修成本。因此, 经多方面研究考虑, 长岭炼化分公司决定采用凯特克预紧力控制技术。

操作注意事项

一、法兰回装前质量检查

法兰回装前, 需要对法兰密封面进行清理, 然后检查法兰密封面是否有裂纹、点蚀、缺口等。因设备运行介质不同, 对法兰密封面的损坏情况也不尽相同, 检测法兰密封面是否有受力不均的现象, 密封面成椭圆状 (一个密封面上一边有八角钢垫接触的印痕, 一边没有) 。造成这种现象的主要原因:紧固时法兰没有平行闭合或紧固方式不合理。

还需要对法兰密封垫进行检查:是否有裂纹或破损的地方。

螺栓安装时, 必须按要求涂防卡死膏和润滑剂, 可选用DOWCORNING1000或二硫化钼润滑剂P37超纯度抗高温膏体。

二、法兰安装

以上工作准备结束后, 用30%螺栓预紧力按十字形紧固方式紧固法兰上对称的4条螺栓, 紧固结束后对法兰间距进行测量并记录, 确保法兰平行闭合且法兰间距误差≤2mm。预紧完成后, 进行DISC垫圈安装, 将DISC垫圈拧紧到位、然后将润滑好的螺母安装到垫圈上、螺母上端均留出2~3牙。螺栓的紧固原则为:同步、对称、均匀、多次。螺栓紧固采用扭矩拉伸机, 按照螺栓编号进行同步紧固, 紧固步骤如下:第一步:设定预紧力为计算预紧力的30%, 将所有螺栓按十字形的方式进行同步紧固。第二步:设定预紧力为计算预紧力的60%, 将所有螺栓按十字形的方式进行同步紧固。第三步:设定预紧力为计算预紧力的100%, 将所有螺栓按十字形的方式进行同步紧固。第四步:用最终预紧力效验每颗螺栓, 直至所有螺栓不能转动。紧固结束后检查法兰间距并记录。

客户评价

中石化长岭分公司炼油二部设备主管舒耀:长炼170万吨渣油加氢装置于2009年开始设计, 考虑到设备的温度和压力的因素, 经多方考察研究, 在设计初期便决定使用凯特克公司的螺栓预紧力控制技术, 冷态安装升温不需要热紧。2011年8月份安装完成后气密试验一次性通过, 通过1年的运行, 均未出现泄漏情况, 设备运行一个周期后, 螺栓全部顺利拆卸, 整个拆卸过程仅耗时8 h。反应器头盖法兰以及弯头法兰拆卸完毕后, 法兰密封面、八角钢垫及螺栓无一损坏, 全部都可以重复使用, 从而降低了维修成本。此前有另一V103头盖法兰2011年设备安装时未采用螺栓预紧力控制技术, 在拆除螺栓过程中有4个螺栓咬死无法拆卸, 强制拆卸2天无果后, 最后只能用气割割下来。2012年换剂检修中所有设备均使用凯特克技术, 并最终在预定时间内完成, 同样也是一次性气密通过, 凯特克的优秀表现得到了厂领导的一致好评。

下期预告

加氢反应器制作技术交流 篇3

UASB反应器由于具有高的有机负荷、转化效率和操作简单的优点而广泛用于多种高浓度有机废水的处理.能否成功地培育颗粒污泥,是反应器能否高效和稳定运行的.关键.介绍了国内外几种快速启动厌氧生物反应器的方法及效果,其中包括投加无机絮凝剂或高聚物,投加细微颗粒物及选择压理论,这对废水处理的工程实践具有一定的指导意义.

作 者：石宪奎 倪文 江翰 作者单位：石宪奎(北京科技大学土木与环境工程系,北京,100083;黑龙江科技学院资源与环境系,哈尔滨,150027)

倪文,江翰(北京科技大学土木与环境工程系,北京,100083)

PPT制作技术 篇4

1.两幅图片同时动作 PowerPoint的动画效果比较多，但图片只能一幅一幅地动作。如果你有两幅图片要一左一右或一上一下地向中间同时动作，可就麻烦了。其实办法还是有的，先安置好两幅图片的位置，选中它们，将之组合起来，成为“一张图片”。接下来将之动画效果设置为“左右向中间收缩”，现在请看一看，是不是两幅图片同时动作了？

2.滚动文本框的制作 右击工具栏打开“控件工具箱”,再点击文本框,而后从“属性”里面把滚动条打开,在TEXT里面输入文本框的内容.(完成)还可以通过“其他控件”中的SHOCKWAVE FLASH OBJECT 实现PPT中加入FLASH。

3.轻松隐藏部分幻灯片

对于制作好的powerpoint幻灯片，如果你希望其中的部分幻灯片在放映时不显示出来，我们可以将它隐藏。方法是：在普通视图下，在左侧的窗口中，按 Ctrl，分别点击要隐藏的幻灯片，点击鼠标右键弹出菜单选“隐藏幻灯片”。如果想取消隐藏，只要选中相应的幻灯片，再进行一次上面的操作即可。

4.在PPT演示文稿内复制幻灯片

要复制演示文稿中的幻灯片，请先在普通视图的“大纲”或“幻灯片”选项中，选择要复制的幻灯片。如果希望按顺序选取多张幻灯片，请在单击时按Shift 键；若不按顺序选取幻灯片，请在单击时按Ctrl键。然后在“插入”菜单上，单击“幻灯片副本”，或者直接按下“Ctrl shift D”组合键，则选中的幻灯片将直接以插入方式复制到选定的幻灯片之后。

5.Powerpoint自动黑屏

在用Powerpoint展示课件的时候，有时需要学生自己看书讨论，这时为了避免屏幕上的图片影响学生的学习注意力可以按一下“B”键，此时屏幕黑屏。学生自学完成后再接一下“B”键即可恢复正常。按“W”键也会产生类似的效果。

6.将幻灯片发送到word文档

1、在Powerpoint中打开演示文稿，然后在“文件”菜单上，指向“发送”，再单击“Microsoft Word”。

2、在“将幻灯片添加到Microsoft word文档”之下，如果要将幻灯片嵌入word文档，请单击“粘贴”；如果要将幻灯片链接到word文档，请单击“粘贴链接”。如果链接文件，那么在Powerpoint中编辑这些文件时，它们也会在word文档中更新。

车体广告制作技术 篇5

车体广告出版动态，顾名思义，是一种将车体作为印刷媒体的广告形式，其特点是简捷、主题鲜明，

车体广告制作技术

。

车体广告分为商业性广告及装饰性广告。

商业性广告是根据广告商的要求借助车体这一流动载体，印制与广告相关的图文，进行商业现场宣传。

装饰性广告则是融合汽车制造商的设计理念收纸，根据车体的特点设计出符合每款车型，突出装饰个性化的广告贴花，如：有的采用色块组合，有的采用加网图案。装饰性车体广告图案规格(长度)大致可分为以下几种。

(1)小型(轿车)：一般在1m以内，主要起点缀作用。

(2)中型(旅行车爱普生，面包车)：1～3m之间。

(3)大型(巴士)：3m以上。

车体广告制作技术有喷绘、写真、大型丝网印刷等，有时也可同时采用几种技术以达到最佳装饰效果。如商业性广告，由于数量少，采用丝网印刷成本高，所以常用喷绘、写真等技术;而装饰性车体广告由于厂家批量大按需印刷，且保留时间长，大多采用丝网印刷将装饰性图文印刷在不干胶材料上，再转移到车体的相应位置上。下面将结合实际情况重点介绍运用大型丝网印刷技术制作车体广告。印刷检测

车体广告制作

车体广告的制作大致分为3个阶段：印前处理、印刷加工、后期制作。

印前处理：根据客户的要求进行画面的电脑设计及处理，以得到形象逼真的效果，再借助底稿制作出胶片。

印刷加工：一般分为丝网的准备、制版、印刷。

1.丝网准备

丝网印刷的要素主要是丝网压凹凸，通常我们选用200～300目的涤纶丝网，先用绷网机将丝网张紧进行绷网，再把丝网用黏合剂固定在网框上。绷网通常采用气动式及电机驱动式，张力的大小根据材质不同而不同，对涤纶丝网其张力可达到0.7～0.9MPa。从绷网机上取下网版不要马上印刷收纸，需要放置数日，待其张力稳定后，再上机印刷，以保证较高的尺寸精度。

2.制版

制版的方法有很多种，如手工制版法、感光制版法、金属网版法等印刷厂，下面着重介绍感光制版法。

(1)丝网的预处理

在涂布感光胶之前应对丝网进行脱脂、打毛处理，脱脂处理使用中性洗涤剂，用毛刷清洗，消除丝网上的油脂，以避免涂布感光胶时胶膜变薄印刷工艺，引起针孔等故障，打毛是把磨网膏涂布在网版上，用毛刷在网版正反面均匀地刷洗，使丝网表面变粗糙，提高胶膜与网版的结合力。

(2)感光胶的涂布与干燥

涂布感光胶可采用机械式上胶器或手工刮斗上胶，将感光胶均匀地涂布在网版上。根据工艺要求一般要对网版正反面进行3～6次涂布及干燥方正，干燥温度一般控制在45℃以下。

(3)曝光

将干燥好的网版印刷面与晒版胶片的药膜面相对密合并用晒版机进行曝光，用UV光照射并严格控制曝光时间，曝光时间过长可能导致线条变窄，甚至不能显影;反之，则线条变粗CTP，出现锯齿形，甚至使感光膜脱落。

(4)显影与干燥

曝光后将丝网放入25℃左右的水中浸泡数分钟进行显影，使图文部分未感光的胶膜膨润，用水枪将未感光部分冲洗干净，把网版上的水滴吹掉平版印刷，然后再干燥。

(5)检验修复，网版制作完成。

3.印刷

在印刷时将网版悬置于承印物上面，使网版与承印物之间有一定的距离，这是进行印刷的基本条件，网版上的油墨通过刮墨刀的移动爱克发，将图文转移到承印物上。

印刷根据图文要求，一般采用网目调及实地印刷，网目调印刷一般采用基本色油墨，即黄、品红、青、黑;实地印刷则采用专色油墨，印刷前要根据样稿颜色进行专色调配。

4.后期制作

印刷完成后上海电气，印样要进行干燥处理，干燥可采用自然干燥和红外线干燥两种方法,干燥后根据图文形状进行裁剪。由于车体广告尺寸较大，为避免向车体转移时，图文不平整，在裁剪后要用定位纸(转移膜)平覆于印刷品表面裁员，进行定位。这样就完成车体广告制作，下一步就是把图文转移到车体上。

5.车体广告常用承印物

车体广告用承印物主要是不干胶材料，有透明和不透明两种，最常用的是PVC和PET薄膜不干胶，厚度不大于140μm。从装饰效果上讲包装安全，薄膜越薄，图文质量越好，但对印刷及图文转移技术的要求也越高。

温度对加氢反应器配管设计的影响 篇6

加氢反应器是加氢装置中非常重要的核心设备, 操作条件比较苛刻, 具有高温、高压、临氢等特点。与反应器关联的管道多采用不锈钢, 合金钢管线, 因此反应器配管的合理性关系到整个加氢装置的安全生产及节约工程投资。而温度是影响加氢反应器配管的主要因素, 本文通过某加氢装置加氢反应器的配管过程总结了在温度影响下的配管设计要点。

1 温度对反应器构架平台设置的影响

1.1 反应器构架中间平台的设置

反应器构架中间各层平台的设置应根据反应器冷油注入口、热点偶口、催化剂中间卸料口及压力表口等管嘴及其连接管道的操作和检修的要求进行确定, 但在确定平台标高时应充分考虑到因反应器的热膨胀而引起设备管嘴上移的现象, 防止各管嘴与构架平台梁相碰。

以反应器上的热电偶口为例, 通常反应器外壁热电偶口较多, 且热电偶口垂直间距通常为1100mm左右, 而构架平台间距通常为4000mm左右, 因此通常容易造成热电偶口距离上层平台梁较近的情况, 在此情况下我们不但应满足反应器冷态安装情况下其设备本体上的热电偶口法兰不与平台梁相碰撞, 而且应该满足在最苛刻条件下反应器向上膨胀后, 其热电偶法兰上边缘与上层平台梁不碰撞, 且至少有50mm的间隙。

1.2 反应器构架顶平台的设置

反应器构架顶平台的设置根据以下几点确定:

(1) 反应器及其顶部入口管道在操作工况下会发生向上的位移, 因此通常需要在入口管底设置弹簧, 且通常为恒力弹簧, 因此入口管道管底与顶平台的间距应能满足弹簧的安装要求, 通常为800mm左右; (2) 反应器顶入口管道距离顶平台的高度应便于管线上的仪表和阀门的检修操作; (3) 反应器顶人孔法兰盖应露出顶平台, 顶人孔螺栓的安装与拆卸应比较方便, 通常顶平台的高度应设置在距反应器顶人孔法兰螺栓最下端100mm处; (4) 由于反应器内介质温度较高, 引起反应器向上的热位移也较大, 因此在考虑顶平台开洞时不但要考虑其安装工况下洞口的尺寸, 还要考虑到其最苛刻工况即温度最高的工况下反应器的向上热位移, 开洞的大小应能避免在最苛刻的操作条件下反应器与顶平台梁相碰。一般顶平台的开洞大小可按反应器热胀后平台高度处反应器外壁+保温厚度+50mm设计。计算方法如下:

计算反应器向上的热位移是可将反应器看做一端固定的直管, 由常温 (20℃) 受热后将沿着轴向膨胀, 其向上热位移可根据以下公式进行计算:

Δt——管系的热胀量, cm;

ΔT——管系的温升, ℃;

αt——线膨胀系数, 由20℃至t℃的每m温升1℃的平均膨胀量,

cm/m·℃, 见《工艺管道安装设计手册》第一册表17-1-12;

L——管系的长度, m;

et——单位线膨胀量, 由20℃至t℃的每m热膨胀量, cm/m。

2 温度对反应器的管道布置的影响

2.1 反应器进出口管道

(1) 反应器出入口管道通常口径较大, 温度较高, 管系应做详尽的应力分析, 使进出口管嘴受力合理, 过大将可能增加反应器壁厚, 过小将可能使管线增长, 弯头增多, 因此管道设计专业应与设备专业协商反应器进出口管嘴受力大小, 使其在合理的范围内; (2) 在管道设计布置时要充分考虑其热位移, 避免操作工况时管道和构架梁及斜撑相碰。 (3) 为避免管道的轴向位移受到限制, 导向支架不宜选用管卡的, 应选用框式导向支架, 且框式导向支架应避免管道因热位移过大而使管托脱离导向框。

2.2 冷氢管道

(1) 冷氢管道的介质操作温度不高, 自身的热胀量不大, 但反应器冷氢口的管嘴会随反应器的热胀而升高, 为保证冷油管嘴法兰安全无泄漏, 冷氢管道设计时应有足够的柔性并进行应力分析, 在操作工况下容易脱空的位置设置弹簧支架。

(2) 由于靠近冷氢注入口设备管嘴处温度比较高, 冷氢管道等级一般以止回阀为界, 氢气总管到止回阀前管道为碳钢, 从止回阀到冷氢管嘴见管道为不锈钢。为防止高温对止回阀前管道的影响, 从止回阀到冷氢管嘴间管道一般不小于2m, 为节约材料也不宜过长。

3 温度对应力分析的影响

不同工况的分析, 由于加氢反应器设备本身及其管道具有高温、高压的特点, 因此在正常工况下设备和管道会自身进行热膨胀, 若不进行一定的热补偿, 管道部分支撑可能会脱空, 造成设备管嘴受力超限或管道局部应力增大, 不利于管系及装置的安全运行, 因此我们要对温度高的管道进行详尽的应力分析。

4 结语

本文在构架平台设置, 管道布置及应力分析等方面阐述了温度对反应器配管设计中的影响, 熟练掌握这些内容能够避免出现设计错误, 加快设计进度, 并能够确保加氢装置的安全运行。

摘要：本文通过阐述温度对加氢装置中加氢反应器构架平台的设置, 管道布置的影响, 总结了加氢反应器在温度影响下的配管设计要点。

关键词：温度,加氢反应器,构架平台设置,管道布置,应力分析

参考文献

水晶影象制作技术加盟合同 篇7

乙方：___________________

为了更好的发展____________，____________厂开发出______工艺。

本着平等互惠互利的原则，甲乙双方就______制作技术加盟达成以下的协议条款：

一、乙方向甲方学习____________技术，加盟费共计为：______元（rmb）。

二、甲方的技术加盟费内应包含的设备、资料如下：

1、技术培训（3种技术：______，______，______）

2、__________________一台

3、____________一台

4、样品______个（学员亲自动手实习）

5、__________________

6、教学软件一套

7、技术资料一份

8、凡学员可以享受样品款式订做业务，及__________________等附加服务。

三、甲方在制作技术上不得保留，确保乙方能____________，包教包会，学期为_____天，如没学会可以免费再学。如不懂电脑者，学期可延长。乙方可享受甲方________________________

四、此协议一式两份，甲乙双方各执一份，双方签字后即生效，均具有同等法律效应。

甲方（签字）：______________

乙方（签字）：______________

乙方地址：__________________

联系电话：__________________

信息技术《制作数据图表》评课稿 篇8

在这个班上，陈**教师紧紧围绕这一课的目标，设计渐进操作的层次，工作设置，与学生的实际生活密切联系，从对学生感兴趣的调查开始，学生学习热情突然兴奋，然后对感兴趣的学生的家长的认可程度，最后以学生关心的温州作为材料，生产适当的图表来结束教学教学，教学效果是非常好，学生真的向上移动，思考跟随老师一步一步前进，让整个学习过程，学生仍然有与感觉有关的东西。本课程充分体现了小班长作业的研究成果。它不会复制教科书中的示例，而是结合学生的特点，设计学生非常感兴趣的问题，以进行统计，并得出明显的结果。

此外，在课程过程中，还要对学生健康上网，使学生了解互联网的危险，学生在线上网，发挥良好的教育作用。

加氢反应器制作技术交流 篇9

中国石油广西石化公司220万t/a加氢裂化装置2007年4月开始建设,2010年6月30日工程中交,2010年9月28日分馏系统产品全部合格,装置一次开车成功。装置由中油第一建筑公司承建,其基础设计部分由UOP公司完成,详细设计部分由华东设计院完成。

装置采用美国UOP公司的Unicracking加氢裂化工艺技术,并由美国UOP公司提供工艺包。装置由反应、分馏、脱硫和公用工程等部分组成,采用一段全循环加氢裂化工艺。反应部分采用一段循环、炉后混油方案、热高分工艺流程;分馏部分采用汽提塔、分馏塔出航煤、柴油方案。分馏塔采用分馏进料加热炉,催化剂的硫化采用湿法硫化方案,催化剂再生采用器外再生方案。

装置以减压蜡油为原料,主要产品为石脑油、航空煤油、柴油及未转化油。少量的加氢裂化未转化油去重油催化裂化作为原料,冷低分气脱硫后去PSA装置进行氢气提浓,含硫干气至轻烃回收装置。设计能力为220万t/a,年开工时间为8400 h,设计水力学弹性为设计原料进料量的60%~110%,设计能耗为1485.08 MJ/t原料油。

装置采用美国UOP公司的Unicracking加氢裂化工艺技术,并由美国UOP公司提供工艺包,催化剂及保护剂分别选用UOP公司推荐的加氢精制催化剂UF-210STARS、加氢裂化催化剂HC-115、后精制催化剂UF-310STARS和保护剂TK-10、TK-711。

2 反应器制造、运输和吊装

近年来,国内石油化工和煤化工发展迅速,为追求最佳经济规模,装置的规模趋于大型化。反应器作为石化装置的核心设备,大型化、高参数化的倾向日趋显著。2007年世界上最大的、重达2044 t的煤制油加氢反应器在神华马家塔年产煤制油500万t的煤液化工程现场制造完成,2008年,世界炼油装置最大的加氢裂化反应器,单台运输重量达1703 t(包括裙座,不含内件重量)的中石油广西石化公司220万t/a蜡油加氢裂化反应器在大连棉花岛滚装上船[1]。

中石油广西石化公司220万t/a蜡油加氢裂化反应器(120-R101)由中国一重制造,采用热壁锻焊结构,设计压力和设计温度分别为18.3 MPa 和454 ℃,操作介质为混氢原料油。反应器规格为ϕ4800×36000(T.L)×(280+6.5)。主体材料选用2.25Cr-1Mo-0.25V,内壁堆焊E309L+E347厚6.5 mm,其中E347 最小有效厚度为3 mm。本设备按JB4732-95 进行应力分析设计。本设备为轴向固定床式反应器,设备内部共设四个催化剂床层,并设有入口扩散器、预分配盘、催化剂支撑盘、冷氢盘、汽液分配盘、出口收集器等内构件。预分配盘、汽液分配盘在工艺包中指定由国外供货,其它内件均为国内采购,材质选用0Cr18Ni10Ti。反应器(120-R101)壳体上开有油气进出口、催化剂卸料口,冷氢口、热电偶口等工艺仪表开口,壳体外壁还设有多个表面测温点以监测反应器器壁温度。

中石油广西石化公司220万t/a蜡油加氢裂化在临海边建厂, 可以方便地解决材料入港和制造设备的水运问题。

中石油广西石化公司220万t/a蜡油加氢裂化反应器(120-R101)采用两台1350T吊车进行吊装,一台产权归核工业部中原建设公司,一台产权归中国石油天然气第一建设公司的1350 t履带吊。

3 反应器内构件

加氢工艺技术水平的高低,主要取决于催化剂性能的先进性,而催化剂性能的充分发挥,则在极大程度上取决于反应器内部结构的先进性和合理性。随着加氢装置的大型化及加氢设备制造能力的提高,反应器直径的不断增大,对反应器内构件的反应物流分配效果要求越来越高。如果反应器内构件设计不合理,反应原料分配效果差,会造成催化剂床层径向温差大,催化剂利用率降低,甚至造成反应产物质量达不到要求[2]。为求取得更好的效果,本装置采用UOP 公司设计的内构件。

UOP公司设计的内构件主要包括:入口扩散器,在入口管插入一个扩散器以消除流体的不对称性流动,降低流体流速并使其均匀地流向气/液分配盘;气/液分配盘,气/液分配盘位于每一个床层的上面,在超出正常工艺条件的范围使用液体分配盘的设计提供均匀径向分配以便达到均匀分配,塔盘按区域制造,支撑在梁和容器壁环上;冷氢区,反应系统分为多个催化剂床层,而每个床层都被一个冷氢区分开,这个通过UOP专利的冷氢部分的内件包含催化剂支撑格栅,冷氢分配器,混合室,粗分配盘,和最终分配盘;出口收集器,安装在反应器底部出口管的正上方。

UOP 公司设计的加氢反应器内构件具有如下功能和特点:反应物流混合充分,催化剂床层温度分布均匀,径向温差小;压降小,占用反应器空间小,装卸催化剂便利,检修检测方便,操作安全和投资低。

4 反应器温度控制

4.1 反应器内部温度监控

反应器的大型化后,如何对大直径反应器内的温度实现有效的监控是非常重要的。众所周知,加氢裂化反应是放热反应,随着温度的升高,反应加剧,因此在某些非正常的条件下,可能造成温度漂移,更严重情况导致“飞温”的情况出现,对操作人员和/或设备可能会造成灾难性的后果。对于大型化的加氢裂化装置,由于装置的处理量大,并且由于制造能力和经济性的制约,使得加氢裂化装置催化剂每个床层不仅直径大,而且床层的高度也会高。如果没有有效温度监控系统来监控反应器内出现热点趋势等手段,出现温度漂移和“飞温”几率比小型的加氢裂化装置大得多。反应器采用柔性铠装热电偶,与传统方法比,此种热偶优点是既增加了测温点的数量,也可将测温点设在反应器内任何需要的位置上,响应时间短.由于测量点增多、响应快,因此为过程控制和诊断提供可靠信息,此种热电偶组件包括多支冗余热电偶、反应器插入件、高压连接件、双压力密封腔组件、延伸电缆、接线箱、压力表等[3]。反应器(120-R101)第一、第二床层为精制床层,各开两个热电偶组件插入口,上部三个点,中部3个点,底部24个点;反应器第三、第四床层为裂化床层,反应器第三床层开三个热电偶组件插入口,上部3个点,中上部3个点,中下部3个点,底部24个点;反应器第四床层开四个热电偶组件插入口,上部三个点,中上部3个点,中部3个点,中下部3个点,底部24个点。

4.2 反应器器壁温度监控

加氢裂化装置反应器选用铬钼钢,这种钢材长时间的保持在325~575 ℃或者从这个温度范围缓慢的冷却时,其材料的断裂韧性就引起劣化的现象,也即通常所说的回火脆性。为了避免回火脆性,可以采用热态型的开停工方案,即在开工时先升温后升压,在停工时先降压后降温。另外,铬钼钢在450 ℃以上,其设计应力强度和许用应力是受蠕变断裂强度控制的,在超过450 ℃的高温区,其值急剧下降。在加氢反应器技术的发展过程中,十分注意改善反应器各部位的应力分布,使应力集中减至最小。但由于加氢裂化工艺本身的特点,反应器在正常操作及开停工期间,不可避免地会产生热应力。因此,除在反应器结构设计应确保安全使用外,在操作过程中对反应器金属壁温进行监控是有必要的[3]。反应器(120-R101)第一床层表面15点,反应器第二床层表面15点,反应器第三床层表面30点,反应器第四床层表面30点,反应器底部8点。

4.3 反应器温度报警联锁

在加氢裂化操作中,原料油量、冷氢量、反应器入口温度等出现操作不当或设备故障时,有可能导致床层飞温。而床层中存在的热点,也将加速形成飞温失控。因此,操作时要求加氢裂化催化剂床层平均温升(反应器出口-入口的平均温度)不要超过28 ℃,最大温升(床层最大与最小温度之差)不要超过33 ℃。对于加氢精制催化剂最大床层温差不超过42 ℃。同时,加氢裂化装置要求反应器第三、四裂化床层及出口共68个监控点内任意一点温度大于454 ℃ 时,自动联锁紧急泄压,防止飞温事故的出现。对于反应器器壁,当反应器第三、四裂化床层及出口表面共68个监控点中任意一点温度大于449 ℃ 时,联锁泄压系统将动作。

5 反应器运行情况

5.1 原料性质

加氢裂化装置设计时按苏丹原料油性质做的整体设计,进料是由80%的140 ℃热进料和20%的90 ℃冷进料组成,其中热料由常减压直供,冷料自罐区来。同时装置的操作能力也可以满足冷、热进料各50%的混合比例。实际运行过程中,苏丹原油占比不大,原油比较杂,包括俄罗斯、澳大利亚、马来西亚、文莱、越南、尼日利亚、阿尔及利亚、安哥拉、印尼、刚果等,导致实际加工原料与设计相差较大。

加氢裂化装置的氢气来自PSA装置,产自220万t/a连续重整装置,重整氢正常氢纯度93%左右,经过PSA装置提纯后满足加氢裂化反应要求。

5.2 反应器操作条件

反应器操作条件经过分析对比,基本与设计操作条件吻合,一些偏差较大的地方主要是由于加工原料与原设计不一致,导致反应温度与原设计差距比较大, UOP将初期反应最高温度定在405~410 ℃,裂化床层单床层温升为不大于28 ℃,最大温升不大于33 ℃。另外,原料硫氮含量较低,所以精制段温升较小,需要提高反应器(120-R101)进料温度,才能使裂化段达到反应所需温度。

5.3 各产品及中间馏分的性质及收率

石脑油主要技术指标与设计相差较大,主要是汽提塔底油与反应产物换热器E104换热效果较好,分馏部分汽提塔底油取热过多,使得热高分D103温度较低(260 ℃),与设计温度316 ℃相隔较远,使得热高分D103顶装的后精制催化剂未充分发挥作用。

航煤主要技术指标与设计基本吻合,可以生产优质航煤。

柴油主要技术指标与设计基本吻合,可以生产优质柴油。

设计原料和实际原料有一定偏差,装置计量表基本都是孔板流量计,会对数据读取有一定影响。设计数据中,需要往柴油里面注入部分航煤,用来调节柴油的50%点,实际生产过程中,加氢裂化柴油和加氢精制柴油进一个罐,不需要调和即可满足出厂要求,使得航煤收率偏高,柴油偏低。总体看,产品收率与设计基本吻合,满足生产要求。

6 结 语

截止2013年2月27日,装置开始全面停工检修,装置已经平稳运行两年多,由于原油变化,导致蜡油加氢裂化装置负荷一直较低且原料性质较好,经过评估认为催化剂还很富裕,第一周期没有更换催化剂计划,通过目前情况看,反应器运行正常,未出现偏流、沟流、短路等分配不均和热点,各产品收率、性质等和初期基本相同。

参考文献

[1]聂颖新.加氢反应器等大型石化容器制造的发展现状[J].压力容器,2010,27(8):33-39.

[2]孙伟,张为国,盛尊祥,等.UOP新型加氢裂化反应器内构件[J].中国科技信息,2007(20):61-62.

海岸带影像海图制作技术 篇10

海岸带影像海图制作技术

随着航空航天遥感技术的`快速发展,影像海图作为新一代数字测绘产品已经具备了业务化生产的条件.为指导相关单位作业,详细分析了影像海图制作技术,并结合香港昂船洲影像海图制作任务总结了影像海图制作流程.

作 者：滕惠忠 叶秋果 李军 郭思海 TENG Hui-zhong YE Qiu-guo LI Jun GUO Si-hai 作者单位：海军海洋测绘研究所,天津,300061刊 名：海洋测绘 ISTIC英文刊名：HYDROGRAPHIC SURVEYING AND CHARTING年，卷(期)：28(2)分类号：P283.49关键词：影像海图 正射影像 几何纠正 信息融合

高二信息技术 三维动画制作教案 篇11

（1课时）

一、教学目标：

1、了解动画的构思与设计；

2、熟悉COOL 3D软件的工作界面并了解COOL 3D的功能；

3、能够利用COOL 3D制作简单的立体动画，创建立体文字动画，美化标题文字，二、教学重点难点 教学重点：

1、熟悉COOL 3D软件的工作界面并了解COOL 3D的功能；

2、能够利用COOL 3D制作简单的立体动画，创建立体文字动画，美化标题文；

3、调整动画效果； 教学难点：

利用COOL 3D制作简单的立体动画，创建立体文字动画，美化标题文。

三、教学过程：

1、回顾

多媒体项目设计的基本流程：

项目设计 素材准备 集成输出

2、课题引入

在电影开始放映和电视节目开始播放时，都会有漂亮的片头吸引人的注意

欣赏三维动画作品

3、知识点讲解

(1)如何构思与设计片头(包括动画设计、技术设计——COOL 3D)(2)熟悉COOL 3D的工作界面

打开COOL 3D软件，介绍界面的各个区域窗口。

(3)用COOL 3D创建文件、保存文件；(教师演示操作过程)(4)COOL 3D的功能（以制作立方体动画为例）

百宝箱的使用(对象的插入、特效添加等)对象管理器

动画的编辑（帧的编辑）(5)动画效果的调整

对之前制作的立方体动画进行调整，(包括尺寸、位置、方向)讲解属性菜单的使用。(6)添加标题

文字按钮

文字的修改

去除文字效果

(7)视频的输出(调整动画设置，输出)

4、小结：

本节主要讲了COOL 3D的基本功能及其使用方法。和简单的三维动画的制作。

5、任务

加氢裂化装置反应系统压力控制 篇12

关键词：反应器,高压分离器,反应系统,压缩机出口压力控制,分程控制,选择控制,超驰控制,递推控制

1 引言

加氢裂化是重质油品轻质化的重要手段之一,典型的工艺流程如图1所示。

加氢反应流出物经换热降温,再经空气冷却器使温度达43℃左右进入高压分离器(高分V-2),将氢气与反应产物进行分离。高分顶流出物绝大部分为氢气,进入循环氢压缩机(C-1)升压到18MPa左右,一部分作为急冷氢以控制反应温度;另一部分则与补充的氢气混合。加氢反应耗氢气,因此必须由其它产生氢气的装置来补充氢气,此氢气压力低,要经新氢压缩机(C-2往复式)提升到18～19MPa压力进入加氢装置的氢气系统。混合后的氢气与反应流出物换热升温达300℃左右进入循环氢加热炉。

一种或几种原料按比例混合进入原料缓冲罐(V-1),经加氢进料泵提高压力后与反应流出物换热升温到要求的温度后,与第一循环氢加热炉出口的氢气混合,其温度为344℃左右进入加氢精制反应器(R-1)。反应器的出口物流与循环油(从分馏塔底来)以及第二循环氢加热炉(F-2)出口的氢气混合进入加氢裂化反应器(R-2)。

反应流出物经与循环氢、进料以及低压分离器(V-3)的液体等一系列换热降温,最后经空气冷却器(A-1)降温到43℃左右进入高压分离器(V-2),V-2顶的气体进入循环氢压缩机,高分底的液体部分进入低压分离器(低分)。高分压力一般约为16MPa,低分压力为1.6MPa左右。高分低分为加氢裂化装置高压部分及低压部分的分界点。

低分液体部分与反应流出物换热升温后进入脱丁烷塔(T-1),T-1底液体进入分馏塔(T-2),得到所需的产品棗石脑油、煤油、柴油及循环油。

图1为典型的加氢裂化工艺流程,工业应用中也有一些差异。不管工艺流程如何变化,加氢裂化装置的主要机械设备是:高压进料泵、反应器、加热炉、循环氢压缩机、补充氢压缩机、高压分离器及分馏塔等。

从上述可看出加氢裂化装置的特点:

1、高温、高压(高氢分压)。从高压进料泵及压缩机出口到高压分离器为止,系统的压力在16～1 9 M P a范围,热交换器、加热炉及反应器介质的温度在300～400℃,而且处于氢气环境中。因此,所有仪表材质和压力等级必须适应所处的操作条件。

2、加氢是耗氢强放热反应。加氢是氢气作为反应物参与反应,因此要消耗氢气。如不及时补充,系统压力就会下降。同时加氢裂化是强放热反应,如热量不及时排出、势必加快反应速度而放出更多的热量,继续下去会造成反应失控、温度骤升、造成催化剂及设备的破坏。因此,温度和压力是重要控制参数。

3、由高压部分和低压部分组成。本装置高压及低压部分的分界面在高压分离器及低压分离器之间。避免高压气体串入低压部分极为重要,因此,高压分离器的液位是一个重要控制参数。

由于篇幅有限,本文主要介绍反应系统的压力控制。

2 反应系统压力控制

压力是系统内进出物料不平衡的量度,因而气体压力控制不是改变流入量就是流出量。加氢裂化装置几乎全是气体压力控制。加氢裂化是耗氢反应,即氢气参与反应,必须从外界向系统补充氢气才能维持压力平衡。此压力的平衡点在高压分离器。

加氢反应是烃类与高压氢气发生反应除去杂质或生产我们所需的轻质产品。它是由氢气来维持反应系统的压力。由于反应耗氢、泄漏等因素,如不补充氢气,压力势必下降甚至无法完成加氢反应。

循环氢压缩机出口的氢气一部分作为反应急冷氢控制温度,另一部分与补充的氢气混合,经与反应流出物换热升温后进入循环氢加热炉。原料经进料泵升压后与反应流出物换热升温,与循环氢加热炉加热后氢气混合进入加氢精制、加氢裂化反应器,生成反应产物(反应流出物),经换热降温、冷却后进入高压分离器(V-2参见图1)。上述部分是在高压下进行,只有高的氢分压才能进行加氢反应。无论工艺流程如何变化,只在高压分离器顶或循环氢压缩机入口设有一套压力控制系统。

2.1 高压分离器压力控制[1]

高压分离器压力采用分程--自动选择控制方案,以稳定反应系统压力,自动补充氢气。

由于从制氢装置或其他产氢装置来的氢气压力只有1～2MPa,因此要经过压缩机升压后才能进入反应系统。往复式压缩机最适于压缩流量小、压缩比大、压力高的气体,在高压和超高压(3500公斤/厘米2)时,一般采用往复式压缩机。它是一种固定容量,可变排气压力的转机。常用的控制方法是压缩机外部旁通管的调节,这种调节适用于任何规格的压缩机。由于这种调节方式是使一部分被压缩的气体经过外部旁路管再返回到入口,虽然消耗一部分能量,但操作简单,灵活性大。返回的气体应经过冷凝分去凝液,以防液体带入压缩机和机入口温度的升高。由于在工艺过程中这种气体的压缩往往是分段的,所压缩气体的返回也是分段的。由于生产的连续性,工艺过程的前后工序或前后工段的负荷波动,将会影响压缩机的稳定操作。因此,稳定压缩机入口的压力或者是稳定各分段压缩入口的压力是压缩机稳定操作的关键。本文以加氢裂化装置往复式三级压缩机为例说明。往复式压缩机具有低排量、高出口压力的特点,适合于加氢裂化补充氢压缩机的工艺要求,因此国内外补充氢压缩机都采用往复式。

往复式压缩机主要的应用特性:R=Pd/Ps

R:压缩比

Pd:压缩机出口压力

Ps:压缩机入口压力

往复式压缩机每级(段)最大的压缩比(即压力比)为3:1(也可达4:1)。

高分压力控制往往与补充氢压缩机压力控制系统联系在一起,如图2所示。

当高压分离器压力下降时,高分压力调节器PRC107为正作用,因此输出在0%～70%范围内时,经标度转换(反向)为100%～0%进入低值选择器(LS),当选上时,则由高分压力调节器PRC107控制新氢压缩机三段出口返回阀PV107B,高分压力下降则PV107B开度减小,返回量少则去高分的氢气量多,促使高分压力上升;高分压力上升时调节器输出趋近70%,经标度转换(反向)趋近于0%,三段出口返回阀PV107B开度加大,返回量多去高分的氢气量小,因而压力下降达到给定值。

从上述看出当高分压力下降时,新氢压缩机三段出口返回量少给高分补氢量多,此时二段出口压力会下降即三段入口分液罐压力下降。压力调节器PRC106为正作用,其输出在0%～5 0%范围,经标度转换为0%～100%进入低值选择器(LS),当三段入口分液罐压力很低时,去低值选择器的值接近0%,会由低值选择选上。因此由PRC106控制返回阀PV107B,以保证压缩机三级出口能达到进入系统的压力。选择器起着软保护功能,使被控参数不会超过极限。根据往复式压缩机性能,则二段入口压力也低,一段入口压力也低,即一段入口分液罐压力低,则补充氢气量自动加大。补充氢气至一段入口分液罐只设有流量记录。

当高分压力上升,而高分压力调节器PRC107的输出在70%～100%范围时,经标度转换为0%～100%去作用PV107A,即放空去火炬。装置操作不正常时才会出现此种情况。PRC107输出的另一路0%～70%经标度转换100%～0%,因为信号大于70%去低值选择器的信号为0%,当然为LS选上去PV107B,则PV107B全开使大量氢气从新氢压缩机三段出口返回,因此三段入口分液罐压力上升,PRC106输出在50%～100%范围经标度转换(反向)为100%～0%去低值选择器,根据往复式压缩机的性能,二段入口分液罐压力也高,PRC105的输出在5 0%～1 0 0%范围,因此低值选择器另一个输入为100%,因此低选器选上PRC106的信号,同样低选器也会选上PRC105的输出,即由往复式压缩机每段出口压力控制返回入口阀开度,当压力上升时,调节器输出趋近于100%,经反向标度转换趋近于0%去作用于返回阀(FO),返回氢气量大。V-5一段入口分液罐压力上升,P R C 1 0 4为正作用,输出上升到5 0%～1 0 0%范围,PV104A阀打开氢气出装置,V-5罐压力上升,因而进入氢气量自动减少。

对于每台调节器的输出,调节阀在一定范围内动作如图3所示。

上述的高分压力及新氢压缩机压力控制系统中,补充的新氢与循环氢压缩机出口的循环氢混合进入反应系统。也有采用补充的新氢直接进入高压分离器,其工艺控制流程如图4所示。

此控制方案与前面所述的类似,只是氢气源的压力较高,经二段压缩后直接进入高压分离器。高分上设有压力调节器PRC107,其输出经低值选择后控制压缩机二级出口返回二级入口的调节阀的开度。PRC1017为反作用调节器,高分压力下降时,输出上升因而使返回阀PV107开度变小,因而返回的氢气量少而向高分补充的氢气量多,促使高分压力上升达到给定值。根据往复式压缩的性能,一段入口分液罐(V-5)压力也低则自动增加补充氢气量。当高分压力上升时与此过程相反。

当高分压力低时,根据往复式压缩机的特性,则二级入口压力也低,其调节器PRC106输出在0～50%范围内,经标度转换为0～100%进入低值选择器(LS)PRC106调节器为正作用,当二级入口压力低到一定程度则去低选器之值低会被选上而控制返回阀的开度,保证二级入口压力从而使出口氢气有足够的压力进入高分,以保证压缩机不受到损坏。所以称低值选择器(LS)起到“软保护”作用,自动选择又称为超驰控制。

从上述两个相近的控制流程看出,高分压力低时,则由高分压力调节器的输出和压缩机末段入口压力调节器的输出选择控制返回阀,其他段则由入口压力调节器控制返回阀,向系统补充的氢气量多;当高分压力高时,则由高分压力调节器的输出和压缩机各段出口压力调节器的输出控制返回阀,向系统补充氢气量少。我们称往复式压缩机逐段分程选择控制的方法为压力递推自平衡控制。

我们不难看出高分压力及新氢压缩机控制的目的:

(1)自动补氢以平衡加氢裂化的氢耗,稳定反应系统的压力;

(2)自制氢装置来的氢气经三级压缩,以满足加氢原料预加氢所需的氢气压力;

(3)由于往复式压缩机每段都有氢气返回,因此每段的压缩比都等于或接近于设计值,保证机器稳定地长周期运行。

2.2 循环氢(气)压缩机出口压力控制[2]

循环氢压缩机(C-1)出口压力可认为反应系统的启始压力,而高压分离器(V-2)的压力可视为反应系统的终点压力,而两点的压力差即为物料流动的推动力。因此压缩机出口压力是主要的控制参数,涉及到补充氢气的压力,反喘振控制等,对于平稳操作,设备保护起着重要作用。

一般加氢裂化循环氢压缩机选用离心式,蒸汽透平驱动,以适应负荷变化大,循环氢(气)分子量变化的要求。

我们知道压缩机出口的压力与转速有关系,当转速增加时,出口压力及流量都会变化,如流量不变则出口压力就会上升。因此采用调节蒸汽透平入口蒸汽量从而改变压缩机转速的方法控制压缩机出口压力,如图5所示。

从循环氢压缩机出口压力与转速关系图6看出,当转速从额定转速的8 0%上升到9 0%时,出口压力从P1上升到P2。因此调节压缩机转速,只需蒸汽透平的主汽门开大,进入更多的蒸汽,压缩机转速加大,出口压力就会上升,因此调整非常方便。

3 结束语

从上述可以看出,压力控制系统的关键在压缩机的控制,新氢压为整个系统提供了外在动力;而循环氢压缩机出口压力则是系统的启始压力,它为整个系统提供了内在动力。因此控制好了压缩机的出口压力就能够很好的控制整个反应系统的压力。

参考文献

[1]陆德民,张振基,黄步余等.石油化工自动控制设计手册[M].3版.北京:化学工业出版社,2000.

通用技术之简易机器人制作 篇13

课程简介

本阶段课程是能力风暴C系列课程体系中适用于普通高中通用技术选修课《简易机器人制作》的配套实验活动书。本书按照《简易机器人制作》教材章节分布，分成单片机机器控制程序、单片机与传动机械、单片机与控制电路、简易机器人的设计与制作四大单元开展该选修课程的教学，其中针对每个单元下每一小节的课程内容设计出典型的教学活动项目，并以任务为主线，由易到难螺旋式地向学生呈现知识点、培养解决实际问题的能力。课程依据

《技术课程标准（实验）》、苏教版《简易机器人制作》。课程案例

加氢反应器制作技术交流 篇14

课题：制作我的贺卡(图片、文字)

教材分析、处理和师生活动

这是第2单元“文字信息的处理”的第5课内容，学生通过前面的学习，已经初步掌握了简单的字符修饰和段落排版，文本框和艺术字。本节是在前面所学知识的基础上，进一步深入的学习。为了激发学生的学习兴趣，我事先准备了几个已经完成的作品，先展示给他们。在调动了学生积极性以后，让学生带着问题去探究，教师适当进行点拨，突出重点，突破难点。最后，学生在所学知识基础上进一步发挥想象，创作出自己理想的作品。在课堂中以学生为主体，教师只起着组织、协调的作用.一．教学目标：

1．能力目标：培养学生一定的信息处理能力，鼓励创作带有个人风格的作品，培养创新能力。

2．知识目标：使学生掌握在文档中插入、编辑图片的基本方法。

3．德育目标：传统美德教育、调动学生自主学习，培养学生的审美意识。二．教学重点： 学会插入图片 三．教学难点： 对图片的格式设置。四．教学模式（方法）：

1．名称：自学与点拨相结合。分组教学、分层教学。

2．基本环节：学生发挥想象完成任务，教师适当予以指导、演示、讲解。

3．特点：不限制学生求新、求异的创造思维意识，鼓励、激发学生的学习兴趣。五．教学手段：

教师通过信息技术教室的广播功能，根据实际需要向学生及时示范重、难点的操作过程。对学习上（操作上）有困难的学生，及时加以指导。对学生有新意的创作要及时利用转播功能向全体学生进行转播，激励学生的学习欲望，使学生从中受到启发。

为了更好地让学生自主学习，我作了一个辅助教学的课件，包括了整节课的任务、重、难点分析、作品展示、制作流程等。学生可根据自己的实际需要，有目的、有选择的使用。六．教学过程： 1．导入新课

导语：同学们，上周你们军训去了，累不累啊？（累）你们才仅仅是五天的时间而已，想一想你们的父母，整日在外奔波劳碌，回到家还要照顾你们；想一想你们的老师，整日站在讲台上传道授业解惑，回到家还要批改作业，他们是不是更累更辛苦呢？（是）你想不想送一份小礼物来表达你对他们的感谢呢？（想）这节课老师就给你们提供一个机会：自己动手做一张贺卡，送给家长、老师或朋友。好不好？（好）教师板书课题：制作我的贺卡。

设计这段导语的目的在于：对学生进行传统道德教育，引导他们尊敬教师和家长，用明确的任务诱发学生积极思考，开发学生思维，集中注意力，创设情境，调动了学生的学习积极性。2．展示样品，探索新知

展示教师课前做的几幅图片，让学生思考是如何做的？（图片上写字）

如何写字？（文本框、艺术字）明确本节课的学习内容：学会插入图片，并与文本框、艺术字组合使用，制作贺卡。这也是本课的重点。教师板书：插入图片、文字。

设计此步骤的目的在于：让学生做到心中有数，带着目的去学习新知识。②制作流程：在老师的指导下，按步骤完成第一张贺卡

任务一：插入教师机“贺卡”—“素材”—“示例”文件夹中的“样品”图片 想想文本框和艺术字的插入方法，猜猜如何插入图片？（“插入” 菜单）操作。问题：图片有几种来源？（两种：“剪贴画”、“来自文件”）操作。分别插入一张图片和一张外部图片。

任务二：图片居中、放大、增加对比度、降低亮度、设置3磅蓝色双边框 通过文本框、艺术字的编辑，想想图片如何编辑？（“设置图片格式”）操作：改变大小、位置、对比度、亮度、边框颜色和线型 任务三：在图片上添加“圣诞快乐”四个字，并加上你的名字 操作。提示：大字用艺术字；祝福语用文本框 任务四：将全部对象同时选中，组合为一体

操作：同时选中各个对象（shift键依次单击），单击右键，“组合”——“组合”。任务完成。

3．发挥想象，拓展任务

给学生时间，充分发挥想象力与创造力，制作自己的精美贺卡。并将作品上传，教师展示学生作品，同学互评。4．课堂小结

让学生谈学习体会，再次巩固重、难点 5．布置作业

利用本节课所学的知识，为升旗比赛设计一张宣传海报 七．板书设计

课题：制作我的贺卡

制作思路：图片+文字（文本框、艺术字）制作流程：

附：教学后记

本节课由于准备得比较仓促，加上学生刚刚军训回来，没有练习时间，而且这种教学方式也是我刚刚进行试验的，所以学生有些不太适应，比如对教学课件的利用就显得有些生疏，因此造成时间上有些浪费，没能特别充分的展开。

但收获也是明显的：学生们普遍积极性很高，能主动探究，主动学习。而且效果也比我预想的要好，孩子们的想象力、创造力之丰富令我吃惊，由此可见，“每个孩子都是天才”，他们之间的互相评价也很客观、很深刻，争论得热情激烈而又切合实际，真可谓“百花齐放，百家争鸣”。我们做教师的还真应该多为学生提供机会，让他们纵横驰骋、自由飞翔，切不可凭一己之见，想当然地进行教学，把学生的思想禁锢住，成为误人子弟的罪人。

加氢反应器制作技术交流 篇15

加氢反应器是石化行业的关键设备,一般采用分析设计标准设计,但由于制造工艺的限制,材料属性、加工公差、边界条件和载荷等具有不确定性,加氢反应器主体所承受的压力较高,与裙座连接处在一定的压力范围内存在较大的边缘应力,因此有必要对其进行可靠性分析。可靠性分析法就是分析所建立模型中的一些输入参数和假设的不确定性对分析结构的影响,并用可靠性指标对结果进行判断,从而在不能完全消除输入参数的不确定性的情况下,提高分析的准确性和设计产品的质量与可靠性。同时,通过可靠性分析可以在保证构件安全的基础上,避免不经济的设计[1]。

1 可靠性分析概述

1.1 可靠性分析常用方法

目前常用的可靠性分析方法有蒙特卡罗法、响应面法等。蒙特卡罗法是一种用数值模拟来解决与随机变量有关的实际工程问题的方法。对随机变量的数值模拟相当于一种“试验”,所以蒙特卡罗法又称为统计试验法[2]。蒙特卡罗法应用面很广泛,并且只要准确建立模型,模拟次数足够多,就认为所得的结果是可信的。目前,验证可靠性分析结果正确与否的唯一方法就是蒙特卡罗模拟。响应面法是近期发展起来的另一种有效的可靠性分析方法,是通过系列确定性试验拟合一个响应面来模拟真实的极限状态,从而进行可靠性分析。响应面法的优点是所需模拟次数比蒙特卡罗法少,又能满足一定的精度要求,不足之处在于模拟次数取决于输入变量的个数。

1.2 可靠性分析步骤[3]

利用面向对象程序设计技术,基于数值模拟方法编制APDL语言进行可靠性分析,由以下主要步骤组成。

(1)生成分析文件:分析文件是可靠性分析中的一个重要环节,文件中要求包含有完整的分析过程,包括预处理模块、求解模块、结果提取等内容。

(2)可靠性分析阶段:(1)进入可靠性分析模块,指定可靠性分析文件;(2)选择、定义输入变量以及输入变量之间的相关系数,确定各输入变量服从的分布类型、分布函数及其参数;(3)指定输出结果变量;(4)选择分析工具和方法(蒙特卡罗法或响应面法等);(5)执行可靠性分析循环,将结果以文件形式保存下来。

(3)结果后处理:(1)抽样过程显示;(2)绘制设计变量取值分布柱状图;(3)绘制失效概率分布函数,通过分布函数图判断结构的失效概率;(4)灵敏度分析;(5)生成可靠性分析报告。

2 加氢反应器裙座支撑区可靠性分析

2.1 问题描述

加氢反应器裙座支撑区的结构如图一所示,材料为锻钢2.25Cr1Mo。其参数为:设计压力P=8.83MPa;设计温度T=347℃;弹性模量E=2.0×105MPa;泊松比μ=0.3。h型锻件尺寸为:筒体内半径R1=1403mm,壁厚t1=87mm;球封头内半径R2=1420mm,壁厚t2=52mm,裙座壁厚t3=16mm;过度圆角半径r=28mm;锻造高度H=500mm。设计温度下许用机械应力强度S=190MPa。

2.2 模型建立并求解

本文重点讨论h型锻件连接区的应力分布规律,只考虑机械应力,忽略热应力,忽略下封头的开孔接管,有限元模型采用Quad 8node82单元,并设定轴对称选项,内筒体上端部所有节点施加大小为P1的均布载荷。网格的划分如图二所示。

2.3 可靠性分析

本文采用ANSYS有限元程序的概率设计功能PDS,选用蒙特卡罗法进行可靠性分析。在该结构的可靠性分析中过程中,假设材料的几何尺寸、载荷遵循正态分布,随机变量及其分布如表一所示。

由压力容器的强度理论可知,不允许在压力容器的使用过程中发生应力超过屈服强度的情况。如果应力超过屈服强度,则认为失效。失效准则为:

式(1)中,σmax≥———容器使用过程中出现的最大应力;σs—材料的屈服强度。

极限状态方程为:

Z(X)≤0为失效状态,其中X为式中所有不确定量组成的向量

本例中求压力容器的可靠度就是求Z(X)≤0的概率。

3 结果分析

(1)在置信度为95%的情形下,Z<0的概率平均为4.04983%,即说明该加氢反应器的可靠度为95.95%。如图三所示。

(2)抽样过程显示,输出变量的平均值收敛,表明模拟的次数已经足够。如图四所示。

(3)输出变量Maxstr灵敏度分析如图五所示。从结果中可以看出,P、T2、R2对结果的影响比较大,可作为对结构进行优化及分析设计时重点考虑的参数,其余各参数影响甚小,可以认为是常数值。

(4)由灵敏度的分析可知,P是影响实效的最主要原因。通过其取值柱状图(如图六所示)可见,柱状图完全与分布函数曲线吻合,不存在较大的间隙和跳跃,表明模拟次数已经足够。

4 结论

(1)工作压力、封头壁厚和封头内半径等因素对该容器的可靠度影响较大,其他影响较小的因素可忽略不计。但是实际情况中各因素并不是完全独立的,它们之间存在着相关性,因此有必要在此基础上进行更加细致和深刻的探讨与研究。

(2)采用ANSYS与蒙特卡罗相结合的方法对压力容器进行可靠性分析,从分析过程及结果来看,这种方法计算的准确性较高,在一定程度上减少了工作量,结果更接近于工程实际,而且这种方法较为简单,便于推广和接受。由此可见,ANSYS可靠性分析法可作为今后压力容器可靠性分析及安全评估的首选方法。

参考文献

[1]叶勇,郝艳华,张昌汉.基于ANSYS的结构可靠性分析[J].机械工程与自动化,2004,(06):63-65.

[2]张彦飞.RC桥梁寿命的可靠度研究[J].山西交通科技,2006,(03):65-67,83.