连续梁混凝土浇筑注意事项（共9篇）
现场人员
1、值班人员各司其职，严格按照技术交底进行施工，禁止违规作业，禁止交叉管理。
2、负责混凝土浇筑的值班人员要着重振捣，及时与相关人员沟通，并在浇筑关键位置时要对模板进行必要的关注。
3、施工现场所有人员的联络要保证畅通。
物资准备
1、振捣棒、照明设备以及其他施工机具在浇筑前必须进行检查。
2、水泵、保湿布等养护设施提前配备充足。
钢筋及预埋件
1、梁面防裂钢筋网片绑扎要牢固，保证梁面横向坡形，搭接长度要满足设计要求。
2、剪力齿槽及侧向挡块套筒下锚钢筋安装前要处理要恰当。
3、预埋防撞墙及竖墙钢筋要绑扎（焊接）牢固，防止浇筑混凝土时发生偏斜。
4、剪力齿槽及侧向挡块模板定位要准确，牢固，并要注意方向。
5、对剪力齿槽及侧向挡块的清理工作要及时、到位，禁止破坏梁面。
支架及模板
1、支架及模板要安排专人进行看护，发现问题及时处理。
2、腹板倒角处橡胶模板要做加固处理。
3、横隔板及梁端门洞模板的加固措施在浇筑前要进行二次确认。
4、开始浇筑前要对各个封锚位置的模板进行检查，确保密封不漏浆。
-1-混凝土质量及浇筑过程控制
1、混凝土浇筑顺序总体原则：水平分层 斜向分段；跨中向两边；先底板，次腹板，后顶板。
2、浇筑前在顶板底模适当位置顺桥向开20*20孔5-7个，便于底板混凝土的补充浇筑及养护，同时用于上下的联系，在顶板浇筑时要及时恢复并加固牢靠。
3、底板用混凝土塌落度要适当调大，顶板用混凝土塌落度适当调小
4、浇筑底板至腹板内模底以上2-3cm时停止浇筑，待底板混凝土初凝后再进行腹板混凝土的浇筑，并且箱内安排专人进行观察，发现有混凝土上返现象及时报告，叫停混凝土浇筑。并对多余混凝土及时清理，尽量保证底板的平整度。
5、横隔板及梁端门洞下部混凝土浇筑时要确保混凝土的密实，禁止出现空洞、漏振。
6、顶板混凝土分两层浇筑，第一层混凝土塌落度稍大，利于与腹板混凝土的结合，第二层塌落度稍小，利于收浆抹面。
7、混凝土振捣时禁止直接接触模板，禁止碰触波纹管及其他预埋件。
8、混凝土尽量对称浇筑，便于不同部位混凝土塌落度的调整。
9、不合格的混凝土禁止浇入梁体。
抹面及养护
1、底板浇筑完成后要及时抹面，并及时进行养护。
预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工法是把连续梁沿桥梁轴线分成若干3 m～5 m长的节段,从桥墩附近开始使用挂篮对称在两侧就地浇筑混凝土的施工方法。
预应力混凝土连续梁理想的几何线形与合理的内力状态尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况,但其施工阶段与成桥阶段存在体系转换,随着施工阶段的推进,桥梁结构形式、支承约束条件、荷载作用方式等都在不断变化,结构受力状态是逐工况逐阶段累计形成的,中间每个施工阶段或最终成桥状态的结构受力是已经完成的各个工况或各个阶段结构受力状态的叠加结果。
预应力混凝土连续梁线形控制是一个预告→施工→量测→识别→修正→预告的循环过程,最重要的目标有两个:1)确保施工中结构的安全,结构关键截面应力控制在允许范围内,并保证其有足够的强度和稳定性;2)确保线形符合设计要求,为今后安全运行奠定基础。
在施工过程中影响桥梁结构内力和线形的因素主要有以下几方面:悬臂施工的挂篮定位及变形、预应力束定位及张拉力、立模标高预测、合龙技术措施、体系转换、混凝土弹性模量、桥梁施工临时荷载、混凝土浇筑方量的控制、混凝土徐变、日照影响等。当上述因素与估计不符,而又不能及时识别引起控制目标偏离的真正原因时,必然导致在以后阶段施工中采用错误的纠偏措施,引起误差累积,会使实际结构与原设计不符。所以,如何通过施工时的浇筑过程的控制以及线形调整来获得预先设计的应力状态和几何线形,是大跨度桥施工中非常关键的问题。
1 工程概况
新建阜六铁路Ⅱ标段宁西二线跨合武铁路特大桥采用32 m+48 m+32 m连续梁跨越六安市淠史杭总干渠,连续梁采用悬臂(钢构)浇筑。
2 工序流程
工序流程如图1所示。
3 施工监测
3.1 应变监控监测
3.1.1 应变测点
根据预应力混凝土连续梁的受力特点、有限元计算和相关规程经验等选取控制截面布置应变测点。应变测试断面主要布置在0号块、主梁负弯矩处和合龙断面处,有代表性的控制截面选择13个监测断面,即在桥梁中墩墩顶两侧3 m处箱梁截面和各跨L/4,L/2,3L/4截面布置应变测点。每个截面共布置4个或6个应变测点,在两侧腹板中心附近和截面中心线处的顶板和底板分别布置,监测梁体应力应变状态。
3.1.2 应变计布置
为方便防护所有顶板应变计均布置在顶板顶部钢筋下方,底板应变计均布置在底板顶层钢筋的下方,应变计应沿桥梁纵向(长度方向)布设。传感器埋设时应注意以下几点:
1)预估传感器量程,对传感器进行标定,标定量程应大于预估量程的1.2倍～1.5倍,并作编号与记录;
2)传感器的预埋与安装结合工程实际进度,预埋传感器时监控技术人员须进行现场监督和把关,保证传感器埋设位置的准确性;
3)混凝土应变计应与主筋同一位置深度及走向,尽量放置于主筋下方并进行有效防护以防振捣时损坏,埋设完毕后记录传感器初值读数;
4)引出导线都应编号并制作专门的硬套管与保护盒,以利于保护导线和拆模后能立即找到导线测量。
3.1.3 监测频率
传感器在结构中绑扎就位后首先记录初值;安放后至混凝土浇筑之间,至少进行两次读数,其中包括在混凝土浇筑前记录一次读数,随时掌握应变计的工作状态。
混凝土浇筑后至预应力筋张拉前对埋设温度测点的断面实施密集监测。如0号块为水化热温度测试节段,在混凝土浇筑后每2 h记录一次读数,持续72 h左右与环境温度相近时结束。其余节段,浇筑后每天记录一次读数。
预应力筋张拉前,记录一次读数。张拉后,24 h之内,每3 h记录一次读数。张拉24 h之后,每天记录一次读数,连续3 d,以掌握梁体张拉时的弹性和徐变作用引起的应变。
3.2 高程监控监测
箱梁悬臂施工的高程控制是施工控制的重点。高程控制主要从理论计算、施工措施和实际操作等几方面配合实施监控。通过计算分析和对实测数据的处理实现高程控制的最终目标,即准确提供每一个箱梁节段在特定制作环境中的立模标高。
3.2.1 高程控制方法
监控计算采用的材料容重、弹模、结构上下缘温差及收缩徐变参数都是按实际施工时的现场观测数值。对挠度影响较大的因素主要是:结构自重、挂篮非弹性变形、预应力张拉和结构温度。通过理论数值与实测数据的差异分析,修正原设计中的各项参数,准确地预测下一节段箱梁的立模标高。
箱梁立模标高的理论计算公式如下:
H
其中,H
由于温度、收缩徐变和非线性等因素,实际情况和理论计算不可能一致,因此对理论立模标高要不断修正。箱梁实际立模标高为:
H
其中,H
3.2.2 高程测点
混凝土浇筑初凝后终凝前,在梁顶预定位置插入观测标,高程观测标宜采用带半圆头的铆钉。
在主梁的各施工节段内设测试断面。其中在0号节段顶板上分别在墩顶及2个端部共布置3个测试断面;在现浇节段的2个端 部共布设2个测试断面;其余在悬臂施工节段的端部各设1个测试断面。
测试断面内的测点在箱梁顶板上对称布置三个测控点,其中两个测点位于翼缘板悬臂上方,中间测点兼作平面线形监控测点。测点断面布置在距节点20 cm的断面内。测控点采用铆钉在垂直方向与顶板的上下层钢筋点焊牢固,并要求竖直,端部露出混凝土表面1.5 cm作为挠度监测的观测点,钢筋顶部磨平并用红漆标记。在浇筑混凝土时预埋好。观测点的埋设应保证本身的稳定性,同时不妨碍挂篮的前移。在箱梁横向设两个对称测点,可通过两个点的挠度比较,观测到该节段箱梁有无出现横向扭转;同一节段箱梁上有两个观测点也可以比较监测结果,相互验证,以确保各节段箱梁挠度观测有正确的结果。各T构(0号块)箱梁顶立面中心和平面中心的交汇点为测量基点,应将水准点引到此处,并定期校核。立模时主要测梁底,混凝土浇筑后和预应力张拉后主要观测梁顶面。
3.2.3 监测频率
张拉前测读两遍观测标的高程;张拉当天测量一遍;张拉后5 d左右测量一次。选择2个～3个施工节段,在其一些关键阶段实施密集监测,如在预应力束的张拉前、张拉完成后、张拉完成后3 h、张拉完成后9 h、张拉完成后24 h等增加观测的密度以掌握梁体张拉时的弹性和徐变变形。
3.3 温度监控监测
温度监控监测包括两部分:1)箱梁温度—挠度随气温变化观测,观测方法与高程观测一致。2)箱梁温度场观测,分在混凝土内部埋设温度测点测试主梁结构水化热温度和在桥面和箱内放置温度计测试气温两部分,主梁结构水化热温度通过在箱梁断面中埋设温度传感器得到箱梁随气温变化的温度场。
3.3.1 温度测点
温度场测点至少布设24个。根据预应力混凝土连续梁的结构特点和施工进度,选择两个观测断面布设温度传感器。为测试温度沿箱梁的分布规律,选择在“T”形悬臂1/2附近布设一个断面,分别沿顶板、腹板和底板的厚度方向布设三个温度传感器;为测试箱梁混凝土厚度较大处的温度,在承托位置各布设一个温度传感器;在箱梁内外各布设一个温度传感器,测试箱梁内外的环境温度。为测试水化热对箱梁温度及梁体应变和变形的影响,选择支座位置作为温度测试断面。
3.3.2 监测频率
1)箱梁温度—挠度关系曲线的观测。
一天中间隔2 h的连续观测。
2)水化热温度。
浇筑后第一天每1 h测试一次,浇筑后第二天每2 h测试一次,持续72 h或内部温度与环境温度基本相同。
3)环境温度。
选在有代表性的天气进行,每个月选两天,一个阴天,一个晴天。一天中的观测时间预计安排如下:从早晨6:00开始,一个小时一次,直到次日早晨6:00为止。
4 结语
通过跨淠史杭总干渠连续梁施工线形监控的经验,总结一套切实可行的监控办法,在今后预应力混凝土连续梁悬臂浇筑线形监控施工中,值得借鉴推广。
参考文献
（1）浇灌砼前必须先检查模板支撑的稳定情况，特别要注意检查用斜撑支撑的悬臂构件的模板的稳定情况。浇注砼过程中，要注意观察模板、支撑情况，发现异常，及时报告。
（2）水平运输通道旁预留洞口，电梯井口必须检查完善盖板、围护栏杆。高处临空搭设车道必须稳固，两侧设围护栏杆，推车或机动翻斗车倒砼时，应有档车措施，不得过猛或撒把。
（3）垂直运输采用井架、龙门架运输时，推车车把不准超出吊盘外，车轮前后应挡牢，卸料时待吊盘停稳、制动可靠后方可上盘。塔吊料斗浇捣砼时，指挥、扶斗人员与塔吊司机应密切配合，放下料斗时，作业人员应避让、站立稳当，严禁空中手斜拉吊物和吊钩。
（4）振捣器电源线必须完好无损，供电电缆不得有接头，砼振捣器作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁有电源线拖拉振捣器。作业人员必须穿绝缘胶鞋，戴绝缘手套。
（5）浇筑砼所使用的桶、槽必须固定牢固，使用串筒节间应连接牢靠，操作部位设防护栏杆，严禁站在桶槽帮上操作。
（6）用泵输送砼时，输送管道接头必须紧密可靠不漏浆、安全阀完好，管道架子牢固，输送前，先试送，检修时必须卸压。
（7）浇灌框架、梁、柱砼时，必须设操作平台，严禁站在模板或支撑上操作。
（8）浇筑圈梁、雨篷、阳台砼必须搭设脚手架，严禁站在墙体或模板帮上操作。
（9）浇筑拱形结构，应自两边拱脚对称地相向进行。浇筑储仓,下口应先行封闭,并搭设脚手架,以防人员坠落。
（10）夜间浇筑时，必须有足够的照明设备。
雨天浇筑混凝土要注意哪些事项？
原则上大雨天气是不准浇筑混凝土，但是若在浇筑过程中突遇暴雨，此时混凝土浇筑又不能中断，应如何解决？
中雨以上的雨天不得新开混凝土浇注仓面，有抗冲耐磨和有抹面要求的混凝土不得在雨天施工。
在小雨天气进行浇筑时，应采取下列措施：适当减少混凝土拌和用水量和出机口混凝土的坍落度，必要时应适当缩小混凝土的水胶比；加强仓内排水和防止周围雨水流入仓内；做好新浇筑混凝土面尤其是接头部位的保护工作。
预应力混凝土槽型连续梁挂篮设计与施工
以某城市轨道交通线槽型连续梁悬灌施工为例,研究分析槽型连续梁悬灌施工用挂篮的.设计和使用.根据挂篮施工受力,分三种工况,采用大型结构计算软件、按容许应力法对其进行整体空间内力分析,确保挂篮强度、刚度、稳定及抗倾覆系数均满足相关规范要求.针对0号段长度不能满足两个独立挂篮起步长度要求的实际,在1号段施工时,将两只挂篮的主构架联体拼装,采用连体挂篮悬灌1号梁段.在1号梁段施工完成后,将连体挂篮解体成两个独立挂篮,然后用之依次进行悬灌段的施工.通过对该桥悬灌施工用挂篮的研究、设计和使用,确保了该桥的顺利施工和质量.该桥的成功建成表明,用于槽型连续梁的该型挂篮设计合理、使用安全,可供类似桥梁参考.
作 者：徐华轩 Xu Huaxuan 作者单位：中铁十六局集团有限公司,北京,100018刊 名：国防交通工程与技术英文刊名：TRAFFIC ENGINEERING AND TECHNOLOGY FOR NATIONAL DEFENCE年，卷(期)：8(3)分类号：U448.215关键词：预应力混凝土 槽型连续梁 悬灌 挂篮
小半径平弯曲线连续刚构桥悬臂浇筑施工技术
通过平阿高速公路园艺场跨线桥的`施工,介绍了小半径平弯曲线连续刚构桥悬臂浇筑施工方法和施工中应采取的措施,实践证明该桥悬臂浇筑施工取得了良好的应用效果.
作 者：林丽军 LIN L-ijun 作者单位：中铁十七局集团第五工程有限公司,山西太原,030032刊 名：山西建筑英文刊名：SHANXI ARCHITECTURE年，卷(期)：35(4)分类号：U445关键词：小半径 连续刚构桥 悬臂施工
连续梁桥结构体系具有变形小、结构刚度大、伸缩缝少、行车平顺舒适、养护简单、抗震能力强等优点。预应力混凝土连续梁采用悬臂浇筑施工具有以下特点:悬臂施工时的受力与成桥后的结构受力较为接近;无支架施工有利于通航河流建桥、深山峡谷建桥和城市立交建桥, 不妨碍桥下净空, 不影响桥下交通;有利于节省施工费用, 降低工程造价;有利于施工作业, 加快施工进度;有利于变高度截面箱梁施工。这种结构桥梁在60m到150m跨径范围内得到极为广泛的运用。
本文结合昌九城际铁路乐化特大桥两联连续梁施工工程实例就该施工方法所用到合龙段施工关键技术进行研究。乐化特大桥是九江至南昌城际轨道交通工程中的重点控制工程, 该特大桥含跨幸福河 (40+64+64+40) m和跨机场高速公路 (40+64+40) m两联预应力混凝土连续箱梁, 梁体采用C50混凝土, 三向预应力体系。
2 合龙段的施工
在连续梁施工的整个过程中, 合龙段施工是连续梁施工和体系转换的重要环节, 合龙段施工必须满足梁体受力和线形的要求。连续梁施工过程中, 在没有合龙前, 各独立T构处于负弯矩状态, 随着连续梁的合龙及体系转换, 梁体也依次转化成各个不同的受力状态, 直至连续梁成桥。
2.1 临时锁定
临时锁定是为了减少因日照、温度、施工荷载、混凝土重力、混凝土的干缩性等因素对合龙段施工质量的影响, 利用劲性钢骨架、临时张拉预应力筋等方式将合龙段两端锁定。临时锁定是合龙的关键, 是实际意义上的合龙。临时锁定结构的要求是降温时骨架不受拉且升温时能保证骨架的稳定。由于合龙段临时锁定主要受整体温差产生的轴向力影响, 下边对该因素作用机理的力学分析作初步阐述, 其它因素的影响可以类比计算。温度应力计算图式如图二所示。
假定合龙时两侧支座仍锁定, 箱梁截面按平均截面计, 轴向力按线性膨胀计算。温度应力计算图式如二所示。
设梁体升温△t时产生的自由伸长量为△Lt, 因两端固结约束产生的缩短量为△Ln, 则
当ag=ah时, △Lt=△t·ah· (Lg+2Lh) =△t·ah·L
假设两墩身无位移, 则根据变形协调原理得:
式中:
N—因梁体升温产生的轴向力;
ah、ag—分别为混凝土和钢材的线膨胀系数;
Lh、Lg、L—分别为合龙跨悬臂施工段长度、合龙段钢支撑长度及合龙跨总长度;
Eh、Eg—分别为混凝土和钢材的弹性模量;
Ahi—箱梁第段平均截面面积;
lhi—箱梁的第i段长度。
当合龙端口一侧T构临时支座固结约束取消后, 其一端可沿支座滑动, 此时合龙端口刚性支撑受力情况为:
当升温时:N=Ny+Q·f
当降温时:N=Ny-Q·f
式中:
N—合龙端口刚性支撑所受压力;
Q—合龙跨半跨及相连自由伸缩段梁体的自重;
F—支座摩阻系数;
Ny—临时合龙束张拉提供的预压力。
实际合龙时, 可根据气温情况及合龙前梁体温度测试记录, 预估合龙端口锁定后到新浇合龙段混凝土达到足够强度时可能产生的降温值△t, 求得梁体降温时所产生的温度内力, 当其小于Q·f时, 可不设或少设临时预应力束;当其大于Q·f时, 可令N=Ny-Q·f=0, 抗裂安全系数为Kf, 则
相应地, 升温时的轴向力变为:
据根值即可计算并选定刚性支撑截面尺寸和是否需要张拉临时预应力束以及张拉力。
2.2 边跨合龙段施工技术
边跨合龙段施工步骤:支架上现浇边跨直线段→用型钢和预应力临时束锁定→浇筑合龙段混凝土→解除临时约束→张拉合龙束实现体系转换。
(1) 合龙段的临时锁定采用体内支撑结构和张拉临时束共同锁定, 采用既撑又拉的办法, 将两端的梁体连成整体。在悬臂梁端和直线现浇梁端预埋连接件。刚性支撑杆件采用双拼[32a槽钢, 用10mm厚的钢板作为缀板连接成整体, 布置在箱梁顶板和底板的上方, 如图三所示。在选定合龙时段内以最快的速度将4根刚性支撑杆件与梁端预埋板焊接, 形成刚性支撑。
(2) 在箱梁的顶板和底板各穿入2束T11和SB1预应力筋作为临时束进行张拉, 用预压力抵消两端因温度突然降低所产生的拉力, 并将合龙段临时锁定。临时束单根张拉力为400KN, 剩余张拉力在桥梁合龙并解除桥墩临时固结后, 再补张拉至设计值。
2.3 中跨合龙段施工技术
中跨合龙段在两个悬臂端之间合龙, 利用挂篮吊架完成。
(1) 在进行中跨合龙前, 首先解除临时约束, 将墩梁临时固结拆除, 然后对边跨其他预应力束进行张拉。
(2) 先在两个悬臂端预埋10mm铁件, 将型钢支撑一端与悬臂梁预埋铁件焊接, 另一端暂不焊接;布置合龙段钢筋和预应力管道, 并连接密封好, 在合龙段混凝土浇筑前焊接另一端。临时束单根张拉力为400KN, 选定合龙时间, 浇筑中跨合龙段, 待合龙段混凝土强度和弹性模量达到设计值时, 张拉其他预应力束, 完成体系转换。
2.4 合龙段施工质量控制措施
跨中合龙前, 两侧箱梁是作为静定结构独立存在的, 合龙后整个梁体转换为超静定体系, 在这个体系转换过程中, 支座沉降极小, 还不至于引起较大的附加应力, 但由于受昼夜温差、混凝土水化热、已完成梁段混凝土的收缩与徐变、结构体系的转换及施工荷载等因素影响可能产生一定附加力, 为保证合龙段的质量须采取一些必要措施:
(1) 选择合龙时间, 根据气温情况选择气温较低、温度变化幅度较小时锁定合龙口并灌注合龙段混凝土。
(2) 要掌握均衡对称合龙, 合龙前清除梁上的不必要施工荷载, 避免在合龙施工时造成相对变形, 影响合龙精度。
(3) 无论边跨还是中跨, 合龙应迅速, 先将刚性支撑一端焊接, 后绑扎钢筋, 再迅速将刚性支撑另一端与梁连接, 临时预应力束也快速张拉, 在合龙锁定后, 立即释放一侧的临时约束, 使梁一端在合龙口锁定连接下能沿支座自由伸缩。
(4) 合龙段的混凝土宜比梁段混凝土提高一个等级, 并采用了微膨胀混凝土。混凝土达到强度后, 解除另一端的支座临时约束, 完成体系转换, 张拉全部剩余预应力束。
3 结语
结合南昌至九江昌九城际铁路乐化特大桥跨幸福河及跨高速公路两联连续梁工程, 对合龙段施工体系转换关键技术施工进行了详细探讨阐述, 并进行了力学分析。该施工措施经济简单的利用了现有材料, 施工安全、方便、经济, 确保了连续梁的施工工期和施工质量。
摘要：悬臂浇筑施工是预应力混凝土连续箱梁桥的主要施工方法, 本文结合昌九城际铁路乐化特大桥两联连续梁施工工程实例, 对该施工方法中的合龙段施工关键工序进行了技术分析和探讨总结, 为以后同类连续梁的合龙施工提供了参考。
连续刚构桥梁是一种超静定结构, 理想的几何线形不仅与设计有关, 而且依赖于科学合理的施工方法及控制。由于箱梁在悬臂施工时受混凝土自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度, 混凝土自身的收缩、徐变等因素也会使悬臂断端发生变化。如何通过对施工时浇注过程的控制以及梁底标高调整来获得预先设计的几何线形, 是连续刚构桥梁施工的关键问题。
1 工程概况
某大桥为大跨径连续刚构桥其“T”构部分跨径布置为66+120+66 (m) , 混凝土强度为C55, 本桥墩身高度为54m和54.5 m, 箱梁结构形式为单箱单室箱梁, 采用三向预应力, 结构示意图见图1。
2 连续刚构桥梁挂篮悬臂浇筑施工的技术要点
2.1 桥梁总体施工方案
挂篮悬臂浇筑法施工是将整个梁分成若干节段分次浇筑, 并且主墩两侧的对称节段的重量和长度相等, 浇筑砼时对称进行, 其中主墩上的0#节段用支架法现浇砼, 边跨有9.0 m长的不平衡段用支架现浇, 其余节段用挂篮悬浇法施工;合拢时先边跨, 后中跨。挂篮为可顺桥向滑移的移动式钢模板, 由于梁高是变化的, 因此挂篮的底模、侧模和内模是分离式的, 以便于按设计截面尺寸调节。施工顺序见图2。
在悬臂浇筑施工过程中主墩与箱梁要通过临时支座固结形成T构, 在合拢后要拆除临时固结转换结构体系。而在本工程中支座为可滑动 (小位移) 的盆式橡胶支座 (即铰连接) , 如果以此条件施工可能在悬臂浇筑时由于不平衡的影响造成梁体倾覆或其他形式的破坏。因此, 为使施工过程安全和有效控制, 在主墩顶的橡胶支座大小里程方向分别加上一排刚性临时支座, 并用精轧螺纹钢在临时支座处将0#块与主墩连为整体, 变成临时刚性结构。
2.2 各梁段混凝土悬臂灌注施工技术
各梁段混凝土的悬臂灌注施工, 采用泵送坍落度控制在14~18 mm之间, 并应随温度变化及运输工具、时间以及浇筑速度作适当调整, 其主要注意事项如下。
(1) 梁段各节段混凝土在灌注前, 必须严格检查:挂篮中线, 底模标高;纵、横、竖三向预应力束管道;钢筋、锚头、人行道及其他预埋件的位置, 认真核对无误后方可灌注混凝土。箱梁各梁段立模标高=设计标高+预拱度+挂篮满载后的自身变形。其中徐变对挠度的影响除作计算分析外, 还应作现场徐变试验对比, 以使徐变系数取值更加符合工程实际。此外, 后浇筑的梁段应在已施工梁段有关实测纪录结果的基础上做适当调整, 逐渐消除误差, 保证结构线型匀顺。
(2) 为了节约时间, 每个梁段混凝土浇筑采用一次灌注成形, 以减少接缝, 保证混凝土浇筑质量。浇筑顺序为:先底板→次腹板→最后顶板。混凝土浇筑宜从挂蓝前端开始, 以使挂蓝的微小沉降变化大部分完成, 从而避免新、旧混凝土间产生裂缝。
(3) 各节段预应力束管道在灌注混凝土之前, 应在波纹管内插入硬塑料管作为衬垫, 以防管道被压瘪。管道的定位钢筋应用短钢筋做成井字架, 并于箱梁钢筋网妥为固定。定位钢筋网架间应保持在0.5~0.8 m左右, 以防混凝土振捣过程中波纹管上浮, 引起预应力张拉时沿管道法向的分力, 使梁体内力不合理, 从而致使混凝土产生崩裂甚至酿成事故。
(4) 施工时应在挂蓝上设置雨棚或采取遮盖措施, 及时进行养护, 避免混凝土因日晒雨淋影响质量, 冬季施工应备保温设施。必要时配备保证全天候施工的设施, 以提高作业效率和保证施工质量。
(5) 梁段混凝土灌注完毕之后, 立即用通孔器检查管道, 及时处理因漏浆等情况出现的堵管现象。
3 挂篮悬臂浇筑施工过程中的内力、线形控制措施
本项目施工控制的目的就是通过在施工过程中对桥梁结构主要控制断面的变形和应力变化进行实时监测, 并根据监测结果对下节模板提供数据预报, 利用修正后的计算模型确定下节段合适的立模标高, 重复循环以此来保证结构在建成时达到设计所希望的几何形状以及合理的内力状态。同时, 在施工过程中保证结构的安全。
3.1 施工控制理论分析
在对大桥各施工阶段实施控制时, 将其简化为平面结构, 各节段离散为梁单元, 全桥离散成110个单元, 主梁为78个单元, 并且在关键的悬臂1/4位置和合龙段中心处设置截面, 采用节点力模拟挂篮悬臂施工和采用桥梁专业分析软件桥梁博士3.0进行分析, 两个主墩底部为固定支座, 两边跨梁端视为活动铰支座由于主桥合龙前后结构体系将发生转变, 即由对称的单“T”静定结构转变为对称的超静定结构, 故在合龙前, 只需取单“T”分别进行调整离散后的结构图如图3所示, 通过软件离散分析后, 以成桥状态为理想状态, 倒拆分析得到各个施工工况下的理论应力和变形, 对比实测值, 实时调整。
3.2 挂篮悬臂浇筑施工监控的内容
本大桥的施工监控主要内容包括施工工程内力的监控和线形的控制:内力的监控主要是在控制断面埋置钢弦式应变仪器, 控制断面包括桥墩的墩顶和墩底, 主梁的根部截面、1/4截面和合龙段中心截面。在每个关键施工工序实时测出控制断面的应变, 根据公式计算出应力;线形的控制主要以成桥状态为目标, 推算出各个施工关键工序的标高预抛高值, 计算出各个关键工序的标高, 控制现场立模放样整个控制过程采用自适应控制方法, 即通过大量的测量实测值和理论值的比较, 逐渐掌握误差变化规律。修正控制参数, 从而更好控制下一步施工。
大跨径连续刚构桥的悬臂较长, 拱度受外界因素影响较大, 对其施工控制中线形的控制尤为重要。连续刚构挂篮悬臂施工的关键工序有立模、混凝土浇筑完成、预应力张拉完成这三个施工工序。采用以成桥状态为理想状态, 先倒拆分析出各个梁段的预拱度值, 再前进分析节段位移值, 叠加设计标高, 得到三个工序的理论标高。
(1) 立模标高。设计标高是最终经过施工中施工荷载、成桥后汽车荷载、收缩徐变后梁体应该达到的理想标高, 而这个过程中每个梁段要发生的累计位移值的反号就是该梁段在立模时应该考虑的预抛高值, 即预拱度。还要考虑挂篮引起的变形值, 因此每个梁段的立模标高计算式:
式中, Hl为立模标高;H设计为设计标高;W预拱度为预拱度值;Wg为挂篮变形值。
(2) 混凝土浇筑完成后标高。立模标高计算时。挂篮变形是考虑挂篮在浇筑混凝土工程要发生向下的位移而预提高的值, 在挂篮变形考虑准确的情况下, 混凝土浇完后则完全自动抵消因此混凝土浇筑完成后标高计算式:
式中, H2为混凝土浇筑完成后的标高。
(3) 预应力张拉完成后标高预应力的张拉是在混凝土养护一定时间、混凝土达到设计强度的85%以上后进行的张拉后的标高是在混凝土浇筑完成后的基础上叠加由预应力张拉引起的节段位移值, 而在对模型的前进分析中.可以得出由预应力张拉引起的节点位移值.因此张拉后理论标高计算式:
式中, H3为预应力张拉后的标高;W3为预应力张拉引起的位移值。
(4) 实际立模标高。实际监控过程中就是通过对比实际节段完成标高H3'和理论完成的标高H3, 得出节段完成的标高误差, 并且对误差进行分析, 在下一节段施工立模时对误差进行消除, 因此实际立模标高计算时应考虑上一节段的误差修正值△, 即
(5) 考虑温度影响如果立模不能安排在早上日出之前进行, 应考虑温度的影响, 温度影响的处理一般有以下两种方法:第一种是全天24 h测量梁段标高, 掌握标高随温度的变化规律, 近似按照线形预测出每摄氏度变化下的标高变化, 立模时实测温度在立模标高考虑上温度影响值这种方法有滞后性, 不能确切地把握立模这个时间温度影响下的挠度变化, 应对标高进行复测;第二种是用相对标高立模在立模的时候实测前一节段的实际标高, 叠加上前后两个节段在立模时设计温度下的标高差就是后一节段立模时的标高这种方法能够基本剔除掉温度对标高的影响, 但是应该考虑前一节段在完成时本身与理论值之间存在的误差。
3.3 应力监控结果及分析
成桥后通过测量控制截面的应力, 能反应结构的受力情况。从施工到合龙, 1号墩主梁边跨、中跨根部截面应力变化分别见图4~5;2号墩主梁边跨、中跨根部截面应力变化分别见图6~7。
从图4~7可以看出, 从施工到合龙, 控制截面的应力均在安全范围内。1号墩应力变化接近理论应力, 且略大于理论应力2号墩主梁中跨根部截面应力变化平稳, 但边跨应力变化有波动。
3.4 线形监控结果及分析
通过实时监控调整, 最后全桥合龙误差为7 mm, 成桥线形与目标线形基本吻合。表1中列出了2号墩各块件完成后实测标高和理论标高的比较。
(单位:m)
3.5 张拉预应力筋底板开裂控制措施
大跨径连续刚构桥梁高从桥墩到跨中一般呈曲线变化, 这样底板纵向预应力筋在立面上形成弯曲。当张拉底板预应力筋时, 就会对底板底层钢筋形成压力, 对顶层钢筋形成拉力这样预应力筋的一个径向外崩力是造成裂缝的主要原因。
分析同类桥型出现的裂缝情况, 主要是底板横隔板布置太疏, 且厚度不够, 底板箍筋间距较大, 横向预应力束未张拉到位所以在本大桥施工过程中, 严格控制了横向预应力的张拉过程, 并且加密了箍筋间距, 让箍筋产生的拉应力抵消预应力筋的径向力。严格控制截面尺寸, 保证底板厚度与设计尺寸相符。在关键部位合龙段, 分批张拉底板预应力, 同时在合龙段底板箍筋上安置应力计, 每次纵向预应力张拉后测试箍筋上拉应力的变化, 保证预应力张拉到位, 合龙段两端标高也通过监控使高差最小, 避免预应力束产生折线引起对底板的集中力。本大桥完工后, 底板未出现开裂情况, 可见这些措施的应用取得了很好的效果。
4 结语
综上所述, 连续刚构桥梁施工控制中线形控制要对结构参数和桥梁施工过程精确把握, 准确计算出预拱度值。准确提供立模标高, 同时对施工过程每个阶段的误差实时调整;应力控制要把握好控制截面应力变化幅度和趋势, 对可能出现超限应力的情况进行提前预测, 及时纠正施工方法。施工过程中, 施工监控单位对前期桥梁模型进行了详尽的分析, 为立模标高的准确提供奠定了基础;现场监控人员实时反馈施工信息和数据, 为参数识别调整和分析解决问题提供了科学依据。实践表明, 严密的监控流程和施工过程中专业的监控分析是大桥顺利完工的有力保证。
摘要：本文结合工程实例, 详细阐述了大跨径连续刚构桥梁箱梁挂篮悬臂浇筑施工技术, 并从对内力的监控和线形的控制方面详细分析探讨了桥梁悬臂浇筑施工过程中监测控制措施, 并对监控结果进行了分析评价。
关键词：大跨径,连续刚构,悬臂浇筑,线形控制,内力控制
参考文献
[1]TJ41-2000, 公路桥涵施工技术规范[S], 北京:人民交通出版社, 2000.
[2]TGD62-2004, 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范[S].
[3]郑秋芳, 王卫锋.大跨度混凝土连续刚构桥的标高控制[J].广州建筑, 2007, (3) .
[4]牛和恩.虎门大桥主跨270m的连续刚构桥[M].北京:人民交通出版社, 1999.
关键词：分离式立交,分节段,少支架法,设计中的技术难点,解决方案
1 工程概况
凤凰大街立交是临沂市城区基础设施项目—内环东线 (温泉路) 改建工程的一个重要节点。按照道路总体布置, 将该节点由现状平面交叉口改造成分离式立交, 即:温泉路主线地道 (下穿) +凤凰大街主线跨线桥 (上跨) +地面渠化平面立交形式, 实现温泉路与凤凰大街直行道路的快速连通。
本工程节点中温泉路道路全宽65m, 其中主线下穿段宽27.9m, 按双向六车道设置;地道暗埋段长95m, 采用单箱双室箱型结构, 底板厚1.05m, 顶板厚0.95m, 侧墙厚0.95m, 中隔墙厚0.5m;北、南两侧敞开段长度均为60m, 采用U型坞式断面。出于控制工程总体造价的考虑, 地道暗埋段及敞开段均采用放坡开挖方式实施, 最大开挖深度约11m。
凤凰大街道路全宽60m, 其中主线部分宽18m, 按双向四车道布置。考虑到主线跨越温泉路地道和满足地面交通渠化平面立交建筑限界要求的需要, 主桥采用40m+60m+40m预应力混凝土变高度连续箱梁, 边支点梁高2.0m, 中支点梁高3.5m, 之间按二次抛物线变化。引桥按照桥台台后填土高度不大于3.5m的原则在两侧分别布设4孔32m桥跨;因工程场地抗震设防烈度为Ⅷ度, 设计地震基本动加速度为0.20g, 出于保证地震作用下制动墩结构安全的考虑按照2联2×32m等高度预应力混凝土连续箱梁布置, 梁高2.0m。
下部结构采用双柱式花瓶型桥墩, 2根直径2.0m钻孔灌注桩基础;重力式桥台, 5根直径1.2m钻孔灌注桩基础, 按前3后2形式布置;《岩土工程勘察报告》显示:工程场地桩端持力层埋深较浅 (层顶以上土层厚度仅为15.8m) 、持力层饱和单轴抗压强度高 (32MPa) , 决定桩基按嵌岩桩设计。
2 设计中的技术难点
按照以往同类型桥梁的设计经验, 跨线桥主桥上部结构应在地道和排水泵房主体结构封顶、基坑回填加固处理完成及主桥桥墩桩基础、承台及立柱施工结束后, 采用悬臂节段浇筑法实施。此方案的优点主要体现在:
(1) 如对桥梁的桩基采取一定的保护措施, 桥梁施工与地道、泵房的施工可同时进行, 工期短;
(2) 对下穿地道及泵站主体结构安全影响小, 主桥结构受力合理, 施工方法技术成熟, 施工过程风险可控。
但业主出于控制工程总体造价的考虑要求主桥上部结构施工改成支架现浇法, 即:中间梁段采用利用地道结构三道腹板作为箱梁浇筑支架支撑柱基础的少支架法、其余部分采用满堂支架法的现浇施工方案, 如图4所示。
该施工方案的改变会对桥梁和地道结构设计、施工带来了一系列的技术难点:
(1) 桥梁施工期间, 支撑在地道结构腹板上的箱梁及施工附加荷载会引起地道相邻节段的不均匀沉降, 造成节段间变形缝结构和止水带的破坏, 影响地道的正常使用。
(2) 支架的附加荷载 (如:竖向力和因支架支撑位置偏移引起地道结构的附加扭矩) 会对地道的结构安全带来不利影响。
(3) 设计中箱梁施工节段如何划分可以有效地减小施加于地道结构上的荷载。
(4) 桥梁主跨中间梁段采用少支架法支撑于地道腹板上, 而其他梁段采用满堂碗扣型支架支撑于回填土基上, 两种基础相对刚度差异较大造成相对沉降量较大的情况下, 采取什么方式来有效地减小支架的不均匀沉降问题。
3 设计中提出的方案及相应施工要求
为保障桥梁及地道结构在施工过程中和运营阶段的安全、满足两者在运营期间的使用性能、减小和避免以上技术难点引起的问题, 设计中我们提出了以下方案及相应施工要求:
3.1 构造措施及相关专业间协调方面
(1) 地道不在桥梁投影范围内设置变形缝, 使箱梁及施工附加荷载支撑在一个完整的地道节段上, 并在支架支撑相应腹板结构下设置钻孔灌注桩基础, 以减小节段沉降差、增加局部地基承载力。
(2) 常规地道排水泵站都设置于地道暗埋段的最低点, 如此可以避免排水管线布设中的“剪刀差”问题、减小泵站整体的埋置深度、降低工程造价。但是在本工程中地道暗埋段最低点位于桥梁投影范围内, 为降低跨线桥的设计和施工难度, 综合比较相关专业的可操作性, 我们与排水专业协调将温泉路主线地道排水泵房设置于桥梁投影范围以外。见图6。
(3) 桥梁专业在充分考虑箱梁节段荷载、支架荷载和施工期间各种附加荷载的前提下向地道专业提交相应支反力, 由其对地道主结构进行计算和加强。
(4) 地道施工图中明确地道结构腹板上的桥梁支架支撑位置和支撑构造;要求支架钢管柱中心必须严格与地道中隔墙、侧墙中心线对齐;并提醒施工单位在主桥施工过程中加强对支撑位置及其周围结构和支撑地道节段沉降的监控, 发现问题及时停止。
(5) 在主桥中跨四分之一点附近设置2m合拢段将40m+60m+40m连续箱梁分成3个节段 (两个边跨悬臂段及一个中间梁段) , 首先对边跨悬臂段和中间梁段进行支架现浇、张拉部分钢束, 再浇筑两段中跨合拢段完成体系转换。梁段划分时在满足结构受力、钢束布置和支撑要求的前提下, 充分考虑减小中间梁端的长度从而减小施加于地道结构上的附加荷载的因素。
3.2 对施工顺序的要求
温泉路主线地道及其附属排水泵房采用放坡开挖方式实施, 最大开挖深度约11.0m, 这就意味着地道两侧桥梁主墩 (图8中所示Pm5、Pm6墩) 均位于开挖范围以内。为保证桥梁的结构安全, 要求地道及排水泵站基坑开挖范围内的跨线桥桥墩必须待地道及泵站主体结构封顶且基坑回填加固处理完成后方可实施;同时要求地道开挖施工期间采取必要措施对主跨边墩 (图8中所示Pm4、Pm7墩) 进行保护和监控。
3.3 对回填土基加固处理方式及处理区域的要求
对临近地道结构的满堂支架支撑区域内的回填土基采用间距1.5m梅花型布置湿喷桩或者高压旋喷桩方式进行加固处理, 处理深度以满足箱梁重量110%~115%的堆载预压的承载力和沉降要求为准。相应的地基处理范围如图9所示。
3.4 对支架沉降及变形控制的要求
(1) 箱梁支架基础一定要稳固, 否则应作地基加固处理, 并充分考虑支架变形的因素, 以免由于支架沉降和变形过大使箱梁混凝土产生裂缝。
(2) 支架搭设后需加以相当于箱梁重量110%~115%的堆载进行不间断预压, 预压荷载应全联一次性加载, 并观测其变形和沉降, 预压时间不得少于7d, 待沉降量满足连续3d累计不大于3mm的条件时, 方可立模浇注箱梁混凝土。
(3) 施工期间亦必须加强梁体及支架变形的检测和控制。
(4) 支架在受荷后有弹性变形, 须在安装前计算, 通过设置预拱度, 使梁体的外形尺寸和标高符合设计要求。
(5) 应特别注意养护水、雨水等渗入地下对支架产生的不利影响, 可采用设置排水边沟等措施。
4 结论
1 高速铁路连续梁混凝土支架的施工工艺分析
高速铁路连续梁混凝土支架在施工方案上, 需要选择表面为洪坡积累粘土的地势, 在夏季多雨、冬季干燥的地区不能选用移动模架方案。当高速铁路连续梁桥墩不超过15米时, 由于成本费用和施工经验的原因, 不宜选择钢管桩型钢施工方案以及钢管桩贝雷架施工方案。由于施工成本费用低、施工过程简单, 可以选择满堂脚手架的施工方式。在支架的基础施工方面, 需要在支架现浇梁前, 平整高速铁路连续梁支架的施工现场, 对搭设的支架进行加固处理, 用混凝土基础、碎石换填软基位置, 使地基的承载力可以达到荷载的最大要求, 也避免连续梁体进行混凝土浇筑时发生沉降现象。然后在处理施工场地后防线, 在场地周围安置排水沟, 进行排水准备。支架结构需要稳固搭建、用连杆紧密连接。在每根立杆下安置木垫板或者圆形支座, 还要设置好剪力撑。在立杆顶端的U形支托方面, 需要在支托里安放横向的方木, 还要根据设计标高和设计间距安放契木垫块以及纵向的方木。靠着支架稳定性结构、不均匀基础沉降来控制钢管的整体稳定。在横桥上根据支架要求进行拼装作业, 保持好竖立杆的垂直性, 控制好剪力撑、扫地杆的间距和数量。顺桥向蹲身连接支架可以降低顺桥向产生的水平力。还要保持军用墩支架和钢管的一体性连接, 使混合支架有个良好的强度和稳定性。支架的预压调整需要在支架搭设完毕后进行, 先进行底模铺设, 检查支架能够承受的最大压力, 消除地基不均匀沉降以及支架非弹性变形, 使高速铁路连续梁有个很好的混凝土浇筑质量。进行加载时在支座开始, 然后是跨中。需要保证满载时的最大持荷时间大于24小时, 对不同级别荷载的支架变形情况进行分别测量, 逐级卸载, 如果支架沉降量存在很大的偏差, 需要对支架进行及时的调整。
2 高速铁路连续梁混凝土模板施工工艺
首先第一步是模板的安装, 需要根据钢筋、预应力管道埋设的实际情况分别进行, 安装的版面需要保持光洁、平整、没有凹凸的变形情况、没有残余的浆粘, 在模版接口也要保持干净。模版的底脚、连接端部、模版焊缝处、振动器支架当存在破损开裂情况时, 可以进行及时整修、补焊。根据支架预留拱度设置、支座板安装、预压加载实验情况进行底模版安装。安装侧模时需要侧模的吊装、滑移到位, 结合好底模的相对位置, 然后通过顶压杆控制侧模的垂直度, 最后和端模联结。安装内模时需要根据模版实际结构来确定, 当遇到拼装式内膜结构时, 进行吊装安装。端模安装需要把波纹管、胶管分别插入各自孔中, 需要安装的位置准确, 不能在侧模和底模间出现漏浆现象。在进行模的安装过程中, 需要注意安装预埋件作业, 根据设计图纸进行现场施工, 保证连续梁预埋件无遗漏。需要拆除模板时, 需要高速铁路连续梁混凝土强度最低为设计强度的一半, 且混凝土箱内外之间、表层与环境之间的温度差不能超过15摄氏度, 在构件的棱角完整时拆除端模和侧模。在气温发生很大变化时不能进行拆模工作。模板的拆除前需要进行卷扬机设备的检测, 利用顶压机构在梁体上脱离侧模, 然后利用卷扬机滑到指定的位置。不能通过硬拆或者重击的方式进行拆模作业, 防止连续梁混凝土棱角出现损坏以及模版的局部出现变形。在模版拆除完毕, 及时清理接缝处以及模版表面的残留灰浆, 还有涂刷一层均匀的隔离剂, 做好模版零部件的保管、保养、维修以及清点, 当遇到有缺损情况时需要补齐完整, 方便下次的使用。最后根据消耗程度补足储存量。
3 高速铁路连续梁的混凝土施工工艺
从材料方面控制好连续梁混凝土的浇筑施工, 要保持混凝土材料由于各种作用形成的拉应力不大于混凝土实际抗拉的强度。对此需选择选用那些结构缜密、干缩值小和吸水率小的骨料以及干缩值小、低热的水泥, 避免因为干缩加剧而导致连续梁混凝土施工质量问题。进行减水剂掺用时, 需要降低单位用水量。为了降低骨料、拌合水的温度, 可以将浇筑时间放在低温或者早晚时间进行, 避免高温施工, 降低浇筑时间, 防止干缩率以及收缩率出现过大的势头;加强模板以及支撑的刚度;在连续梁混凝土施工中还要注意处理好混凝土振动后期的模板振动现象或移位现象。在连续梁混凝土的振捣作业、抹面作业时, 需注意以下几点内容:一是在连续梁混凝土振捣作业时保持振动棒的垂直振捣, 保持振动棒的快速振捣。根据连续梁混凝土的不同性质确定出合适的振捣时间, 防止出现高速铁路连续梁混凝土过振的情况以及连续梁混凝土漏振的情况。在高速铁路连续梁混凝土施工时可以选择二次振捣技术以及二次抹面技术, 这样一来, 可以有效排除高速铁路连续梁混凝土里的水分以及气泡。二是在高速铁路连续梁混凝土振捣完毕后, 对其蓄水保温, 用湿麻袋覆盖在混凝土表面或者在连续梁混凝土表面覆盖薄膜。第三, 采用木蟹抹面, 分次对高速铁路连续梁混凝土施压抹平, 排除连续梁混凝土中的气泡以及水分, 增加高速铁路连续梁混凝土的密实程度。在高速铁路连续梁混凝土保养方面, 考虑到水泥作为水硬性材料, 干缩性特征, 严格控制管理好拆模的时间, 不能提前进行加载, 如果未拆模也不能在高速铁路连续梁混凝土板面堆载过多的东西。
4 高速铁路连续梁混凝土的预应力施工工艺
张拉工艺有穿束、制束、预张拉、终张拉、绞线切割。根据设计好的尺寸进行下料、理顺钢绞线后再进行编束, 保持每根钢绞线的松紧度相同。当高速铁路连续梁混凝土的强度有了张拉强度要求时进行钢绞线的安装。在预张拉阶段、初张拉阶段、终张拉阶段需要处理干净管道里的积水和杂物。高速铁路连续梁混凝土强度超过设计强度要求的一半时, 对箱梁带模进行预张拉、松开模版, 避免梁体压缩出现的障碍, 张拉力、张拉数量、张拉顺序都要符合设计规定。在高速铁路连续梁混凝土强度为设计要求的80%时, 在拆除侧模板后初张拉。张拉的顺序、张拉力都要符合设计方面的要求。终张拉作业在高速铁路连续梁混凝土强度以及弹模符合设计标准十天后进行。
5 结论
目前的高速铁路连续梁混凝土结构发展迅速, 因为多方面的优点被人们广泛用在铁路交通的建设方面, 通过在高速铁路连续梁支架方面、模板方面、混凝土方面、预应力方面进行高质量的施工, 使高速铁路线路得到有效保障, 有效的促进了各个地区间经济的快速发展。
摘要：我国社会的快速进步, 离不开高速铁路的大力建设。在高速铁路的建设中, 由于连续梁混凝土结构的刚度大、变形小、伸缩缝少、抗震性能强、养护简单、行车舒适平顺的优点, 得到了铁路建设部门的广泛应用。本文分别从连续梁支架方面、连续梁模板方面、连续梁混凝土方面、连续梁预应力施工方面讲解了高速铁路连续梁混凝土的施工工艺。
关键词：高速铁路,连续梁,混凝土,施工工艺
参考文献
[1]刘从阳.高速铁路连续梁混凝土施工工艺探析[J].中国新技术新产品, 2011 (17) .
[2]王赞芝, 江林雁, 江培信, 高大峰, 胡如成.高速铁路斜交连续箱梁施工监控方法[J].筑路机械与施工机械化, 2011 (8) .
[3]梁会.高速铁路预应力混凝土连续梁桥设计[J].交通科技, 2011 (3) .
[4]雷伟.支架现浇大吨位预应力连续梁[J].科技信息, 2011 (3) .
【连续梁混凝土浇筑注意事项】推荐阅读：
混凝土浇筑梁施工方案03-20
现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术03-31
钢筋混凝土连续箱梁裂缝成因的分析及控制03-12
混凝土浇筑安全交底07-24
混凝土浇筑旁站记录10-02
混凝土浇筑技术交底01-31
混凝土浇筑实习总结03-23
现浇混凝土箱梁浇筑施工方案10-28
船闸工程大体积混凝土浇筑施工方案09-11
桥梁施工中混凝土梁的裂缝控制02-09
