强夯安全施工方案

强夯安全施工方案（精选5篇）

强夯安全施工方案 篇1

一、施工安全要求：

1、设备安装前首先对安拆人员及设备进行安全教育和检查，对

现场进行清理，安装场地要平整无积水。

2、对起吊用的钢丝绳、卡环要精心检查并严格按技术要求配置，确保万无一失。

3、严格按照说明书进行组装，以达到设备的正常运转。

4、强夯设备安装后应遵照《建筑机械技术试验规程》中的有关

规定进行试验和试吊，并经过安检、技术人员和操作人员共同检查、验收合格后方可使用。

5、司机必须与指挥人员密切配合，严格按照指挥人员发出的信

号(旗号或手势)进行操作。操作前必须鸣号(铃或喇叭)示意，如发现

指挥信号不清或错误，可能引起事故时，有权拒绝执行，并采取措施

防止事故发生。操作时，对其他人员发出的危险信号，司机也应采取

制止措施，以避免事故发生。

6．风雪天气工作，为了防止制动器受潮失效，应先经过试吊，证明制动器可靠后，方可进行工作。

7、夯机在运行中，如遇紧急危险情况，应立即拉离紧急开关停

车。在降落夯锤过程中，如卷扬机制动器突然失灵，应采取紧急措施

(即将夯锤稍微提升后再降落，再稍微提升，再降落，这样多次反复，将夯锤最后安全降落)。

8、夯机在停工、休息或中途停用时，应将夯锤放至地面，不得

悬在空中。

9．必须经常检查钢丝绳接头和钢丝绳与轧头结合处的牢固情况。轧头有螺丝帽和压板的一面应在靠钢丝绳长的一端，以免松动、脱落，根据实际情况确定轧头的规格、数量和间距，并根据钢丝绳的直径按标准排列。

10．钢丝绳的规格、强度必须符合夯机的规定要求。钢丝绳在卷筒上应排列整齐，放出钢丝绳时，应在卷筒上保留三圈以上，以防钢丝绳末端松脱。

钢丝绳的磨损或腐蚀：当外层钢丝磨损达40%或磨损引起钢丝绳相对于公称直径减小达7%或更多时，即使未发现断丝，也应立即报废（GB5972-2006《起重机用钢丝绳检验和报废实用规范》）；在一个节距内的断丝根数多于规定时，立即更换新绳。

11.强夯施工过程中，现场施工必须高度集中，统一指挥，不得有任何混乱现象，整个现场应由起重指挥员全面负责。

12.吊车司机要集中精力听从起重指挥员的号令，不得盲动，夯锤起吊后，禁止任何人从吊杆下方通过。

13.吊车司机应严格遵守安全操作规程。

二、安全措施

1、夯机进场安装前做好安全检查，做到吊具良好，按被吊物的重量选择正确的幅度，吊点的位置置于夯锤中心。

2、全体施工作业人员进行施工作业时，专职安全员先进行安全技术交底。

3、进入施工现场正确佩戴好安全帽。

4、严禁施工过程中交叉作业，严禁酒后作业。

5、施工现场设置警戒区并设置警戒线，派专人监护，禁止非作

业人员进行施工区。

6、附着架严格按设计要求设置。

7、在试夯时或重夯施工时要有专人指挥，闲散人员及与重夯施工无关的施工人员不得进入夯击现场40米范围内。

8、强夯施工中的指挥人员、测量人员在夯锤下落前，要躲避在夯击范围15米外的地方。

9、夯击场地应视情况适当洒水，以防尘土飞扬，在吊车操作室挡风玻璃前，必须有铅丝防护网。

10、挂钩人员及测量人员在夯锤挂好后应站在夯机的侧后方。

三、安全注意事项

强夯施工时，操作者除要遵守吊车操作细则、装吊安全细则外，还应注意以下事项：

1、每班作业前必须检查挂钩装置、平衡支架、钢丝绳及连接杆件等有无变形和损伤，如有异常情况应及时予以处理。

2、吊车移动和停置的地面应大致平整，坚实。禁止荷锤行走。吊车停置就位时,需检查基坑边坡的稳定性,距离边坡边缘太近要加固。注意场地周围的高压线、临时照明线及临近的既有工程,施工中要与其保持足够的安全距离。

3、夯锤起吊后严禁人员从吊杆及重锤下方通过,并禁止在吊车悬臂范围内站立。当夯锤上升接近下落高度时,吊车司机要高度集中注意力,夯锤下落时,吊车要同时停止卷扬（司机要时刻掌握好操纵杆,免得临时操作失误），让夯锤自由落下。

4、夯锤升到规定高度不能下落时,指挥人员须立即发出停车信号,待判明原因后进行处理。夯锤上升途中严禁急刹车,防止造成吊车倾

覆。

5、挂钩必须挂牢固、卡紧，并随时注意检查脱钩钢丝绳等是否打结或缠绕在其它物件上。

6、夯击过程中若由于夯坑底部倾斜，需填土整平时，夯锤吊离地面高度不得大于1m；且必须待夯锤停稳后方可填土。填土时严禁将脚、手及铁锹等伸进夯锤底下,防止夯锤下落伤人。

7、在每一夯击点进行施夯前，应把施工范围内的石子等易引起飞溅的物品清除干净，避免夯击过程异物飞溅伤人。

8、在施工场地要根据现场情况进行洒水，减小尘土飞扬。吊车操作室在挡风玻璃前增设钢丝防护网或防护罩。

9、在强夯施工过程中要定期对附近易受震变形的建筑物及较近的边坡及较近的边坡或陡坎的稳定性进行定期检查。

强夯安全施工方案 篇2

关键词：强湿陷性黄土地基,强夯前注水施工,工艺

1 引言

强夯加固土基,其机理为使土基在外力作用下,土粒及结构颗粒相互靠扰,减少孔隙,增加密实度,增大土的承载能力.减少或消除湿陷。土体是固体颗粒、空气和水组成的三相混合体。

青海省曹家堡机场Ⅱ期改扩建工程位于湟水北岸的三级阶地上。海拔高程2190～2135m,山峁丘陵纵横连续,冲沟发育,地形地貌破碎复杂,地表极不平整,相对高差达40～50m,地下水位深达30m以上,降雨少,蒸发大,其土层属湿陷性黄土,大部分为晚更新世Q33型。该工程土方平整量大,挖方为755万m3,填方651万m3,挖方面积101048m2,填方面积17674m2,最大挖方深17.16m,最大填高24.21m,这在湿陷性黄土地基上修建现代化I级机场还属国内首次,国外罕见,技术要求高,质量控制严。对于填方区,从原地面30cm深处分层洒水以重型机械碾压填至2160.00m标高。而对挖方区,在上部取土后11.0万m2的原状土基上采用重锤强夯击实加固,达到设计密实度要求。

通过勘测,型黄土的主要物理特性,见表1。

由重型击实曲线图和相应的干密度、含水量表求得,土的最大干密度1.87g/cm3时,最佳含水量为12.7%,见表2。

以青海省曹家堡机场Ⅱ期改扩建工程土方施工Ⅰ标段湿陷性黄土地基强夯前钻孔注水实验段施工为实例,对湿陷性黄土地基强夯前注水施工方案和工艺浅析如下述。

2 注水施工布置

本项目中,工作场地为道槽范围,宽度66m,长度800m。工作班组定制时,考虑到水罐车排水口统一要求为Φ800mm,为保证注水管口达到无压自流,减少注水冲刷和利于实际操作,每班组设置4个Φ38mm注水管。沿道槽横断面两侧各设置1个班组,将道槽横断面66m宽度分为8个区块,编号为Ⅰ～Ⅷ,每个区块宽度8.25m。考虑到每班组单位工作进度和《规范》要求的实验取样范围为10m×10m,面积为100m2,沿道槽纵向长度划分区块时,距离确定为12m,以图工作区块面积控制在100m2内,符合《规范》要求,沿道槽纵向长度划分区块编号为1、2、3、…、n。由道槽横向编号和纵向编号组合命名每一工作区块为I-1区～Ⅷ-1区～Ⅷ-n区,以便于掌握天然含水量区域分布情况和针对天然含水量分布情况计算出应注水量,以及便于注水施工操作和施工进度控制(见图1)。

3 注水量计算和控制

注水量的计算,依据注水孔设计渗透范围的土体质量计算。本项目中,注水孔布置为间距80cm的梅花状,每个注水孔平面渗透范围为0.5m2,注水孔要求渗透深度为5.5m,每个注水孔需渗透土体体积为2.75m3,根据《地勘报告》,本标段岩土质量密度ρ=1.42～1.73g/cm3,按岩土质量密度ρ=1.60g/cm3计算,即每个注水孔需渗透土体质量为4400kg。

各工作区域天然含水量(沿深度分别在0.5m、1.5m、2.5m、3.5m、4.5m和5.5m取样)分布情况明确后,采用加权平均值的方法计算出各工作区域天然含水量平均值,与目标含水量相减后得出含水量差值,该含水量差值与注水孔需渗透土体质量相乘既得出需注水量。例如:某区天然含水量分布为0.5m8.05%、1.5m 7.65%、2.5m 7.30%、3.5m 6.60%、4.5m 5.05%、5.5m 6.08%,加权平均计算得出该区天然含水量平均值为6.67%,目标含水量为12%,含水量差值为5.33%,与注水孔需渗透土体质量4400kg相乘既得出需注水量为234.5kg。

4 注水施工工艺

注水施工的难点在于掌握和控制注水量、渗透时间、渗透部位控制以及注水孔的沉渣控制。

4.1 掌握控制注水量和渗透时间

需注水量计算得出后,如何控制注水量完全注入?最简单的办法就是通过钻孔自身体积进行度量。本项目采用人工洛阳铲成孔工艺,孔径为Φ60～70mm,孔深3.50m,保守计算钻孔自身体积为0.010m3,即每孔可注水10kg。但在实际操作中,等待每孔水完全渗完再注,时间间隔太长,由于工期的限制,实际施工中不具备操作性。图2为实验孔按每孔水完全渗完再注方法得出的注水遍数与间隔时间关系曲线图。

注水施工中,注水孔的沉渣严重的影响到注水效果,表现在:①沉渣占据钻孔体积,有效注水量减少;②沉渣使钻孔深度变浅,影响钻孔下部渗透。为了弄清楚在有沉渣影响的情况下水的渗透量和时间常数的关系,又做出每次注水间隔时间

分别为30min、45min和60min的3组实验孔,得出在有沉渣影响的情况下水的渗透量和时间常数的关系曲线图如图3。

需注水量确定后,根据以上水的渗透量和时间常数的关系曲线图即可计算出每个孔位的注水次(遍)数。

4.2 有效渗透部位控制

试验段施工中,先按每次注水间隔时间30min,每孔注满方案施工,含水量检测试验发现,孔深0～3.5m含水量大,渗透效果较好,但3.5～5.5m含水量小,渗透效果差。随即对每次注水间隔时间分别为30min、45min和60min的3组实验孔含水量实验结果进行比对,发现每次注水间隔时间较长的孔位其下部含水量远高于注水间隔时间较短的孔位,每次注水间隔时间分别为30min、45min和60min的3组实验孔含水量实验结果如表3。

通过对实验孔的分析,将施工中采用的每次注水间隔时间调整为第1次～第10次注水间隔时间采用30min,每次注满;第10次后注水间隔时间采用60min,每次注半孔水,以期使孔深0～5.5m渗透尽可能均匀。注水施工工艺调整后,通过含水量检测试验证实,下部渗透有所改观,由于目前施工后渗透扩散时间尚短,暂无完全成功样例。

4.3 注水孔的沉渣控制

针对如上问题,注水施工中制定相应对策,尽量控制减少沉渣量的发生。具体措施为:①注水管口接1.2m长PVC硬管,注水时将硬管插入钻孔,尽量减少水流对孔壁的冲刷;②注水施工前将钻孔时产生的渣土清除或抹平,以减少注水施工时渣土掉入量;③对于注水施工时注水管的移动,较长的管子配备一名人员,协助拖移管子,减少注水管无序移动造成的渣土掉入量。

5 含水量渗透监测

含水量渗透检测实验工作贯穿整个注水施工过程。①在钻孔施工前抽样检测,确定某区段是否需要钻孔注水;②确定区段需要钻孔注水后,与钻孔施工同时进行,对已划分好的工作区域分别取样实验,明确各工作区域天然含水量分布情况,为计算需注水量提供基础资料。注水施工前明确各工作区域天然含水量分布是含水量实验的一项重点工作;③注水施工后,对已注水区域进行抽检实验,评价分析,确定注水量是否满足,是否需要二次加注;④注水施工后,通过对不同时间段的取样实验,可以监测到注入水在土体中的渗透扩散发展情况,据此对渗透时间较短或渗透不均匀的区域进行预估。

6 存在的问题分析

6.1 渗透不均匀的问题

经过深入研究,初步分析其原因为:①本区域土质极不均匀,黄色粉砂土、红色粘质土、褐色粘质土以及其他土质相互掺杂,且无序,随着土体深度的增加,变化尤为明显;(②根据《地勘报告》提供数据资料,本区域岩土空隙比随深度的增加急剧变小,如ZK127深度1.5m时空隙比为1.13,深度至12.0m时空隙比变为0.80,差值达1.4倍。由于空隙比的变化,使渗透率随深度急剧变小;③有效渗透时间的影响,检测实验取样时间多在注水后1～2d进行,水分在土体中尚未完全渗透和扩散。尤其是下部土体,由于土质复杂,空隙比减小,土质愈发密实,从而渗透时间需要更长。

6.2 钻孔中沉渣的问题

基于渗透不均匀和沉渣问题的存在,为了达到预期渗透的目标,使强夯后的黄土湿陷性消除量符合设计要求,将人工洛阳铲成孔孔深调整至500cm(小于加固深度50cm)进行施工,经检测,满足技术标准。

7 结语

青海省曹家堡机场Ⅱ期改扩建工程湿陷性黄土地基强夯前钻孔注水施工,通过其研究和实践,为地基强夯前注水施工方案和工艺设计做了有益的探索,给该领域技术研究做出了进一步的补充。

参考文献

[1]中华人民共和国国家标准.《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB50025—2004)[S].北京:中国建筑工业出版社,2004,05.

[2]中华人民共和国行业标准.《建筑地基处理技术规范》(JCJ79—2002)[S].北京:中国建筑工业出版社,2013,3.

强夯试验段施工方案 篇3

根据招标文件技术规范要求，我项目部选定K74+100~K74+150段作为强夯试验路段，试夯路段长50m，宽55m，夯击面积为2750m2,该段路基自重Ⅲ级（严重）湿陷性，填土高7m＞4m，地形为涑水河冲击平原区，局部发育冲沟，地层岩性上部为马兰黄土，结构疏松，巨大孔隙，垂直节理发育，可见虫孔、针孔，下部为冲击粉土、粉细沙；该段具自重Ⅲ级（严重）湿陷性，湿陷性土约厚7m，自重湿陷性168.3mm，总湿陷量603mm。

一、强夯试验段目的依据设计要求，通过试验段施工，对夯前、夯后的地基土采用观测沉降量值的方法进行检测，验证设计夯击能、夯点间距、夯击遍数是否能满足地基承载力，有效加固深度是否满足设计要求，为本合同段内Ⅱ级（中等）Ⅲ级（严重）自重湿陷性黄土路基强夯处理提供施工技术参数和指导性施工工艺。

二、强夯施工方案

1、施工准备

①、清除表层土30cm腐殖土后，平整场地，进行表层松散土碾压，修筑施工便道，施工区周边做排水沟，确保场地排水通畅防止积水。

②、查明强夯场地范围内地下构造物及管线的位置，确保安全距离及高程，并采取必要措施，防止因强夯施工造成破坏。

③、测量放线，定出控制轴线、强夯施工场地边线，并在不受强

夯影响的地点，设置水准基点。

④、布置试验段夯击点位置，（全站仪布点）根据设计图纸用白灰精确标出第一遍夯点位置，夯点按垂直于轴线方向呈正方形布置，间距为7m，在夯区2m外布置护桩，确保第二遍夯点放样准确，并测量夯前原地表高程。

⑤、标定夯锤，夯锤进场后必须标定夯锤重量，根据以下公式来确定落距：

锤重（KN）×落距（m）=2500KN·m(主夯)

锤重（KN）×落距（m）=2500KN·m(排夯)

⑥、管理人员，施工人员组织图见附表。

2、施工步骤

①、起重机就位，夯锤置于夯点位置。

②、测量夯前锤顶高程，按由外向内、间隔跳打的原则进行夯击。③、将夯锤吊到预定高度，开启脱钩装置，待夯锤脱钩自由下落后，放下吊钩，测量锤顶高程，若发现因坑底倾斜而造成夯锤倾斜时，应及时将坑底整平，重新进行夯击。

④、重复③步骤，按设计规定的夯击次数（第一遍6击、第二遍6击）及控制标准（最后两击的平均夯沉量不大于5cm，单点夯击次数不小于5击）完成每一个夯点的夯击。

⑤、换夯点，重复步骤①～④，完成第一遍全部夯点的夯击施工。⑥、用推土机将夯坑填平，并测量平整后的地表高程。

⑦、强夯第一遍到第二遍夯点之间应不少于5天间歇时间，如果产

生超孔隙水压力、夯坑周围出现较大隆起时，不能继续夯击，要等超孔隙水压力大部分消散后，再夯下一遍。本试验段无间歇时间，按上述步骤逐次完成全部夯击遍数，最后按设计规定进行排夯（单点夯击能600KN.m），互相搭夯不小于1/2夯痕（夯锤直径），击数为2击，依次连续进行，直至满夯结束，满夯结束后测量夯后地表高程。夯后对上部震松土层碾压至规定压实度，夯点布置图如附图1：

⑧、夯击达到质量控制指标后采用平地机将地基土整平，再用大于振动压路机碾压至表面无轮迹，压实度达到设计要求。

三、施工注意事项

1、强夯前应对起重机、滑轮组及脱钩器等全面检查，并进行试吊、试夯，一切正常后方可进行强夯施工。

2、强夯施工产生的噪声不应大于《建筑施工场界噪声界限》（GB12523）的规定，强夯场地与建筑物间应按设计要求采取隔振或防振措施。当强夯施工所产生的震动对邻近建筑物或设备会产生。有害影响时，应设置监测点，并采取挖隔震沟等隔振减震措施。一般即有建筑100m范围内不宜采用强夯措施。当桥台附近、涵洞附近需进行强夯时，可先进行路基范围的强夯后，再施工桥台、涵洞。

3、起吊夯锤保持匀速，不得高空长时间停留，严禁急升猛降防锤脱落。停止作业时，将夯锤落至地面。夯锤起吊后，臂杆和夯锤下及附近30m范围内严禁站人。

4、干燥天气进行强夯时宜洒水降尘。

5、当风力大于5级时，应停止强夯作业，以防机械倾倒，保证

安全。

四、质量控制

1、质量控制

① 夯锤重量必须标定，开夯前检查锤重和落距，以保证单击夯击能量符合设计要求。

②夯击时夯锤的气孔要畅通，夯锤落地时应基本水平。

③各夯点应放线定位，夯完后检查夯坑位置，发现偏差及漏夯应及时纠正。强夯施工时应对每一夯击点的单夯夯击能量、夯击次数 和每次夯沉量等进行详细记录。

④夯点的夯击次数严格按最后两击的平均夯沉量不大于5cm控 制，且夯坑周围地面不应发生过大的隆起，不因夯坑过深而发生提锤困难。

⑤强夯过程的记录及数据整理

⑴、每个夯点的夯坑深度、夯坑体积、夯坑四周隆起高度都须记录、整理。

⑵、场地隆起和下沉记录，特别是邻近有建构筑物时。

⑶、每遍夯击后场地的夯沉量、外部补充填料量的记录。

五、施工质量、工期、安全及文明工地建设

1、质量保证措施

建立健全分项工程质量管理体系，实行以项目总工为首的指挥体系和技术保证体系，以工程试验检测为主的内部监控体系，制订严格的工序管理与岗位责任制，确保工程质量的稳定性。

2、安全保障措施

①认真贯彻执行“安全第一，预防为主”的方针。加强安全生产教育，提高全员安全意识。进入施工现场，必须遵守安全生产规章制度

②建立安全岗位责任制。签订安全生产承包责任书，明确分工，责任到人进入施工区内，必须戴安全帽，机械操作工必须戴压发防护帽；非有关操作人员不准进入危险区；不准带小孩进入施工现场；不准在施工现场打闹。

3、工期保障措施

①人员、机械保障：按照工程需要，及时调整人员配备，机械及时保养维修，确保工程进度满足施工需要。

②施工保障：作好生产计划，根据天气状况及时调整施工区段，合理安排工作面和工序交叉配合，加强现场的指挥协调，保证工序的连续性，在保证工程质量的前提下缩短工期。

4、文明工地建设

①施工现场管理做到科学化、合理化，要制作、设立各种标志、标牌，人员实行挂牌上岗。在强夯施工区设彩旗和明显的安全警示牌。②提高员工思想素质，增强文明意识,遵纪守法。

强夯安全施工方案 篇4

强夯在石黄高速公路衡水支线中的施工

实践证明,在石黄高速公路衡水支线的`工程施工中采用强夯法对构造物及两侧回填的地基进行加固处理,效果良好,值得推广使用.

作 者：张辉  作者单位：衡水路桥工程有限公司 刊 名：黑龙江交通科技 英文刊名：COMMUNICATIONS SCIENCE AND TECHNOLOGY HEILONGJIANG 年，卷(期)：2009 32(5) 分类号：U415.1 关键词：强夯   置换法   加固地基  

谈强夯试夯施工 篇5

1 强夯法处理地基的机理

1.1 强夯单点夯机理

强夯巨大的冲击荷载使被压土体承受瞬间的巨大压应力、剪切应力和土体相应产生的约束反力, 使土体发生急剧沉降现象, 产生压缩和剪切变形, 造成土颗粒摆脱了原来的胶结, 颗粒间挤压移动, 土的孔隙被充填压缩;其次, 土体受到夯锤底面约束反力的控制, 土体距离锤体越近, 受到各种方向的作用力就越大, 相应密度增加。因此, 位于夯锤底面的土体分别是加密状态 (土体结构完全破坏, 土颗粒基本呈规律排列) ;无加密状态 (土体结构基本破坏或松动破坏, 密度变化较小) 。通过不断的对地基进行夯击, 夯区的土体及同一夯点上下层厚度内土体趋于加密状态, 强夯施工是向土体传递着锤的冲击、破坏、加密作用。

1.2 满夯机理

满夯是继点夯之后, 夯击能多降至点夯的1/4夯能进行最后一遍的夯击。满夯是进一步夯实点夯之间被扰动的土, 使夯点与夯点间强度更趋于均匀, 促进松动破坏的土层压密, 形成整体强度。

2试夯区的选择与施工参数的确定

强夯施工应该根据现场地形条件选择若干个具有代表性又能满足试夯要求的试夯区, 对于夯坑的填料应选择材质好、强度高、级配好、含泥少者, 填料采取边夯边填。

3施工参数的选择

3.1 夯击能的选择

单点夯击能的选择是首要前提, 一般宜根据所要加固地基深度结合图纸设计夯击能综合确定。

3.2 夯锤规格的选择

1) 夯锤重量一般按照式 (1) 进行取值, 如果夯锤过重, 要求起重能力就大, 这样会增大施工成本。

其中, E为夯击能, k N·m;m为夯锤重, kg;h为起重设备的提起高度, m;g为重力加速度, m/s2。

2) 夯锤底面积一般采用4 m2~7 m2, 对结构性较强的地基土宜取小值。

3.3 夯距和布点方式的选择

强夯夯点布置形式可根据基础形式、地基土类型和工程特点选用, 宜为正方形、矩形、正三角形、等腰三角形等形式, 常见夯点布置形式见图1, 图中1为点夯第一遍夯点, 2为点夯第二遍夯点。

如果单从地基强度均匀性考虑时, 正三角形优于其他布点形式, 同时正方形布设点位较多, 施工成本相对较高。

夯距宜为锤径的1.2倍~2.5倍, 低能级时取小值, 高能级及考虑能级组合时取大值。

强夯常需分遍夯击, 强夯遍数往往取决于夯距, 即夯距越小, 夯点越密。因为一遍无法使各点全夯到, 故遍数就越多, 如考虑孔隙水压力消散时间, 由于大面积强夯时, 最先夯的夯点, 在夯最后的夯击时, 孔隙水压力往往已得到消散, 可回头第二遍。

4 试夯

4.1 试夯区面积选择

试夯区的面积不宜过小, 一般夯点布置其纵横排数不宜少于5排, 必须保证4排。因过少则反映不出夯点之间能量叠加之后实际的加权处理深度。检测点个数受限 (因检测不能在边缘夯点之外, 而应布在每边都有两排包围的区域之内) 检测点越少, 检测手段越单一, 所取得检测数据就越具有偶然性, 缺少各种手段互为参照性, 其代表性和真实性都难以保证。而规范中推荐的试夯区面积也不得少于400 m2。

4.2 单点击数的确定

1) 夯前宜埋设好夯点四周的地表沉降或隆起点观测点, 应注意两夯点正中间观测点的埋设, 应记录每击的地表变形量。

2) 详实地记录每击的锤击贯入度, 在现场画出夯沉曲线图, 并注意观测和描述已出现的各种现象的发生与发展, 如隆起量、每击的长度、宽度变化等, 结合试夯的结果或已认可的夯沉深度来确定单点强夯击数。

3) 注意观测并记录每边夯后的场地沉降量。它是宏观评价强夯效果, 如场地压缩量、场地湿陷量的重要依据之一;同时又是指导正式夯击的填料厚度、控制夯后所需场地标高的唯一依据, 避免发生填料量或土方量重复调配所产生的浪费, 因此必须正确真实的测量其标高变化, 切忌将试夯区以外的土或填料推向试夯区, 又误将满夯后的场地标高与原场地标高之差作为真实的场地夯沉量加以利用, 来指导正式施工, 因正式施工的面积远大于试夯区, 在场地平整时, 没那么多区外土可向区内推, 工程夯的场地夯沉量将大于试夯区的夯沉量, 造成标高失控, 发生大量土方。

5 试夯区的夯后检测

试夯区的夯后检测是必须进行的, 因为它是评价地基处理效果, 修改设计的唯一依据和标准。故正确的、客观的、真实的进行夯后检测意义重大。

5.1 夯后检测间歇期

夯后地基检测常需一段间歇期, 它与强夯施工每遍之间的间歇期不同。每遍之后的间歇往往考虑地表发生的诸如隆起、橡皮土等现象不应再加剧, 以及是否影响安全施工等因素较多, 而夯后地基检测的间歇, 主要考虑的是深层固结, 如土体被迫接受夯击能而要进行缓慢的释放 (最明显的表现为孔隙水压力消散) , 孔隙水压力消散是由于整个夯区上部土体被破坏, 密度增加, 自重应力又以附加荷载的形式重新得以发挥而无加密区土体结构受到松动破坏, 强度降低, 压缩性增大, 因此将产生一定新的压缩变形, 使得原始粘聚力有所提高, 土中结合水在夯击时移动、静止后又重新排列固定;其次, 还有一部分上层土 (加密层) 对下层土 (结构呈松动破坏的土层) 的压缩变形和强度恢复。但工期往往不允许, 故应按规范中强调的间歇性执行。

5.2 检测点的布置数量和检测手段的选择

1) 检测点的布置应确保每种检测手段夯点与夯间都有分布, 还应布在纵横都在两排夯点包围范围之内, 且每种手段检测数量在夯点与夯间上均不少于两点, 以免缺乏代表性。2) 检测手段的选择应针对主要处理目的, 主要不良地质现象的需要进行选择, 如湿陷性、液限、液化等, 但反映地基强度和土的密度等指标还是不可缺少的。一般检测手段不应少于两种, 对较重要的地基还应考虑静载荷试验。3) 主要进行夯前和夯后的效果对比分析, 主要不良地质现象改善情况, 是否达到设计预期目标。充分的、客观的、全面的评价夯后地基的可靠性。如果还有指标尚未达到使用要求, 宜从强夯加固地基的机理入手, 找出施工参数或辅助措施应进行的调整方向并具体化。

6 结语

通过试夯施工的现场施工记录, 得出夯击次数与沉降量关系 (见图2) 。

山平高速路基软基处理设计要求强夯点夯夯击次数为6击~8击, 夯击最后两击的沉降量不大于5 cm, 由现场施工记录得出夯击次数与沉降量关系, 通过试夯只需达到4击~5击, 即满足要求, 从而修正了设计, 减少夯击次数, 缩减施工成本;其次, 在试夯过程中监测土层变化及其现场出现的情况, 得出相关参数为正式施工提供可靠依据。

摘要：研究了强夯法处理地基的机理, 对强夯试夯施工中试夯区的选择、施工参数的确定、试夯区面积选择、单点击数的确定等进行了分析, 并进行了夯后检测, 得出相关参数, 为正式施工提供了依据。

关键词：地基处理,强夯试夯,施工参数

参考文献

[1]CECS 279:2010, 强夯地基处理技术规程[S].