高边坡脚手架施工方案（精选8篇）
钢管脚手架搭设方案
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二0一四年 月 日
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边坡施工工程脚手架专项施工方案
一、编制依据
1.施工图纸
地质灾害点治理工程施工图。2.主要规范、规程：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJl30—2001 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2002）版（JGJ 130－2001）
《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》
《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）
二、工程概况
地质灾害治理工程区属剥蚀低山陵地丘陵地貌单元,由A、B、C段组成。A段位于校区东侧山坡，坡脚为教工宿舍楼，坡顶居民房，边坡长度为34.7m，人工边坡约16m,呈台阶状，采用简易浆砌块石防护，局部产生变形导致坡顶围墙开裂，对坡脚教师及坡顶居民生命财产安全造成威胁，必须对该挡墙进行加固处理。B段位于6#号学生宿舍楼东侧山坡，危岩分布宽度约78.7m，分布高程介于160-220m，相对高差约60m，坡面岩土体以中风化凝灰熔岩为主，局部地段为碎块状强风化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育，部分顺坡向裂隙发育，稳定性较差，已产生过多次小规模岩质崩塌，学校已在边坡中部设置简易防护栏拦挡，由于该危岩分布区域高差大，该简易措施未能从根本上消除隐患，对坡脚学生危害性极大，必须对该危岩区采取治理措施。C段位于学校操场南侧山坡，其中 1
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C0+00-C0+100段为岩质崩塌，边坡高度约15-20m，坡度约60-80度，边坡岩土体为中风化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育，已产生过多次小规模岩质崩塌，砸坏操场围墙，对坡脚师生生命造成极大威胁，必须对该边坡采取治理措施；C0+100-C0+173.3段为滑坡，该滑坡于2011年发生，滑体为山坡表层残坡积土，滑体已全部被清理走，现状残留高约30-40m的人工边坡裸露坡面，坡度约35-45度，边坡主要为碎块状强风化砂岩，顶部约3-5m为残积砂质粘性土，在降雨条件下，残积土层可能进一步溜塌，引发更大规模滑坡，坡面碎块状强风化砂岩极为破碎，存在大量松散风化岩块，由于边坡高差达30-40m，潜在的滑坡、崩塌，对学校师生生命安全造成威胁，必须对该滑坡进行治理。
三、施工部署 总体设计思路：
根据工程结构特点和施工各方面的技术因素，沿着坡面搭建双排落地式钢管脚手架，架平均垂直高度分别为 20、45、50米，长度分别为35、80、175米，按施工要求双排架宽750㎜，外伸250㎜，外伸离墙面300㎜。
脚手架立杆柱距1.5m,步距1.7m,二步三跨嵌入岩石中，入岩石沿坡杆竖向间距1.5m，水平间距4.5m。外排架子内侧安全密目网全封闭防护。钢管脚手架的架体均距墙面550㎜。
四、材料要求
1、所用钢管扣件应有合格证，管径φ48允许偏差-0.5mm，壁厚3.5mm，允许偏差-0.5mm，钢管内外表面锈蚀深度≤0.5mm，密目安全网必须经检验合格且具有安全准用证。
五、构造要求及措施
1、落地式脚手架地基处理：四周回填土采用3：7灰土分层夯实，脚手架立杆下回填土高出自然地面200㎜。并铺50㎜厚的木制垫板（枕木或18#槽钢支垫），所有基础必须平整、布设平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆50㎝外设一排水沟。
2、立杆搭设应符合下列规定：
①、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不大于500㎜，各接头中与主节点的距离不宜大于步距的1/3。
②、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
③、除最上一段立杆外，接头均必须用对接扣件连接，顶层立杆采用搭接时搭设长度
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不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100㎜，立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
3、（大横杆）纵向水平杆搭设应符合下列规定：：
大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧。同步大横杆四周要交圈，每步脚手架大横杆中间设一根牵杆。
①、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。
②、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。搭接时搭长≮1 m，用等距分布的三个旋转扣件固定。
③、纵向水平杆的接长规则：
a、同一跨距内的相邻两杆不得同时存在接头； b、隔一跨距的两杆的接头相互错开的距离≥500㎜；
c、接头应尽量靠近主节点设置，接头中心与主节点中心距离≤1/3L b
4、小横杆：
每一档内外立杆、每一步都必须设置一根小横杆，并采用十字扣件扣紧，大横杆与小横杆用十字扣紧。小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于10cm，且长度要求基本一致，最大不超过20cm。小横杆应在立杆分上下两层相向布置。
5、剪刀撑：
脚手架剪刀撑随立杆纵横水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。并在整个侧面上连续布置。各剪刀撑按3步3跨设置一道，斜杆与底排大横杆的夹角在45°～60°之间。剪刀撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1m。并用不小于2个转向扣件连接固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于lOcm。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用转向扣件固定，在中间增加2-4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距底排大横杆不大于30cm。每根最下面的剪刀撑杆的下端部必须支撑在立杆的垫木上。
7、脚手板：
脚手板采用0.25m×3m竹脚手板铺设。在架底排先铺一层密目安全网上铺竹脚手板(满铺)。竹木脚手板采用对接平铺，平铺处设两根横向水平杆，板端悬出长度和两横向水平间距为130㎜～150mm，及≤300㎜，其板长两端均应支承杆可靠地固定。
脚手架与建筑物之间空档采用竹制脚手板防护。随作业层上升，同时作业不超过二层。
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对特殊部位未能满铺时，应在所铺位置端头用脚手板或密目安全网进行竖向隔离。所有脚手板必须用不小于16#铅丝绑扎牢固。靠墙一侧转角部位脚手板应重叠铺设，避免出现探头现象。
8、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定板：
在作业层设置二根横向防护栏杆。
①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。②、防护栏杆应搭设在两横杆中部850mm处。
③、挡脚板高度不应小于180㎜。
9、连墙杆：
连墙杆采用刚性连接。在山墙面预埋Φ25mm螺纹钢筋锚杆,垂直间距不大于3.4m，水平间距不超过4.5m，连墙杆用Φ48×3.5的钢管，预埋深度不小于1m。连墙杆应固定在预埋锚杆上，然后用钢管将脚手架与预埋锚杆用双扣件连接。连墙杆与架体结构垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于30㎜)。连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎜。
10、防护设施：
脚手架要采用规格为1.8m×6m的密目安全网全封闭式满挂并采用纤维绳扎在大横杆外侧立杆内侧。立网的上下口与架体内侧横杆要牢固扎结，固定点的间距应不大于50㎝，上下两网之间的拼接要严密。
11、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200㎜处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两胯与立杆固定，高低差不应大于1m。
12、扣件安装符合下列规定： ①、扣件规格必须与钢管外径相同。
②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。
③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
④、对接扣件开口应朝上或朝内。
⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
13、防雷措施：
采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑楼内避雷系统连成—体的措施。
避雷针共设4根在建筑物四个大角处布置，避雷针采用φ12镀锌圆钢制作，高度大
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于脚手架lm。并将所有最上一层的大横杆连通，形成避雷网络。
接地线采用40×4镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷网连成整体。接地线的连接应焊接牢固，与立杆连接时应用二道螺栓卡箍连接，保证接触面不小于10cm2。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置，按脚手架长度不超过50m设置—个。位置不得选在人们经常走过的地方，以免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者连接采用焊接，焊接长度不小于扁钢宽度的二倍。测试接地电阻不超过10Q。同时应注意与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以免发生击穿。
六、脚手架的搭设与拆除
1、钢管脚手架的搭设顺序为：立杆→扫地杆→小横杆→大横杆(牵杆)→剪刀撑→连墙杆→脚手片铺设→防护栏杆→挂安全网。
定位定距：根据建筑物结构要求在建筑物四周用尺量出立杆距离。搭设时宜先立立杆，后立外立杆，先立两头杆再立中间杆。
2、脚手架的拆除
拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等。
不准分立面拆架或在上—下两步同时进行拆架，做到—步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于2步，如高差小于2步，应增设连墙件加固。
当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连墙件。
当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固：两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4 m（2步），横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，中间每隔6跨设置一道。
卸料时各配件严禁抛掷至地面。
七、安全施工技术措施：
（一）脚手架搭设过程
1、应划出工作标志区，禁止：行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到对方允许，以免
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坠落伤人。
2、脚手架及时与结构拉结或采用支顶，以保证搭没过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。
（二）脚手架上施工作业的安全技术措施
1、脚手架搭设完毕后，经项目部安全员、监理检查验收合格后方可使用。任何班组和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。
2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆放施荷，施工荷载不得超过2KN／m2，确保较大安全储备。
3、装修施工时同时作业层数不超过二层。
4、各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。
5、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业之前及时维修加固，以达到紧固稳定确保施工安全。
（三）脚手架的拆除安全技术措施
1、拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划报清批准；进行技术交底后才准进行拆架作业。
2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架件各吊点，凡能提前拆除的尽量拆除。
3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方。以免坠落。
5、在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。
6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
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8、所有杆件、扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
9、所有脚手板、脚手片应自外向里竖立搬运，以防脚手片、板和垃圾物从高处坠落伤人。
10、拆下的另配件要集中装入袋和箱内用吊篮吊下，拆下的钢管要用卸扣绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。
八、文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下：
1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，施工现场严禁吸烟。
2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏花草损坏树木，随意拆除和移动标示牌。
3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。
4、脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。
5、凡患有高血压、贫血、心脏病及其它不适于高空作业者一律不得上脚手架操作。
6、上架作业人员上下均应走人行楼梯，不得攀爬架子。
7、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业时，如要拆改应由架子工来完成，任何人不得私自拆改。
8、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
9、不准利用脚手架吊运重物。
10、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点、扣件等所有部件。
11、拆除脚手架使用电焊和气割时，应派专职人员做好消防工作，配备料斗，防止火星和切割溅落。
12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查，发现杆件变形，防护不全、拉接松动等应及时加固。
13、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物件及其它物品。
15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
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16、脚手架堆放场地，应做到摆放整齐、合理、整洁、专人保管，并建立严格的退领手续。
17、施工人员要做到活完料清，确保施工材料不浪费。
18、遇六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业。
九、冬季施工
冬季搭设脚手架必须将钢管上的冰雪等清理干净，遇到刮风，下雪应立即停止作业，每天作业时间应选在早晨9：00时，下午5：00时。
在冬季要经常检查脚手片、斜道、跳板上有无积雪、结冰、积水，若有应随时清理，并采取防滑措施。
十、脚手架结构验算：
（一）、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 47.3 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.70 米； 内排架距离墙长度为0.55米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
风荷载高度变化系数μz 为1.25，风荷载体型系数μs 为0.09； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；
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每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.50。
（二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.656 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.656×0.7502/8 = 0.116 kN.m；
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最大应力计算值 σ = Mqmax/W =22.922 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =22.922 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.213×750.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.199 mm； 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000 与10 mm，满足要求！
（三）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.750=0.029 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.750×1.500/3=0.131 kN； 活荷载标准值: Q= 2.000×0.750×1.500/3=0.750 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.029+1.2×0.131+1.4×0.750)/2=0.621 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.621×1.500= 0.249 kN.m；
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M = M1max + M2max = 0.010+0.249=0.259 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.259×106/5080.0=51.002 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 51.002 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0)= 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.029+0.131+0.750）/2=0.455kN V= 1.883×0.455×1500.03/(100 ×2.060×105×121900.0)= 1.152 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.152=1.204 mm；
大横杆的最大挠度 1.204 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！
（四）、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.750×2/2=0.029 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×0.750×1.500/2=0.197 kN；
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活荷载标准值: Q = 2.000×0.750×1.500 /2 = 1.125 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.0290.058+0.197)+1.4×1.125=1.915 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1297 NG1 = [0.1297+(0.75×2/2+1.50×2)×0.038/1.70]×47.30 = 10.141；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.750+0.3)/2 = 1.103 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×47.300 = 0.355 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.019 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2.000×0.750×1.500×2/2 = 2.250 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.250 ；
Us--风荷载体型系数：取值为0.091； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.400×1.250×0.091 = 0.032 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×12.019+ 1.4×2.250= 17.572 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
边坡施工工程脚手架专项施工方案
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×12.019+ 0.85×1.4×2.250= 17.100 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.032×1.500× 1.7002/10 = 0.016 kN.m；
（六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.572 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.945 m； 长细比 Lo/i = 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.207 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 17572.000/(0.207×489.000)=173.601 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 173.601 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 17.100 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m； 长细比: L0/i = 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207
边坡施工工程脚手架专项施工方案
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 17099.878/(0.207×489.000)+16430.300/5080.000 = 172.167 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 172.167 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
（七）、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.250 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.130 kN/m； Hs =[0.207×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.877 +1.4×2.250)]/(1.2×0.130)=98.612 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 98.612 /(1+0.001×98.612)=89.761 m；
[H]= 89.761 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.250 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.130 kN/m；
边坡施工工程脚手架专项施工方案
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw /(1.4×0.85)= 0.016 /(1.4 × 0.85)= 0.014 kN.m；
Hs =(0.207×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.877+0.85×1.4×(2.250+0.207×4.890×0.014/5.080)))/(1.2×0.130)=99.545 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 99.545 /(1+0.001×99.545)=90.533 m；
[H]= 90.533 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
（八）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.032 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.300 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.682 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.682 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 550.000/15.800的结果查表得到 φ=0.903，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.903×4.890×10-4×205.000×103 = 90.521 kN； Nl = 5.682 < Nf = 90.521,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 5.682小于双扣件的抗滑力 12.800 kN，满足要求！
边坡施工工程脚手架专项施工方案
连墙件扣件连接示意图
（九）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 80.000 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 160.000 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.500 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =68.400 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.100 kN； 基础底面面积 ：A = 0.250 m2。
本工程生产厂房为单层排架多跨轻钢屋架结构, 屋顶标高最高处为22.4m;办公楼为三层钢筋混凝土框架结构。工程呈L型平面布置, 长为252.4m, 最宽处有122m, 占地面积为26914平方米;建筑总面积为29081平方米。厂房四周围护墙采用200厚轻质砂加气混凝土砌块砌筑, 墙体平均高度为约18m。本建筑物耐火等级为二级;抗震设防烈度为六度;建筑耐用年限50年。
2 搭设方案分析
⑴本工程主体柱子采用整体吊装施工, 厂房最高有22.4m, 最低处为11.3m;除办公区之外, 中间无任何操作平台或楼层, 用于施工时的操作面。因此在墙体施工、装饰装修、门窗工程等施工过程中需要解决一个操作、堆放的载体平台。
⑵墙体中存在大量的构造柱、墙梁、圈梁等钢筋混凝土的施工, 以及墙体材料砌筑。工程跨度大 (9m) , 施工面长, 量大, 工期紧, 墙体施工、混凝土浇捣采取一次性铺开, 平行施工的办法, 需要解决一个能同时进行外墙施工的作业面, 这就要求沿房屋四周搭设作业面。
⑶大量的施工材料和施工过程的完成, 需要解决垂直运输和高空水平运输的要求, 因此在外架搭设时, 需要搭设通道来解决材料在高空水平运输及人员的通行。
⑷同时, 在主体柱子柱间支撑、钢结构施工过程中, 需要一定的操作平台和围护功能, 需要搭设大量的内墙脚手。以保证工程进展的需要。
由以上分析可以看出该工程的内外墙脚手架的搭设, 需要解决施工操作面, 材料堆放面, 高空、垂直水平运输面以及工程施工时围护作用等。针对以上原因分析, 建议采取如下两种搭设方案。
3 搭设方案
3.1 搭设四排三通道方案
外围脚手架采用钢管扣件式脚手, 成四排搭设, 三条通道, 靠墙面通道作为施工的操作面和材料临时周转面, 外面为双向通道, 作为材料水平运输通道, 垂直运输用五台井架解决, 沿房屋四周布置 (如图) 。每排立杆水平间距为1.05m, 离开墙面25cm左右, 脚手架步距1.8m, 纵向立杆间距1.5m, 脚手架与主体结构连接竖向间距3.6m, 水平距离4.5m设刚性连接与主体相连。脚手板考虑能够满足运输要求的竹笆。搭设高度平均为18m左右, 最高为22m。搭设时构造要求满足有关施工规范要求和安全规定。
3.2 两排一通道方案
外架搭设采用双排立杆, 立杆、小横杆、大横杆步距与前面基本相同。搭设时, 在外架外围沿长度方向每隔20m搭设一上料平台, 上料平台尺寸3.6×1.8m, 上料平台立杆纵向、横向间距均为0.9m, 大横杆间距0.9m, 步距1.8m, 内立杆距墙面1.5m搭设, 其他搭设要求符合规范及安全要求。上料平台经过计算后按要求搭设。垂直运输选用二台履带式吊车分两面来回吊运, 满足施工要求。
3.3 内脚手架
内墙脚手架沿内墙面临边设置, 搭设与墙体砌筑同步进行, 按双排搭设, 搭设时离开墙面25cm左右, 其他与外墙脚手架搭设基本相同。主体施工时不做操作和堆载面用, 装饰施工时可加以改进作为内墙的粉刷脚手, 同时搭设移动式脚手做为上料平台。
4 方案可行性计算
⑴按方案施工, 能满足施工需要的要求。
⑵从搭设高度、整体稳定性、单根钢管立杆的局部稳定进行验算是否满足功能要求。
对于方案一从搭设方案以及荷载分析最大允许的搭设高度方面, 以双排立杆进行验算:最大允许搭设高度Hmax≤H/ (1+H/100) =22.8m≥22m;从脚手架整体稳定性验算安全;从单根钢管立杆的局部稳定验算符合要求
对于方案二, 上料平台整体稳定性计算可简化为对立柱整体稳定计算, 而立柱的整体稳定计算按轴心受力格构式压杆计算, 其格构压杆由内外排立柱及横向水平杆组成。经验算平台结构的整体稳定性也符合要求。
5 结论
关键词：模板；脚手架；施工；技术
随着经济和科技的不断发展，建筑施工中的脚手架的运用程度也出现了明显的变化，打破了传统的脚手架材料的限制，采用了新技术和新材料。减少了施工过程中的事故问题。接下来，就对脚手架的施工技术和施工工艺等方面进行深入的介绍和分析，其中新型模板脚手架施工技术是不可缺少的。
1、模板工程技术
在进行模板工程的安装过程中，最重要的就是保证安装的整体质量，其中包括模板的外形不出现形变的问题。除此之外，需要对模板工程的实用性以及经济性要加强重视。为了符合建筑工程发展的需要，模板工程需要以技术和材料为依托，在做到环保的基础上，努力减少施工工序，保证施工质量。从现如今模板工程的类型上来看，主要包括木模板，钢模板以及胶合板等。从目前的模板工程上来看，塑胶玻璃钢模板是目前技术应用程度较高，且特点较为突出的一种。
2、脚手架施工技术
由于施工单位对于脚手架以及施工技术的要求相对较高，因此，较为常用的脚手架类型复杂多样，其中主要以钢管脚手架，碗扣式钢管脚手架，承插式钢管脚手架为主。从脚手架所用的材质上来看，也可以分成不同的类型，主要有木脚手架、竹脚手架和金属脚手架。
2.1按照杆件材料的不同进行划分
（1）钢管脚手架，用了规格相同的钢管，钢管的尺寸相同。
（2）门式脚手架是一种较为常见的结构，在制作的过程中主要是采用多种钢管来进行制作，其中钢管的大小主要包括两种或者是两种以上。
（3）使用钢管和其他的材料来组成脚手架，其中钢管为主体，而其他的材料作为辅助。较为常见的就是里脚手架和挑脚手架等。同时按照钢管的用途也可以分成不同的脚手架形式。
2.2按横杆和竖杆之间的传递力的方向垂直力的方式划分
（1）以摩擦力传递力。以与节点处的接触产生的压力，根据物理受力分析产生摩擦力用以支持横杆的荷载能力并且传递给立杆，比如脚手架扣件作用，用螺栓扣紧产生正压力从而产生反向摩擦力。
（2）依靠焊缝作用传递力。通常使用的横杆与立杆构成的采用的是这种形式，门的框架就属于这种类型。
（3）直接承受压力从而传递力。这种形式的脚手架常见于横杆放置在立杆顶上的里脚手架。
（4）用销杆的抗剪力传递力。使用销杆横穿过横杆的立体连接与立杆实现连接、从而使得销杆两面都受剪应力的作用。
2.3门式钢管脚手架
门式钢管脚手架是使用普通的钢管加工成的一种工具形式的构件，其组成部分有一副门框形式的框架，两副剪刀支撑，一副水平梁架和四个构成连接的连接器。是当今国内最普遍的脚手架之一。
2.4施工时脚手架安全技术要求
2.4.1搭建的高层脚手架，使用的材料必须要经相关部门检测符合质量要求。
2.4.2搭建高层脚手架的基础部位一定要牢靠，搭建前先计算，需要满足何种荷载要求，按照施工规范搭建脚手架，做好相关的排水措施。
2.4.3脚手架的搭建技术必须符合规范的规定。
3、新型模板脚手架施工技术的现状
新型模板脚手架的施工主要体现出节能和环保的特点，随着可持续发展战略的贯彻和落实，城市的建筑施工工程也朝着节能的方向发展，同时技术的应用和实施也提高了脚手架的应用水平，其适应性和效益性得到了不断提高。因此，新型模板脚手架的施工技术在以后的施工过程中得到了广泛的应用，和社会的发展现状也非常符合。
4、新型模板脚手架施工技术的创新体现
4.1拼装式全钢大模板体系。这种施工工艺在混凝土的施工工程中得到了较为广泛的应用，主要是由于这种模板以平面模板、阴阳角模板和弧形模板为主，其节能效果较为突出，而且是用钢板来对木板进行替代，可以进行循环利用。不仅降低了施工的时间，同时也减少了施工的成本，工作效率相对较高，成为公共设施建设的必备设备。
4.2爬模技术。（1）液压自爬模技术。液压自爬模技术主要是以液压为爬升动力，附着在建筑物的墙体或柱体上进行爬升，一般广泛应用于高层和超高层建筑的外墙上。而且由于自爬升的特性，节余了吊升设备的吊升次数，而且可以轻松地调整模板的角度和高度，安装也更加方便，节约了人力资本，可以采用多种爬升角度，具有较高的抗压性。虽然目前尚未完全推广，但是也是未来发展的一个必由之路。（2）全自动液压爬模爬架施工成套技术。这种技术是一种实用新型技术，可以有效解决高层和超高层建筑施工的困难。并且节约大量的人力物力和资金，缩短了施工时间，具有较高的安全性，能够体现节能减排的要求，为建筑施工带来了综合效益。目前充分运用这一新型技术的主要模板和脚手架产品有JFYM75/100型液压爬模架、JFYM100型液压爬模爬架物料平台、JFY50/100型液压爬架、JFYM75-T型液压爬模架。（3）整体智能爬模平台系统。整体智能爬模平台系统的适用范围主要是高层和超高层建筑现浇钢筋混凝土竖向结构施工。这种平台系统不但自带模板，而且具有较高的安全性。平台进行爬升时，主要的模板和操作平台可以一次性爬升到位，有效地提升了建筑的施工水平，充分体现施工的快速、高质、低耗能的特点。目前，随着我国高层建筑和超高层建筑的规划越来越多，铁路和桥梁建设的任务也在不断增加，这一技术凭借自身的优点，可以更好地发挥效用，具有非常广阔的市场前景。
4.3爬架技术。（1）YF附着式液压升降脚手架。这种脚手架的液压爬架特点具有明显的优势，具有同步功能、超载保护功能，可以有效防止架体变形，而且进行设备的提升时不需要多次拆装搬运，人工操作简单轻松，设备也不容易损坏。设备自身的承载能力大，具有更高的安全性和效益性，能够更快适应复杂的建筑。（2）XHR-01导轨式附着升降脚手架。这种脚手架是附着升降脚手架的一种，属于我国首创的脚手架技术，达到了国际领先水平。它适用于圆弧、阳台、转角、挑檐、挑板等多种复杂外形的施工，节省施工时间和施工成本，能最大限度的满足业主要求，具有较好的经济和社会效益。
5、行业技术创新工作方法
5.1积极开发新型模板技术。随着建筑行业的不断发展，对模板脚手架的施工技术提出了更高的要求。因此开发和推广新型技术是企业首要考虑的问题，这就要求企业加大技术和设备的投入。培养和引进高新技术人才，促进产学研的结合，与相关研究单位进行合作开发，提高企业的创新能力。
5.2做好水平模板施工的技术创新。模板和脚手架在施工中占用时间长、使用数量大。装拆费时费力易发生施工事故。因此要做好水平模板施工的技术创新，例如积极推广木工字梁或者钢梁为横梁。木胶合板模板或钢框胶合板模板作为面板。早拆模板技术虽然已经发明多年，但是未得到大力推广，所以要加大其宣传力度，充分认识到它带来的经济效益。
6、结束语
随着新型模板和脚手架施工技术的不断创新，我国的建筑行业也得到了长足发展。但是创新工作不能因此停下脚步，要继续引领模板脚手架施工技术的发展。
参考文献：
[1]糜嘉平.我国模板脚手架行业取得的成就及发展前景[J].施工技术，2009，04：16-18.
景信商务楼工程位于华山路1532号，建筑面积19000平方米，地下三层，地上12层，为框架-剪力墙结构。工期为500天；
本工程质量管理目标为：争创上海市“标化工地”
争创上海市“文明工地”
2施工部署
2.1安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明工地”、“标化工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及现任分工如下：
组长：陈建华（项目经理）——全面负责
副组长：黄卫星（项目工程师）——技术总部署
陆建春（生产负责人）——现场施工指挥
组员：袁飞蒋松辉（施工负责人）——方案编制，技术交底
（施工员）——现场施工协调
顾志荣（安全员）——现场指挥、质量检查
2.2设计总体思路
结合本工程结构形式、实际施工特点，外脚手架采用落地式双立杆外脚手架。外脚手均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业。根据设计单位提供的顶板承受极限值（活荷载5KN/m2）、恒荷载6KN/m2）。
脚手架技术参数：
立杆距结构外沿0.35m，
架宽：1.1m，横距
立杆间距：1.5m，纵距
大横杆步距：1.8m
双立杆高度：30米
3.构造要求及技术措施
3.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
3.1.1基础处理：
本工程外脚手架直接坐落在地下室顶板，基础底座下设置槽钢垫板，
3.1.2立杆：
脚手架下面30米采用双排双立杆，上部采用双排单立杆。立杆顶端高出结构女儿墙1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点距离不大于60cm。
3.1.3大横杆：
大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6.0m，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
3.1.4小横杆：
每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1—2根小横杆，其最大间距不大于75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于lOcm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
3.1.5纵、横向扫地杆：
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立柱上。
3.1.6剪刀撑：
脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。
脚手架专项方案
编制人：
审核人：
审批人：
1.编制说明及依据
1.1 编制说明
新大社区健康服务中心装修工程，计划于2021年5月进行施工。根据现场施工需求，同时结合项目实际情况，特编制此《脚手架专项施工方案》用以指导现场脚手架搭设施工。
1.2 编制依据
1、新大社区健康服务中心装修工程已审施工图；
2、新大社区健康服务中心装修工程施工合同；
3、已批准的本工程施工组织设计；
4、现场条件和周边环境的实际情况；
5、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2016)；
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
2.工程概况
2.1工程基本情况
本项目为新大社区健康服务中心装修改造工程。原为二层医疗建筑，建筑高度为8.1米(屋面高度)，建筑功能为办公建筑，建筑分类为二类多层公共建筑，采用框架结构。
本工程为改造项目，改造后总建筑面积662.90平方米，改造后建筑不改变原有结构体系，不改变原有建筑功能、性质，建筑高度(屋面高度)、建筑层数不变，建筑耐火等级不变。本工程改造后主要增加面积部分为屋面部分，主要改造内容为： 一层原为大厅、办公等，改造后作为社康接诊中心使用，设有服务大厅、全科诊室、挂号/药房、诊室、抢救室、雾化室、注射室等，包括增加墙体、门窗，改造后一层建筑面积311.84平方米；二层原为办公、配套，改造后设有等候区、健康教育、儿保室、妇幼室、医生办公室等，包括增加墙体、门窗与结构挑板，改造后二层建筑面积311.84平方米。
2.2 脚手架概况
据现场实际情况，为满足本项目装修改造要求，搭设落地式双排脚手架。搭设区域为新大社区健康服务中心外圈，搭设高度11.3m。
3.施工部署及进度计划安排
3.1 施工部署说明
本工程为综合体，在场地移交、放线复核完成后进行脚手架的搭设。架体搭设速度应满足现场施工进度需求。
3.2 搭设区域平面布置图
图3-1 搭设区域布置图
4.施工准备
4.1 技术准备
1、由项目技术部组织编制《落地式脚手架施工方案》，编制方案前需熟悉图纸，尤其做到结构特殊部位的外架布置的提前考虑；
2、在方案批准的7个工作日内，由方案编制人员向项目各相关专业工程师进行交底，现场管理工程师向劳务队的施工人员进行分项技术或特殊部分、环节进行交底，劳务施工队技术负责人向班组操作工人进行交底；
3、确定楼层卸料口布置位置，便于脚手架的平面布置和该部位的特殊处理。
4.2材料准备
4.2.1 材料进场验收材料进场检验需满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）。4.2.2 材料要求
1）钢管
脚手架钢管采用A48.3×3.6钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。
钢管应按批进行检查和验收，每批应由同一炉号、同一牌号、同一规格、同一焊接工艺、同一热处理制度（如适用）和同一镀锌层（如适用）的钢管组成。每批钢管的数量不超过750根。
新钢管应有产品质量合格证，质量检验报告。表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合规范要求。钢管应涂有防锈漆。
旧钢管表面锈蚀深度允许偏差≤0.18mm。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。
2）扣件
扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行于280件。当批量超过10000件，超过部分应作为另一批抽样。
扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用，新、旧扣件均应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N•m时，不得发生破坏。
3）脚手板
本工程脚手板采用新型绿色环保钢笆片，0.8x1m菱形孔，钢笆片由优质Q235材质低碳钢经钢板网冲剪机一次冲剪拉伸而成。
5）安全网
安全平（立）网的一般要求：
可采用绵纶、维纶、涤纶或其他材料制成，单张网质量不宜超过15kg。网上所用的网绳、边绳、系绳、筋绳均应由不小于3股单绳制成。绳头部分应经过编花、燎烫等处理、不应散开。网上所有节点应固定。
网的网目形状应为菱形或方形，网目边长不应大于8cm。网的规格尺寸与其标称规格尺寸的允许偏差为±4%。
网的系绳与网体应牢固连结，各系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距不应大于75cm，系绳长度不小于80cm。当筋绳加长用作系绳时，其系绳部分必须加长，且与边绳系紧后，再折回边绳系紧，至少形成双根。
筋绳分布应合理，平网上两根相邻筋绳的距离不应小于30cm。
续燃、阻燃时间不应大于4s。
密目式安全立网
缝线不应有跳针、漏缝、缝边应均匀。每张密目网允许有一个缝接，缝接部位应端正牢固。网体上不应有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网各边缘部位的开眼环扣应牢固可靠。颜色应满足环境效果要求，推荐选用绿色。
（2）材料进场储存
表4-1 材料进场储存要求
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钢管堆放场地确保干燥，场地硬化不积水，堆放限高≤1.2m。 同一类型构件堆放时应做到一端平齐。 |
4.2.4 材料需求计划
表4-7 材料计划表
序号 | 材料名称 | 单位 | 数量 |
钢管 | 米 | ||
扣件 | 套 | ||
密目式安全网 | 平方米 | ||
木脚手板 | 平方米 | ||
安全兜网 | 平方米 | ||
备注：表中数量仅为现场施工计划量，具体应以实际发生为准，表中不作为任何结算依据。 |
4.3施工机具准备
表4-8 材料进场储存及运输要求表
序号 | 机具名称 | 用途 |
电焊机 | 型钢制作 | |
活动扳手 | 拧紧扣件螺栓 | |
力矩扳手 | 扣件拧紧力检查 |
4.4 施工人员的准备
进场人员必须进行三级安全教育，外架搭设操作人员必须持证上岗，相关特种作业人员必须持相应证书上岗。搭设前项目施工员、劳务管理人员应对操作人员进行安全及技术交底。交底必须以口头及书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字。
表4-9 脚手架架施工劳动力计划表
序号 | 工种 | 特种操作证证书 | 时间段 | 数量（人） |
架子工 | √ | 5月20日-9月30日 | ||
杂工 | / | 5月20日-9月30日 |
在脚手架的搭设和拆除过程中，项目部必须保证按国家要求配置足够数量的项目专职安全员进行现场脚手架搭拆过程的监督管理，并随时与楼栋管理栋号长或其它现场管理人员保持联络。
表4-10 脚手架拆监督管理人员表
序号 | 脚手架 搭拆部位 | 搭拆时间 | 责任 安全员 | 责任 劳务安全员 | |
搭设时间 | 拆除时间 | ||||
主楼外圈 | 5月20日 | 9月15日 |
5.施工方法
5.1脚手架体系选择及布置
施工区域具体架体系如下表所示：
表5-1脚手架体系选择表
搭设部位 | 脚手架形式 | 脚手架高度 |
主楼外圈 | 落地式双排架 | 11.3m |
表5-2 落地脚手架搭设体系
架体类型 | 落地脚手架，立杆底部均采用50mm厚垫木进行垫设作为立杆基础。 |
双排架间距 | 立杆纵（跨）距1500mm，立杆横距900mm，步距为1800mm，外侧上下相邻两根大横杆居中设置一道护身栏杆（即外侧大横杆间距为900mm）。内立杆距建筑距离500mm，横向水平杆悬挑长度150mm，横杆的搭设方式为小横杆在大横杆之下（扫地杆处小横杆在大横杆下）。 |
剪刀撑布置 | 外侧立面整个长度和高度连续布置剪刀撑，剪刀撑根据现场实际情况进行跨数调整，跨数宜在4~6跨内，角度宜在45~60度之间。 |
连墙件布置 | 连墙件按照2步3跨设置，保证连墙件竖向间距不超过2倍步距，水平间距不超过3倍纵距。 连墙件与结构的拉结可采用钢管与框架柱抱箍拉结。 |
脚手板 | 采用钢笆片，每步设置一层，脚手板应铺满、铺稳，四个角应用镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。 |
5.2落地式脚手架搭设
本脚手架系属简易普通脚手架，只要有适当的宽度（或面积），步架高度，能满足工人操作，小型设备工具上下方便，并具有稳定的结构和200kg/m²的承载能力即可。能够保证施工期间在可能出现的使用荷载作用下，脚手架不变形、不倾斜、不摇晃。
落地式脚手架搭设的工艺流程为：摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→安连接杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护栏杆及挡脚板并挂安全网保护。
5.2.1 地基与基础
1、脚手架地基与基础的施工，应根据脚手架所受荷载、搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的相关规定。
2、每根立杆底部设置面积≥0.15m2的木垫板，垫板宽度≥20cm，厚度≥50mm，垫板的垫设方向一致。
3、脚手架基础经验收合格后方能进行放线定位。
5.2.2 立杆
1、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。
2、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
3、立杆底部设置垫块，垫木厚度不得小于50mm。
4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
5、落地式脚手架起步前均应由项目工程部组织，项目安全部、技术部等有关部门共同参与验收，验收合格后，方可进行下道工序的施工作业。
5.2.3 水平杆
水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
1、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
2、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm；
3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；
4、每步的纵、横水平杆应双向拉通。在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。
5.2.4 剪刀撑
1、在架体外侧周边及内部纵横向每4~6跨（且不小于3m），由底至顶设置连续竖向剪刀撑，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°～60°。
2、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度≥1000mm，应等距离设置三个旋转扣件固定。
3、剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
5.2.5 连墙件
连墙件由扣件钢管组成，拉在建筑框架梁、楼板和周边柱上。竖向每隔二步，纵向每隔三跨设置一个连墙点，采用菱形布置。一般设置在框架梁、楼板、框架柱及外墙附近，从第一步纵向水平杆处开始设置。在结构边梁中部过中线位置或墙面标高处预埋出结构面20～30cm的短钢管作为拉结点。与柱分别于柱底部和中部各设置一道抱柱拉结，使外架整体稳定。
图5-1 连墙杆布置立面示意图
图5-2 没墙没柱等部位连墙杆设置示意图
图5-3 遇墙时连墙杆设置示意图
5.2.6 脚手板的铺设
1、脚手板采用新型绿色环保钢笆片，0.8x1m菱形孔，钢笆片由优质Q235材质低碳钢经钢板网冲剪机一次冲剪拉伸而成。
2、钢笆片脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，应铺满、铺稳、严铺、牢铺，不得有间隙，四个角采用镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。每步设置一层，且在两侧设置300mm挡脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高。
3、施工阶段，脚手架施工层、必须满铺脚手板。双排脚手架从第二层起，应每隔两层设置一道硬质隔断防护，并在其中间部位张挂水平安全网。
4、在作业层下部用安全网双层兜底，随作业层上升，同时作业层不超过两层，设置水平兜网及防护栏杆。
5.2.7 落地式脚手架搭设示意图
图5-4 落地式双排脚手架搭设立面图
图5-5 落地式双排脚手架搭设剖面图
5.2.8栏杆、挡脚板及安全防护设施
1、脚手架外侧使用合格的绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧，并与架体绑扎牢固。
2、选用16#铁丝张挂安全网，要求严密、平整。
3、在作业层下部设置安全网双层兜底，在架内每两层设水平安全网，安全网兜至建筑物结构。
4、栏杆和挡脚板设置在外立杆内侧，上栏杆高度为1.2m，中栏杆应居中0.6m设置，挡脚板高度为200mm。挡脚板按照标准刷红白相间的油漆。
（1——上栏杆；2——外立杆；3——挡脚板；4中栏杆）
图5-6 防护栏杆与挡脚板构造示意图
5、脚手架所设爬梯宽度不应小于1m，坡度宜采用1：3（高：长），爬梯踏步间距不大于300mm，踏步脚手板使用25mm厚木板，四周使用角钢与钢管焊接联结，踏步面必须采取防滑措施，爬梯两侧设置两道防护栏杆，防护栏杆高度不低于1200mm；脚手架爬梯搭设完毕后应检查是否存在问题，在没有任何问题之后方可投入使用或者进入下一个环节；爬梯两侧必须设置密目式安全网，入口处两侧须挂设安全警示标牌。
图5-7 爬梯构造示意图
6、安全通道的顶部严密铺设双层正交竹串片脚手板或双层正交18厚木模板的水平硬质防护，及封闭的防护栏或挡板，整体应能承受 10kPa 的均布静荷载，防护棚悬挑尺寸为 300～500mm，双层防护棚间距为500～600mm。安全通道净空高度和宽度应根据通道所处位置及人、施工物料通行要求确定，高度一般不低于3 m，宽度一般不小于2.5m。安全通道两侧必须满挂密目网封闭。宽度超过3.5m或高度超过4m的安全通道，立杆间距应加密或使用双立杆、型钢、脚手 架管格构式立柱，纵向横杆应采用型钢制作或搭设承重脚手架。
图5-8 施工通道的防护构造示意图
5.2.9架体内封闭
1、脚手架的架体里立杆距结构边梁净距为500mm，每隔两层设水平硬质防护至建筑物结构，每隔8m设置一道水平安全兜网，安全兜网必须兜至作业平台。
2、脚手架施工层内立杆与建筑物之间应设硬质防护。
5.2.10其他防护
1、为确保结构安全及稳定性，同时避免对原结构造成影响，在挑台及钢楼梯下部采用两道竖向钢管搭设支撑，施工期间及脚手架拆除之前不得随意拆除。
图5-9 挑台及钢楼梯下部支撑示意图
6.质量保证措施
6.1 检查与验收
外架在下列阶段进行检查与验收
（1）作业层上施加荷载前；
（2）每搭设完6m~8m高度后；
（3）达到设计高度后；
（4）停用超过一个月。
（5）在落地式脚手架起步阶段。
6.2 质量检验
表6-1 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法
序号 | 项目 | 质量要求 | 检查 方法 | ||
立杆垂直度偏差（mm） | ±100 | 经纬仪 垂直线 卷尺 | |||
搭设中检查偏差 高度（m） | H=2 | ±7 | |||
H=2 | ±50 | ||||
H=2 | ±100 | ||||
中间档次用插入法 | |||||
杆件间距容许偏差（mm） | 步距 | ±20 | 钢尺 | ||
纵距 | ±50 | 钢尺 | |||
横距 | ±20 | 钢尺 | |||
纵向水平杆高差（mm） | 一根杆的两端 | ±20 | 水平仪水平尺 | ||
同跨两根纵向水平杆高差 | ±10 | ||||
剪刀撑水平夹角 | 45°~60° | 角尺 | |||
脚手板外伸长度 | 对接 | 对接平铺 | 不得有间隙 | 目测 | |
搭接 | 不允许 | 不允许 | |||
扣件安装 | 主节点处各扣件中心点相互距离 | a≤150mm | 钢尺 | ||
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差 | a≥500mm | 钢尺 | |||
立杆上的对接扣件至主节点的距离 | a≤h/3 | ||||
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离 | a≤la/3 | 钢尺 | |||
扣件螺栓拧紧扭矩力矩 | 40~65N·m | 力矩 扳手 | |||
图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆；4-剪刀撑 | |||||
表6-2 构配件质量检查表
序号 | 项目 | 要求 | 抽检数量 | 检查 方法 |
钢管 | 应有产品质量合格证、质量检验报告 | 750根为一批，每批抽取1根 | 检查资料 | |
钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管使用前必须涂刷防锈漆 | 全数 | 目测 | ||
钢管外径及壁厚 | 外径48.3mm，允许偏差±0.5mm； 壁厚3.6mm，允许偏差±0.36mm，最小壁厚3.24mm | 3% | 游标卡尺 | |
扣件 | 应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告 | 《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定 | 检查资料 | |
不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理 | 全数 | 目测 | ||
脚手板 | 钢笆片尺寸检查方面允许存在以下偏差：一是网片钢筋间距允许偏差取±10毫米和规定间距的±5%的较大者；二是网片钢筋长度和宽度的允许偏差取±25毫米和规定长度的±0.5%的较大者；三是网片实过秤重量与理论重量的允许偏差取±4.5%；四是网片表面观感不应有影响使用的缺陷，允 许因取样而产生的局部缺陷，施工时必须及时按规定补齐；五是网片最外边钢筋上的交叉焊点不得开焊；六是网片焊接点的开焊不应超过整张网片交叉点数的31%，且任意一根钢筋上开焊点不得超过该支钢筋上交叉点总数的一半。 | 全数 | 目测、检查资料、游标卡尺 |
7.脚手架的使用、保养、拆除
7.1脚手架的使用
1、脚手架经三级交底后方可开始施工，确保工人掌握搭设的重点、难点和安全注意事项。
2、脚手架安装过程中，应在地面相应位置拉临时警戒线，并由专职安全人员旁站监督，以免工人误入警戒区域。
3、脚手架搭设完，应检查验收合格挂牌后，方能投入使用。
4、严格控制脚手架上的施工荷载，脚手架上同时进行多层作业时，各作业层之间设置可靠的防护遮挡，以防止层坠物伤及下层作业人员。
5、脚手架施工操作层堆载量应不得大于3kN/m2。不得在脚手架上堆放模板、钢筋及扣件等物件；严禁在脚手架拴拉缆风绳和起重设备等；严禁将材料堆放在外架上过夜；定期并及时清除脚手架上的建筑垃圾。
6、脚手架使用中应定期查看以下项目：扣件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形。
7、严禁随意拆除外脚手架杆件和进行危及架子的作业。
7.2脚手架的保养
1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。
2、应随时检查脚手板是否绑扎紧密，否则应及时修复加固，每天检查一次安全网有无破损和是否固定牢靠，及时发现问题，及时加固修复。
7.3脚手架的拆除
1、拆除前全面检查外架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，并根据结果补充完善外架拆除专项方案，经审批后方可实施。同时，对施工人员进行技术交底。
2、外架拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
3、进行拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。
4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上、下同时进行拆除作业，需分段拆除，连墙件必须与脚手架同步拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。
5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁高空抛掷。所有的扣件必须全部拆除干净，不许扣在钢管上，窗台顶板上不许搁置扣件、架料以免疏漏。
6、运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。
8脚手架的安全文明施工管理及施工措施
8.1 施工现场安全生产交底
施工现场安全生产交底，须项目安全总监、施工工长签字，然后向作业班组交底，并要求所有班组人员汇签，以加强每个人的责任心和自律，起到安全交底的作用，让工作落到实处，交底具体内容如下：
国家劳动保护、安全生产、消防工作的各类法规、条例、规定，以及项目上制定的安全生产制度和规定。
个人安全防护用品的正确穿、戴和使用，以及各种消防器材的使用方法。
介绍现场的平面布置图、消防布置图、安全通道布置图等，以便出现紧急事故时，人员及时疏散。
根据施工人员的工种不同，进行专项的安全技术交底。各工段长根据工程进展情况，根据施工工序的改变，编制专项安全技术方案，并负责向所属人员进行交底。未经交底人员一律不准上岗。
8.2 安全生产检查
项目上成立以项目经理为组长，各部门负责人为组员的检查组。在落地式脚手架与悬挑式脚手架搭拆施工期间，须严格落实好高架体的自检、项目检、监理、业主联合检、公司检等相关程序的落实。搭设劳务班组要每天做好对悬挑架体的检查，工程部监督，项目各部门的项目检查要保证每周不少于两次，业主、监理及施工单位的联合检查要保证每周不少于一次，公司检查要保证搭设初始及搭设完成后的至少两次检查。对检查出来存在安全隐患的或未按照方案要求执行的，做好记录，立即制定整改措施，定人、定时的完成整改，并进行复查。
8.3 预防高空坠落事故的安全措施
1、架体工程应按相关规定编制审批施工方案；架体安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可进行下道工序的施工作业。楼层作业操作面应按规定设置安全防护设施，其上堆放的施工荷载不得超过设计计算要求。
2、脚手架搭设人员必须学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，办好签字手续，并持证上岗。
3、架体搭设人员应经过体检。对身体不适或上岗前喝酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。
4、架体搭设作业人员必须熟练掌握本工种的安全操作技术、技能，操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员的指挥，且工作中应思想集中和专心操作。
5、安全带使用前必须经过检查合格。安全带应高挂低用，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
6、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。
7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。
8、落地式脚手架与悬挑外架在起步前均应由项目工程部组织，项目安全部、技术部等有关部门共同参与验收，验收合格后，方可进行下道工序的施工作业。
8.4技术措施
（1）技术人员必须在现场对脚手架搭设及现场管理人员进行技术交底、安全交底，未参加交底人员不得参与搭设作业；脚手架搭设人员需熟悉交底内容。
（2）脚手架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗。
（3）脚手架搭设人员应严格按操作规程施工，高空作业时，应系安全带，穿软底鞋，雨、雪天严禁高空作业。
（4）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》规定进行检查验收，合格后方准使用。
8.5监测监控措施
采用经纬仪、水准仪对脚手架体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。落地式脚手架水平监测点选在小横杆上，悬挑脚手架水平监测点选在水平悬挑梁上。
脚手架在每一层的搭设中，派专人检查架体和支座的情况，发现支座下沉、架体倾斜和变形的情况应及时解决。
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查。日常检查重点包括：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是否松动；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；架体结构是否有变形现象。
8.6防火措施
（1）建立健全防火安全生产责任制和群防群治制度；
（2）作业人员使用明火，应当清除周围可燃物及其他易燃危险物资，并按规定配备充足的灭火器材。在高处实施电、气焊切割作业时，必须对作业的周围和下方实施防护遮挡，焊渣要有容器接装。作业后必须确认无火源危险后方可离开作业现场。
（3）施工现场使用的安全网必须符合国家标准或行业标准，高层建筑要使用合格的阻燃式密目安全网。凡是不符合规定的安全网，不得进入施工现场使用。
（4）灭火器必须设置在醒目和便于使用的地方。灭火器要加强保养，确保处于有效状态。
8.7荷载控制
结构施工时脚手架仅作为邻边防护作用，外脚手架在使用过程中严禁进行下列作业：
（1）在架体上拉结吊装缆绳；
（3）利用架体吊运物料；
（4）物料平台、满堂架与架体相连接；
（5）任意拆除架体结构件或连墙件；
（6）拆除或移动架体上安全防护局措施；
（7）利用架体支顶模板；
（8）其他影响架体安全的作业。
9.应急预案
（1）成立应急抢险小组：由项目主要领导及各部门负责人、质安员、班组长组成，一旦发生脚手架坍塌事故和人员发生高处坠落、物体打击事故，要及时赶到现场，规定事故现场保护范围，设置安全戒备区域，控制事故险情，保护好事故现场。
（2）现场救援小组：由项目经理、现场施工管理人员及班组长组成，一旦发生事故，应立即抢救伤员，将伤者及时送往附近医院救治，防止事故事态扩大蔓延。
（3）事故勘察小组：协助上级相关勘察人员做好调查分析工作，收集掌握相关原始资料，为事故的调查分析提供可靠依据。
9.1机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，应急救援小组组员必须包含相应分包单位项目负责人和劳务管理人员。应急救援小组由项目经理担任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等，由项目各部门负责人担任副组长，全体项目管理人员及分包单位人员担任应急救援小组组员；
当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。
表9-1 应急救援小组人员组成表
序号 | 岗位 | 姓名 | 联系方式 |
组长 | |||
副组长 | |||
组员 | |||
9.2救援方法
1、高空坠落应急救援方法：
现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
2、脚手架坍塌应急救援方法：
当发生脚手架坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
3、物体打击应急救援方法
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
⑶对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
⑷如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。
9.3应急救援流程
当事故发生时，项目部管理人员根据已制定应急救援流程，一方面立即将事故情况报送相关领导，另一方面立即安排项目部专用救援车辆（车牌号为粤B9460Z），由具有驾驶员资格的管理人员驾车将伤亡人员送往项目部定点医院（第四人民医院），车程约为10分钟。
图9-1 应急救援流程图
9.4应急救援医院与联系电话
最近医院地址：XXX医院 电话：XXX
10.计算书
10.1、双排脚手架计算
架体搭设基本参数 | |||
脚手架搭设方式 | 双排脚手架 | 脚手架钢管类型 | Φ48.3×3.6 |
脚手架架体高度H(m) | 11.3 | 水平杆步距h(m) | 1.8 |
立杆纵（跨）距la(m) | 1.5 | 立杆横距lb(m) | 0.9 |
内立杆距建筑距离(m) | 0.5 | 横向水平杆悬挑长度(m) | 0.15 |
纵横向水平杆布置方式 | 纵向水平杆在上 | 横杆上纵杆根数n | |
连墙件布置方式 | 两步三跨 | 连墙件连接形式 | 扣件连接 |
连墙件截面类型 | 钢管 | 连墙件型号 | Φ48.3×3.6 |
扣件连接的连接种类 | 双扣件 | 连墙件与结构墙体连接承载力(kN) | |
连墙件计算长度a(m) | 0.3 | 脚手架安全等级 | 2级 |
脚手架结构重要性系数γ0 | |||
荷载参数 | |||
脚手板类型 | 钢笆片 | 挡脚板的类型 | 木挡脚板 |
脚手板铺设层数每隔（x）一设 | 每步设置一层 | 密目安全网自重标准值(kN/m^2) | 0.01 |
实际脚手板铺设层数 | 结构脚手架施工层数njg | 0 | |
结构脚手架荷载标准值Qkj(kN/m^2) | 0 | 装修脚手架施工层数nzx | |
装修脚手架荷载标准值Qkx(kN/m^2) | 横向斜撑每隔（x）跨设置 | ||
脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) | 0.5 | 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ | 1.35 |
脚手板自重标准值gK1(kN/m^2) | 0.3 | 脚手架搭设地区 | 深圳(市) |
基本风压值Wo(kN/m^2) | 0.2 | 地面粗糙程度 | D类 密集建筑群但房屋较高的大城市市区 |
架体顶部风压高度变化系数 | 0.51 | 架体底部风压高度变化系数 | 0.51 |
风荷载体型系数 | 1.274 | ||
地基参数 | |||
基础类型 | 混凝土楼板 | 地基承载力特征值fak（kPa） | / |
垫板底面积A（m2） | 0.25 | 地基土类型 | / |
10.2.1、纵向水平杆验算
由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=la/(n+1），纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
qG=1.5×(g+gK1×lb/(n+1))=1.5×(0.04+0.5×0.9/(2+1))=0.162kN/m
qQ=1.8×[(Qk+κQDK)×lb/(n+1)]=1.8×((2+1.2×0.5)×0.9/(2+1))=1.186kN/m
根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：
由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下：
（1）抗弯验算
Mmax=0.223kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1×0.223×106/5260=42.302N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
（2）、挠度验算
qk=(g+gK1×lb/(n+1))=0.04+0.3×1.5/(2+1)=0.19kN/m
νmax=0.087mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=6.333mm
满足要求
10.2.2、支座反力计算
最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算如下：
由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：
承载能力极限状态
V=1.921kN
正常使用极限状态
VK=0.211kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F=V,FK=VK
q=1.5g=1.5×0.04=0.06kN/m
qK=g=0.04kN/m
由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下：
强度计算受力简图
弯矩图
（2）、抗弯验算
Mmax=0.613kN·m
σ=Υ0×Mmax/W=1×0.613×106/5260=116.626N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
（3）、挠度验算
挠度计算受力简图
挠度图
νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[la/150，10]=8mm
满足要求
（4）、支座反力计算
承载能力极限状态：
Vmax=3.873kN·m
10.2.3扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
R=Vmax=3.873kN≤Rc=8kN
满足要求
10.2.4立杆稳定验算
脚手板理论铺设层数
y=min{H/[(x+1)h],yZ}=3
（1）立杆承受的结构自重标准值NG1k
NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=11.3×0.156+3×(0.9+0.15)×2×0.04/2+0.0146×2/2=1.9034kN
（2）构配件自重标准值NG2k1
Z=min(y,m)=3
NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.9+0.15)×1.5×0.5/2+3×0.17×1.5+1.5×11.3×0.01=2.11575kN
（3）施工活荷载标准值
脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际情况。
NQK=(njgQkj+nzxQkx+κQDK)(lb+a1)la/2=(1×2+1×2+1.35×0.5)×(0.9+0.15)×1.5/2=3.6815625kN
（5）风荷载标准值：
k=zs0=0.51×1.274×0.2=0.13kN/m2
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）6.2.6条规定，取风荷载组合值系数Ψw=0.6，根据连墙件的步距可确定ξ1=0.6，连墙件竖向间距H1=3.6。
Mwk=0.05ξ1klaH12=0.05×0.6×0.13×1.5×3.62=0.075816kN·m
Mwd=ΨwγQMwk=0.6×1.4×0.061=0.051kN·m
（6）立杆荷载组合：
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）6.2.5条规定进行计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.5×(2.018+1.35)+1.4×3.085=8.361kN
（7）长细比验算：
l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.119m
=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132[]=210
满足要求
根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.188
则立杆稳定的验算式为：
不组合风荷载：
Υ0×Nd/A=1×(8.361×1000)/(0.188×506)=88.014N/mm2f=205N/mm2
组合风荷载：
Υ0×Nd/A+Υ0×Mwd/W=1×(7.929×1000)/(0.188×506)+1×0.051×106/5260=93.149N/mm2f=205N/mm2
10.2.5允许搭设高度验算
不组合风荷载：
[H]=[Af-(1.2NG2K+1.4NQK)]/1.2gk=(0.188×506×205-(1.2×1.35×1000+1.4×3.085×1000))/(1.2×0.156×1000)=72.298m
组合风荷载：
[H]={ Af-[1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)]}/1.2gk=(0.188×506×205-(1.2×1.35×1000+0.9×1.4×(3.085×1000+0.061×106/5260)))/(1.2×0.156×1000)=74.528m
H=12m≤[H]=72.298m
满足要求
10.2.6连墙件承载力验算
计算连墙件的计算长度：
a0=a=0.3×1000=300mm,=a0/i=300/15.9=18.868[]=210
根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.949
风荷载标准值：
k=zs0=0.51×1.274×0.2=0.13kN
风荷载产生的连墙件轴向力设计值：
Nwld=γQkL1H1=1.4×0.13×8.64=1.572kN
连墙件的轴向力设计值：
Nld=Nwld+N0=1.572+3=4.572kN
其中N0由根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）6.2.7条规定进行取值。
将Nl、带入下式：
强度： =Nl/Ac=4.572×1000/506=9.035N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2
稳定：Nl/A=4.572×1000/(0.949×506)=9.517N/mm20.85f=0.85×205=174.25N/mm2
扣件抗滑移：Nl=4.572kN≤Rc=12kN
一、作业人员组成脚手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。
二、脚手架拆除顺序
严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业，拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-->护身栏杆->剪刀撑->小横杆-> 大横杆->立杆，最后拆拉结点,当拆至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固，再拆拉结点。大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。
三、脚手架拆除规定
工程施工完毕，应经单位工程负责人检查验证确认不再需要脚手架时，方可拆除。拆除脚手架应符合下列规定：
1.拆除脚手架前，应清除脚手架上的材料，工具和杂物。
2.拆除脚手架时，应设置警戒区，设立警戒标志，并由专人负责警戒。
3.脚手架的拆除，应按后装先拆的原则，按下列程序进行：
（1）从跨边起先拆顶部扶手与栏杆柱，然后拆脚手板（或水平架）与扶梯段，再卸下水平杆加固杆和剪刀撑。
（2）自顶层跨边开始拆卸交叉支撑，同步拆下顶撑连墙杆与顶 1
层门架。
（3）继续相下同步拆除第二步门架与配件。脚手架的自由悬臂高度不得超过三步，否则应加设临时拉结。脚手架与建筑物的联结杆不可提前拆除,拆除联结杆后,应立即组织人员将该处饰面修补完整。
（4）连续同步往下拆卸。对于连墙杆、长水平杆、剪刀撑，必须在脚手架拆卸到相关跨门架后，方可拆除。
（5）拆除扫地杆、底层门架及封口杆。
（6）拆除基座，运走垫板和垫块。,（7）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业。
（8）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放入室内堆存。
（9）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与搭钩上的锁片转至开启位置，然后开始拆卸，不准硬拉，严禁敲击。
（10）拆除的门架、钢管与配件，应成捆和按类分堆(机件装入袋中)用机械吊运或井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。
（11）拆下的杆件与零配件到地面时,应随即按品种分规格堆放整理,妥善保管,有损坏的给予维修和保养.四、脚手架拆除安全技术措施
1.脚手架拆除人员必须右综合劳动部门颁发的《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》，经考核合格，领取《特种人员操作证》 的专业架子工进行。
2.拆架子的高处作业人员持证上岗，操作时必须佩戴安全帽、安
全带、穿防滑鞋、扎裹腿方允许上架作业。
3.打雷及雨、雾天气和6级以上大风时,不得进行脚手架上的高空作业,必须采取安全、防滑措施。
4.架上作业人员应作好分工和配合，上下呼应，动作协调，传递杆件掌握好重心，平稳传递，不要用力过大以免引起人身或杆件失衡，对每完成一道工序，要相互询问并确认以后才能进行下一道工序。拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
5.作业人员应佩戴工具袋，工具用后装入袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。
6.架设材料要随下随放，拆除多少，下放多少，以免放置不当时掉落。
7.作业前应注意检查作业环境是否可靠、安全，防护设施是否齐全有效,确认无误后方可施工。
8.作业时应注意随时清理落在架面口的材料，保持架面上规整清洁,不要乱放材料工具，以免影响作业的安全和发生掉物伤人。
9.运送杆配件应尽量利用垂直运输设施或悬挂滑轮下。并绑扎牢固,尽量避免用人工层层传递或者间接抛掷。
10.一定要按照先下后上，先外后里,先架面材料后构架材料,先铺件后结构件和先结构件后附墙件的顺序，一件一件的松开联结，取出并随即吊下。
11.拆卸脚手架板、杆件、门架几其他较长较重有两端联结的部件
时，必须要两个人或多个人组成进行。
12.多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥,并相互询问和协调作业步骤,严禁不按程序进行的故意拆卸。
13.因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设备撑拉措施,以防止架子活动影响作业安全。
14.在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。
关键词：高边坡,脚手架,有限元
1工程概况
宝成铁路K399段边坡在5·12地震中, 出现了岩体松动和崩塌的现象, 如果不及时进行边坡治理, 很可能会危及到铁路的安全运行。此铁路段边坡倾角几乎为90°, 垂直高度大约有120 m, 在施工中需要预先搭设高度为100 m左右的钢管脚手架供施工使用。通常情况下, 脚手架的搭设不需要进行特殊的设计和研究, 根据相应规范和施工经验即可搭设安全可靠的脚手架。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定超过50 m高的脚手架应进行专门的计算, K399段脚手架的设计搭设高度大约100 m, 边坡倾角将近90°, 搭设困难比较突出。
此工程岩石为新鲜的石灰岩, 岩体坚硬, 风化现象不明显。脚手架下面的岩石上有一定厚度的土质覆盖层, 施工时应清除干净露出基岩, 并浇筑混凝土。
为保证脚手架设计方案的安全及有效指导超高脚手架施工, 现采用三维有限元进行模拟分析。
2脚手架设计方案的选择
此次计算作为选择脚手架总体方案的依据, 共设计了4个设计方案, 对4个脚手架方案的计算结果进行对比并选出最佳的设计方案 (见表1) 。
脚手架的节点大多数都是刚性连接, 只有在钢管接长的时候是半刚性连接。现有的有限元程序都只能模拟纯刚性或者纯铰接。因为实际模拟非常接近刚性连接, 所以有限元计算的时候以刚性连接为准。
其有限元模型见图1。
3脚手架工况设计
根据不同的设计方案和施工进程, 共设计了8个工况, 它们的详细信息如表2所示。
4脚手架稳定性及内力分析
每个工况都进行了超载计算, 即分别按照1倍的实际荷载、2倍的实际荷载和3倍的实际荷载分析。计算结果如图2～图13所示。
图2～图13中显示了立杆在各个高程的最大压力和安全系数、横杆在各个高程的最大弯矩和抗弯安全系数、连墙件的最大拉 (压) 力和安全系数。
5结语
文章通过对高边坡脚手架的三维有限元模拟分析, 给出了4种设计方案及8种计算工况, 并以工况1为例, 对脚手架的整体稳定性及杆件应力进行分析。为今后超高脚手架的设计提供了设计思路及计算模型。
参考文献
[1]张建海, 何江达.小湾高拱坝三维有限元弹塑性分析[J].云南水力发电, 2000, 16 (1) :61-64.
[2]张德兴.有限元法新编教程[M].上海:同济大学出版社, 1989.
关键词：脚手架施工模板支架
1工程概况
翡翠绿洲森林半岛二期由10栋15～25层不等的高层商业住宅楼和一層地下室组成，用地面积29411.49平方米，建筑总面积162967平方米，其中地上部分建筑面积149447平方米，地下室建筑面积13520平方米。本工程建筑类别属商住楼，其中首层为商铺，二层以上为住宅楼。
本工程基础采用锤击式高强预应力管桩。抗震设防烈度为六度，设计使用年限为50年。整个工程的结构形式为部分框支剪力墙结构：即上部体系为现浇钢筋砼框支剪力墙结构，塔楼中间电梯及楼梯部位布置剪力墙。转换层以下除剪力墙加厚外，还设计有较大截面的框支柱。转换层设置在二层，采用梁式转换。转换梁高最大为2.2m，其余为800mm-2000mm不等，梁宽在400mm-1400mm之间。转换层楼板厚度为200mm。
2模板及支撑计算
2.1荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规范，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204--2002)中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范)(GB50204—92)的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此，钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN／m3，而是经估算后保守取3.0kN／m3。
2.2计算步骤荷载计算后，分别对模板、主次龙骨(木枋)进行内力验算，其顺序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算一次龙骨的抗弯强度、挠度验算一主龙骨的抗弯强度、挠度验算一支撑立杆的强度、稳定性验算。
在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30---2001)的公式：Io=h+2a计算，其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“广东省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，h≤1 500。
2.3梁侧模板系统的计算新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力取以下两式中的较小值：
F1=0.22筇t012V1／2 F2=铩H
式中鲦一混凝土的重力密度(kN／m《sup>3《/sup>)；
tO--新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t0=200，(t+15)计算(t为混凝土的温度℃)；
1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2：
2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度在110～150时，取1.16；V—混凝土浇筑速度(m／h)；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)。
按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与振捣混凝土时产生的荷载组合值对梁侧板及侧枋进行强度、刚度验算，并计算所需对拉螺栓的直径及间距。
3施工方案
3.1施工工艺流程：编制专项方案→放线测量→基础处理→专家论证→支架搭设及模板安装→支架验收→结构施工及养护→支架拆除。
3.2支架搭设
3.2.1搭设用的钢管杆件及配件应符合下列规定：①剪刀撑、水平杆件、连接杆和扣件的设置应符合规范要求。②不配套的钢管架与配件不得混合使用。③搭设万一不佳后，应检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。④剪刀撑、横向斜撑水平杆件应紧随钢管立杆的安装及时设置。⑤连接钢管立杆与配件的扣件必须处于缩紧状态。⑥水平杆件或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。⑦严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。⑧支架必须配合施工进度搭设，一次性搭设高度应符合要求。
3.2.2连接杆加固杆、剪刀撑等加固件的搭设应符合下列规定：①加固杆、剪刀撑必须与支架同步搭设。②水平加固杆应设于钢管立杆内侧，剪刀撑应设于钢管立杆的外侧并连牢。
3.2.3加固件等与钢管立杆采用扣件连接时应符合下列规定：①扣件规格应与所连钢管外径相匹配。②扣件螺栓拧紧扭力矩宜为40-65N.m，并不得小于40N.m。③各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。
3.2.4为增加支撑的稳定性，在支撑系统高度3.8米平面上增设一道水平剪刀撑，该剪刀撑与水平杆夹角为45-60度间。
3.3模板支架系统的检查和验收高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。
模板支架体系搭设前、作业层上施加荷载前、整体或分段达到设计高度后应进行检查和验收。
此外，浇筑过程中必须指派专人对负一层支撑系统进行检查，发现问题及时加固和处理，并报告项目主管领导。
3.4支架的拆除①支架拆除前，写拆模申请，并提供砼强度报告，经项目技术负责人同意后方可拆除。②支架拆除前应由项目相关负责人进行拆除安全技术交底。③拆除支顶架前，应清除架上的材料、工具和杂物。④支架拆除前，应设警戒区和警戒标志，并由专人负责警戒。⑤支顶架的拆除应在统一指挥下，按先装后拆、后装先拆的顺序及下列安全作业要求进行；a支架的拆除从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业.b同—层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行：c在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；d通长水平杆和剪刀撑等，，必须在支架拆卸到相关的钢管架(立杆)时方可拆除；e工人，必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按照规定使用安全防护用品；f拆除工作中，严禁使用榔头等硬头击打、撬挖，各构配件严禁抛至地面；g拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。
3.5防止高支模支撑系统失稳的措施①浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。②浇注梁板砼时，应专人看护，防止紧固件滑动或杆件变形异常，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。
4安全技术措施
4.1脚手架搭设和拆除必须由符合劳动部颁发的《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》经考核合格，领取“特种作业人员操作证”的专业架子工进行操作施工。
4.2架子搭设和拆除须严格按操作规程执行，架子搭设完毕后须经过验收合格后方可进行上部悬挑梁施工。
4.3安全网、拉接固定的连墙件等都须按照方案实施。
5设计与施工体会
5.1按照规范要求，对木模板系统的计算是采用概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行的。因此，在高支模设计中，各种参数的取值是否合理，将影响计算数据的准确性和支撑系统的安全性。
5.2本模板支架基础的承载力虽然要求很高，但支承在已浇筑混凝土的地面上，支架基础的承载力很容易满足支模施工和使用要求，因此，本设计对基础考虑得不多。当高、重、大跨度梁板模板支架支承在地下室结构楼面上时，则要考虑下层楼面的结构承载力，要进行必要的加固处理。当模板支架支承在泥土地面上时，应在平整、夯实后加设满足承载力要求的垫块支承立杆，并采取排水措施。
5.3经计算分析，钢管的承载力较大(可用步距调整)，其平面间距主要受木枋的强度和刚度影响。当木枋的强度和刚度满足不了要求时，可考虑使用双木枋(即两条木枋叠起来使用)。由于木枋长度一般都是长2m，因此设计时垂直梁轴线方向的间距可以先定下来，一般为2m的1/2、1/4或比之略小，而沿梁轴线方向的间距则要通过试算来决定。
5.4由于施工中产生的振动荷载较大，竖向支撑由扣件式钢管脚手架组成，而安装的误差很难保证杆件在竖直的一条线上。因此扣件式钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时安设好纵横向水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。
5.5由于支架的搭设是由架子工作业的，而支架上的模板系统则由木工来完成，因此，在设计与施工过程中，要综合考虑各班组的情况，协调好各班组的工作，才能设计出既确保安全、方便施工，又节约钢管用量的支模系统。
6结束语
通过本工程转换层高支撑满堂脚手架的可靠性设计和实施，证明本工程的高支撑设计是可行的。实际上，影响转换层高支撑满堂脚手架整体稳定性的因数非常复杂，可概括为管材性能的不定性、几何参数不定性以及稳定性计算模式的不定性等等。通过本篇文章，旨在说明基于可靠性的脚手架设计与常规脚手架设计相比，可靠性设计更具有其合理性和科学性，体现在以下几方面：①考虑了脚手架钢管的强度、几何尺寸及搭設尺寸的变异性；②考虑了作用于脚手架上恒荷载和活荷载作用效应的变异性；⑨考虑了转换层高支撑满堂脚手架的实际工况。
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