高边坡锚固工程施工
锚固技术在高边坡加固治理中的应用
1锚固洞
在水利水电工程施工过程中，锚固洞是一种较为常见的加固边坡的方法。在进行锚固洞施工时必须注意的是，施工过程应该按照由内到外、自上而下、逐层加固的方法进行施工。当在同一施工面上施工时，应该按照跳洞开挖的方式，避免对原有的抗滑力进行破坏，造成边坡的稳定性下降。
2喷混凝土护坡
喷混凝土护坡这种施工方法具有施工速度快、效率高、无需模板的优点，施工中只需要对混凝土进行常规的搅拌和浇注就可以达到施工要求。在利用喷混凝土护坡工艺施工时，如果配合使用锚杆，那么可以大大减少洞室的挖掘数量，而且施工中不必再进行施工架的搭设。但需要指出的是，施工前首先要对岩石表面的碎石进行清理，这样做可以使岩石更加坚固，降低岩石风化产生滑坡现象的发生几率。
3预应力锚固
在水利水电工程中，预应力锚索加固技术也是一种常见的高边坡加固技术，这一技术主要是将锚索锚固在高边坡深层的岩石上，然后利用锚索将力传导到混凝土框架上，然后利用混凝土框架来对不稳定的坡体施加预应力，从而使原来的松散岩体进行挤压，增加其内部的压力和摩擦力，从而起到加固的目的。这种施工技术的主要优势是：如果应用在高边坡或隧道口明挖中，那么开挖量将大大减少，而且为提前进入洞中创造有利条件；可以在不影响水库正常运行的前提下，用于坝体和坝基的加固施工；对于混凝土结构出现的裂缝，使用这一技术可以将裂缝荷载分不到较大的区域内等等。上述这些优势使得这一技术在高边坡的加固处理中应用非常广泛。
减载以及排水等措施在高边坡加固治理中的应用
1减载反压
这一技术在水利水电工程中的高边坡加固中应用非常广泛，减载主要是将滑坡的岩石等进行部分的清除，降低其下滑力，从而对整个滑体起到减压的作用，施工中还应该配合反压措施进行处理，也就是将清除下来的岩体堆放在滑体的阻滑处，这样可以更加有效的提升抗滑力，这一技术对于上陡下缓的高边坡有着更加明显的加固效果。
2表里排水
所谓表里排水就是说将地表水和地下水进行排除，地表水的排除可以利用各种拦水沟和排水沟来实现，滑坡体内部的地表水可以根据具体的实际情况，利用地形和沟谷等进行排水。而地下水的排除可以利用截水沟、水平钻孔等方法来进行排除，总的来说就是，无论是地表水还是地下水都必须排除，否则将直接导致高边坡的抗滑力下降，影响质量。
关键词：边坡,锚固,施工
北运河新堤路路基工程施工主要以深挖高路堑为主,地质多为松散的弱风化岩层,节理很发育,不同程度的存在软弱夹层,边坡防护主要采用高强精轧螺纹钢锚杆及压力分散型锚索施工,以下就我在北运河新堤路工程的施工经验做简单介绍,可供参考。
1 钻孔
修好边坡后用全站仪精确放线,在边坡上标出锚孔的位置,确定无误后进行钻孔,孔位误差不得超过±2 cm,锚孔偏斜度不应超过5%,钻孔过程中需要搭设一个稳固安全的操作平台、钻机就位时利用地质罗盘对倾角和方位角进行校验无误后才能开始,钻杆与水平夹角为20°。钻孔机具采用宣化DQ-100D潜孔冲击式风动钻机,钻进采用无水干钻,以确保钻孔不至于恶化边坡岩土工程地质条件和孔壁的粘结性能。钻进达到设计深度之后,不能停钻,要稳钻1 min～2 min,确保孔底达到设计孔径。钻孔孔壁的沉渣及水体粘滞,使用高压空气(风压0.2 MPa～0.4 MPa)将孔内岩粉及水体全部清除出孔外,以免降低水泥砂浆与孔壁岩土体的粘结强度。
2 锚杆(索)的制安
采用ϕ32热轧螺纹钢筋锚杆,为使锚杆在安装后处于钻孔中心,锚杆主筋每隔1.2 m设置中架或隔离架,相邻定位钢筋夹角为120°。在本标段的锚杆施工中,采用了双面焊接,焊接长度均达到5D以上,焊接时采用502系列电焊条,焊缝宽度、饱满度满足规范要求。根据设计图纸要求,本标段锚索材料采用压力分散型锚索ϕ15.24 mm,fpk=1 860 MPa的高强度、低松弛预应力无粘结钢绞线。预应力锚索在加工前要准备好锚索制作的场地,首先应平整、硬化出一块长度不小于30 m,宽度不小于2 m的场地进行下料、编索,以防止污染钢绞线。钢绞线的下料长度=锚索设计长度+锚索框梁厚度+张拉千斤顶长度+锚具厚度+张拉操作预留量。钢绞线采用机械切割,钢绞线按设计要求平直编排,沿锚索体轴线方向每1.5 m设置1个架线环,在锚固段范围内设置3个钢质承载体,承载体与锚索连接采用挤压簧、挤压套进行连接与锚固,最后将注浆管从中间穿过整个锚索。
3 锚孔灌注
根据设计要求,采用UBJ-1.8G型挤压式灰浆泵,最大注浆压力2.0 MPa,水泥砂浆要随拌随用,不得超过水泥的初凝时间。用浆采用孔底返浆法,注浆压力在0.6 MPa～1.0 MPa左右,注浆管从孔底缓慢抽出,当孔口出现溢浆并将压力保持在10 s以上,方可停止注浆。采用M30纯水泥浆液,水灰比为0.38～0.45,压浆所用的注浆管应与锚筋体牢固绑扎,保持通畅。注浆管头距锚筋体末端宜为5 cm～10 cm。浆体未达到设计强度70%时,不得在锚筋端悬挂重物或碰撞外锚头,达到设计强度80%时方可张拉。
4 张拉锁定封锚
当锚索体浆液凝期达到15 d(加早强剂)～20 d和锚梁混凝土强度大于设计强度80%后方可进行张拉。为使框梁受力均匀,锚孔张拉顺序宜在每个框梁单元对称张拉。张拉作业前必须对张拉机具和仪器进行标定、调校,并换算出相应拉力时的油表读数。锚具安装应与锚垫板和千斤顶密贴对中,千斤顶轴线与锚孔及锚索体轴线在一条直线上,不得弯压或偏折锚头,确保承载均匀同轴,必要时用钢质垫片调,使其满足要求。为了使钢绞线受力均匀,在成束张拉之前,锚索体顺布平直。宜采用小千斤顶对钢绞线进行单根分别张拉,确保钢绞线平顺和均匀受力。随后应取0.1倍～0.2倍设计张拉力值对锚具进行1次～2次预张拉,确保锚固体各部分接触密贴,最后按设计锁定吨位张拉锁定。锚索张拉力为5级进行,即:设计张拉力的25%,50%,75%,100%,以及110%,除最后一级需要稳定20 min～30 min外,其余每一级需要稳定2 min～5 min以上,并分别记录各种情况(锚头位移、锚座变形、油表计数变化等)。锚索锁定后,做好记号,观察3 d,没有异常情况即留长10 cm后用手提砂轮机切割多余钢绞线(严禁电弧烧割)。最后用水泥浆注满锚垫板及锚头各部分空隙,并按设计要求支模,用C25混凝土封锚处理。
锚筋锁定:锚筋张拉至设定最大张拉荷载值后,应持荷稳定10 min～15 min,然后卸荷进行锁定作业。锚索锁定采用QVM锚具、精轧螺纹钢锚杆采用配套的紧固螺栓及钢垫板进行锚固。
锚孔封锚:锚筋锁定后,采用机械切割余露锚筋,并应留长5 cm～10 cm外露锚筋。最后用水泥净浆注满锚垫板及锚头各部分空隙,并与锚梁采用同标号混凝土进行混凝土封头。
5 锚固工程的试验
1)基本试验。
基本试验目的在于验证设计采用的工程锚索(杆)的性质和性能、施工工艺、设计质量、设计合理性、安全储备,锚索(杆)的抗拔拉承载能力、荷载—变形等问题,以及有关搬运、储存、安装和施工过程中抗物理破坏的能力。
基本试验首先把所有的锚筋一起拉至A×fptk的0.1倍(A为锚筋的截面积;fptk为锚筋承载力标准值),使锚筋拉直,然后松开;随后再采用循环加荷,每级加荷增量宜取A×fptk的1/10倍～1/15倍。压力分散型锚索初始荷载为0.1×A×fptk+差异荷载。张拉按照以下步骤进行:
对于压力分散型锚索按照前述的差异荷载计算值进行张拉(计算采用的张拉力按照设计荷载进行计算),然后进行循环加载;对于锚杆直接进行循环加载。在每级加荷等级观测时间内,测读锚头位移不应少于3次。在每级加荷等级观测时间内,锚头位移量不大于0.1 mm时,可施加下一级荷载;否则需延长观测时间,直至锚头位移增量2.0 h小于2.0 mm时,方可施加下一级荷载。
当锚索(杆)试验中出现下列情况之一时可视为破坏,应终止加载:a.锚头位移不收敛,锚固体从岩土层中拔出或锚索(杆)从锚固体中拔出;b.后一级荷载产生的锚头位移增量超过前一级荷载产生位移增量的2倍;c.锚索(杆)材料拉断。
试验得出的锚索(杆)安全系数K0值由下式确定:K0=Ru/Nt。其中,Ru为锚索(杆)极限承载力,取破坏荷载的95%,在最大试验荷载下未达到规定的破坏标准时,极限承载力取最大试验荷载值;Nt为锚索(杆)设计荷载;K0为安全系数,K0>2.0。
试验完成后,根据试验结果,绘制荷载—位移(Q—S)曲线、荷载—弹性位移(Q—S0)曲线,实际的试验数据编制试验报告。
2)验收试验。
验收试验的目的是检验施工质量是否达到设计要求,也称现场验收试验或质量控制试验,它是针对所有工程锚索(杆)进行的;通过验收试验,可获知锚索(杆)受力大于设计荷载时的短期锚固性能,以及满足设计条件时锚索(杆)的安全系数。验收试验选取的锚索(杆)数量不少于每个边坡内各种类型工程锚索(杆)总数的5%,且不得少于3根。
验收试验同样为分级加荷,起始荷载宜为锚索(杆)设计荷载的30%,分级加荷值分别为设计荷载的0.5倍,0.75倍,1.0倍,1.2倍,1.33倍和1.5倍。对于压力分散型锚索,按照前述的差异荷载张拉补足差异荷载伸长量(张拉荷载)后同步张拉至锚索(杆)设计荷载的30%作为起始荷载。如果最大差异张拉荷载大于设计荷载的30%,则以最大差异张拉荷载作为起始荷载。
验收试验中,当荷载每增加一级,均应持荷稳定10 min,并记录位移读数。最后一级试验荷载也应维持10 min。如果在历时10 min内位移超过1 mm,则该级荷载应再维持50 min,并在15 min,20 min,25 min,30 min,45 min和50 min时记录其位移量。
在验收试验中,从50%设计荷载到最大试验荷载之间所测得的总位移量,应当超过该荷载范围内锚筋自由段长度预应力筋理论弹性伸长量的80%,且小于自由段与1/2锚固段长度之和的预应力筋的理论弹性伸长值。在最后一级荷载作用下的位移观测期内,锚头位移稳定,即在历时10 min内位移不应超过1 mm。
6 结语
高边坡锚固工程施工是一项地质条件变化复杂、关键工程隐蔽和施工技术难度较大的特殊施工作业,同时本路段首次应用压力分散型锚索先进技术,提高了山区高边坡的稳定性,对保证高速公路长期安全和正常运营有着积极的意义。
参考文献
[1]陶建南.关于公路工程设计过程中质量控制问题的探讨[J].中国科技信息,2005(4):9.
[2]GB 50330-2002,建筑边坡工程技术规范[S].
【关键词】成孔；自钻式锚杆
【中图分类号】K826.16 【文献标识码】A 【文章编号】1672-5158（2012）09-0260-02
自钻式中空锚杆作为一种较新的施工技术近年来在挡墙护坡中逐渐得到推广应用，解决了松散岩土体锚固施工中的一些技术难题。南宁一百海成品油管道工程南宁首站工程边坡防护支护施工中，自钻式中空锚杆，克服了在极为松散破碎的岩土体中锚杆施工易塌孔、难于成孔的问题，实现了南宁一百海成品油管道工程南宁首站工程边坡的初步稳定。施工期间，本人参与了宁一百海成品油管道工程南宁首站工程边坡防护施工。现根据施工经验，总结了自钻式中空锚杆在边坡防护施工锚固成孔中的方法，仅供参考。
一、自钻式中空锚杆的特点
自钻式中空锚杆是一种空心锚杆，锚杆通体螺纹，采用联接套接长，前端安装一次性钻头。
1.1 自钻式中空锚杆的特殊构造，用于锚固施工具有以下优点
（1）施工效率高；（2）适用于难于成孔的地层；（3）适应性强；（4）锚固力高；（5）锚固效果好；（6）施工简便
1.2 南宁-百海成品油管道工程南宁首站工程边坡防护工程概况
本工程位于南宁屯里油库内。本工程管道设计输量575万吨/年，起始输量45万吨/年（间断输送）。输送油品为93#汽油、97#汽油及柴油。南宁站是承接北海的来油，来油管线为：φ508×8.7然后转输去百色，φ456×7.9，同时与茂名一贵阳段1100万吨/年增输改造项目南宁一黎塘段合并一起，三个站合并一起建设，相互衔接，相互转输，长输管道干线设计压力为9.5MPa，主管管材采用L415（APl5LX60管线钢）。
南宁站工程主要在西南管道黎塘一南宁站基础上进行扩建，内容包括站场场地平整、总图、工艺、电气、仪表、给排水、大型边坡防护等。新建混油罐及泄放罐；新建收球区。工艺管线从原纯下载功能扩展到接收北海来油向西南管道及百色支线加压输送功能。
该站建址为山坡，山坡地质为剥蚀残丘地貌，地形起伏较大，拟建场地设计标高为107.5-108.1米，主要为挖方边坡。本工程主要工作面位于场区西侧和南侧，且山坡西侧边坡高度为24.2m，西南角高度为26m，南侧高度为19.4m。按设计图纸要求该站三通一平必须将山挖去三分之一，平整处一块长130米，宽100米的空地用于建设。因此工程土方量较大和边坡锚杆成孔施工难度较高。
边坡主要工作量为：C30挡墙1120m3 ，φ130锚索成孔1826m，C20毛石混凝土550m ，φ90锚杆成孔4300m，网格砌2400m2 。
1.3 南宁-百海成品油管道工程南宁首站工程边坡防护施工特点
本工程施工边坡为永久性边坡，根据设计要求4个坡面均分为两级防护；
1号边坡的一级边坡采用C20毛石混凝土进行防护，高度6m，坡率为1：0.3二级边坡采用混凝土网格框架护面，网格内植草绿化。
2号边坡一级边坡采用C30挡墙防护，高度为8—10m，挡墙厚度为50cm，基础埋深1m，墙身设两排采用4×7φ5压力分散型预应力锚索锚固。锚索长度为20-22m，间距4m，交错布置，设计荷载为500KN。二级边坡采用混凝土网格框架护面，网格内植草绿化，坡率为1：1.2。
3号边坡一级边采用C30挡墙防护，高度为12m，挡墙厚度为50cm，基础埋深1m，墙身设三排采用4×7φ5压力分散型预应力锚索锚固。锚索长度为20-24m，间距4m，交错布置，设计荷载为500KN。二级边坡采用混凝土网格框架护面，网格内植草绿化，坡率为1：1.2。
4号边坡一级边采用C30挡墙防护，高度为12m，挡墙厚度为50cm，基础埋深1m，墙身设三排采用4×7φ5压力分散型预应力锚索锚固。锚索长度为20-24m，间距4m，交错布置，设计荷载为500KN。二级边坡采用混凝土网格框架护面，坡率为1：0.6，框架节点设置5排qb28全长粘结锚杆，长度为9-12m，网格内植草绿化。
由于南宁站边坡地质条件较为复杂，普通锚杆支护手段成孔困难，难于奏效。因此采用自钻式中空锚杆，有效地解决了松散岩土体锚固成孔困难的难题，同时具有施工效率高、施工质量有保障的优点，特别是采用了较大直径和深度的自钻式中空锚杆，效果显著。自钻式锚杆施工技术简便，易于操作，可靠性高的特点，适用于松散岩土体边坡支护。
1.4 自钻式中空锚杆在边坡锚固成孔应用情况
由于按常规方法难以解决成孔问题，我们决定在2号边坡、3号边坡、4号边坡采用自钻式中空锚杆进行地质条件较差部位的支护。
为论证自钻式中空锚杆用于边坡支护的可行性，我们共进行了二期自钻式中空锚杆锚固施工工艺试验，第一期试钻了四个孔，第二期试验钻了二个孔，共计试验锚杆72米。
试验区设于2号边坡下侧，该部位地层以全强风化泥质砂岩为主，地质条件略好于实际支护施工区。
主要试验内容：1、钻孔工艺试验；2、注浆工艺试验。
1、钻孔工艺试验
钻机采用QZJ-100D潜孔鉆机，玉柴-12m3 空压机供风。使用了孔径为φ90mm三页钻头，钻头分别试用了90mm。
钻机动力头通过专用接手与自钻式锚杆连接进行回转钻进，利用空压机送风钻进，钻进速度均匀，用风力进行清空：
在自钻式锚杆与动力头之间安装冲击器，进行顶驱冲击钻进。
2、注浆工艺试验
本工程采用从自进式锚杆中心孔注浆，浆液配比为：水：灰=1：0.5。浆液经自钻式锚杆中心孔到达孔底后从孔底沿锚杆与孔壁之间向孔口返浆。灌注压力为0.3-0.5Mpa。
3、试验基本结论
钻孔试验表明采用50型自钻式锚杆。
1.5 现场实际施工情况
自钻式锚杆按照2m×2m的孔、排距布置，总工程量为挡土墙3808.6m2 ，锚索2588m，格子梁4861m，锚杆3048m。其中孔深最深的为24m，孔深最浅的为9m。
自钻式锚杆区的支护施工顺序为：
钻孔定位→开孔钻进→孔深验收→安装锚杆→注浆→挂钢筋网→混凝土喷射→锚墩浇筑→排水孔施工
1、自钻式中空锚杆钻孔安装情况
以锚杆试验的初步成果为指导，我部进一步在施工中根据具体问题研究对策。
对于覆盖层厚度较大、块碎石含量较少的地层，采用以锚杆为钻杆、回转钻进的方法，效果较好。
对于全强风化岩石为主的地层，采用潜孔钻常规方法成孔，孔径φ990，终孔起出钻具后，原孔一般已塌孔，再以钻机带自钻式锚杆再次钻进直至到达原孔深。虽说多了一次钻孔，但解决了回转钻进方法遇块碎石含量大地层孔深不大的问题，能够实现自钻式锚杆的顺利安装。
按照上述两种方法施工，能够应付各种复杂的地层情况，施工效率也较高。
2、自钻式中空锚杆注浆情况
采用孔口与锚杆直接连接的纯压式灌注工艺。灌浆结束标准为：当锚杆孔道内充分填满，返出浆液浓度与进入浆液基本一致时即可结束灌浆。
由于边坡本身特点决定，注浆量较大，大多数注浆超耗。有二十三余孔共计超耗就近七吨水泥。
3、自钻式中空锚杆注浆情况
锚墩施工在混凝土喷射结束后进行，加工合格的钢筋按照设计图中的位置安装在自钻式锚杆区。使用小型钢模板立模，应确保锚墩的外形尺寸，采用C30的二级配混凝土进行浇筑，技术参数符合规范要求。浇筑使用小振捣器振捣，保证混凝土内部均匀、密实。
二、结论
（1）南宁一百海成品油管道工程南宁首站工程边坡防护采用综合手段进行整治，自钻式中空锚杆起了关键性作用。
（2）南宁一百海成品油管道工程南宁首站工程边坡防护支护自钻式锚杆施工具有如下特点：单根锚杆抗拔力大；锚杆深度大；工程量大；地质条件复杂。
（3）原设计为预应力锚杆，后因地层极为松散破碎，注浆不能形成可靠的锚固段及张拉段，表层岩土体无法提供足够的支座反力，预应力无法施加，取消了预应力。这种情况下的预应力施加问题值得进一步研究。
参考文献
[1]自钻锚杆在边坡破碎岩体及浅层塌方体中的应用谢小林杨贵仲陈波《四川水利发电》2007第2期
[2]自钻式预应力中空锚杆在松散土层基坑支护的应用张碧颖《广西城镇建设》2007第10期
[3]中空自钻式注浆锚杆在边坡支护中的应用杨波賀波《四川水利发电》2010第A01期
摘要：本文介绍了高边坡回填软基工程，以及引起的施工质量原因并提出了预防措施。
关键词：软基工程；高边坡回填；预防措施
1工程概述
1.1工程简介
某工程的地形复杂，原为山地、建设场地和山间耕地。属于山谷地貌和低山丘陵的类型。边坡场地是在地山丘陵的低洼地段，按要求是回填所形成的高边坡。它的平面是“L”形状，纵长约为590m。按照方向可以分为西、北两段。西段的拟回填坡，顶高52.5m，形成了高差30.0～34.0m的回填坡,北段拟回填坡,顶高52.5～61.0m，形成了高差32.5～41.5m的回填坡。西边现在基本是沟谷缓坡，地层多为硬塑状的砂质粘土，在坡脚则为淤泥软土，这些淤泥软土直接表露于外边，淤泥软土下边则是硬塑状的砂质粘士。北边的大部已经有一层回填土，填土的下方的软淤泥土，再往下是硬塑状的砂质粘土。为了保障工程回填应该对该高边坡地基加固和对坡面进行防护。
1.2地质条件
本工程原本是山间耕地和山地。北边边坡位于三条沟壑的汇水地带，场内北边地下水、地表水都经过此地。素填土是褐色或灰黄色的，主要是由砂质粘性土和粘性土混合少量的碎石构成，是削方材料填成，用于场地整平时。淤泥，是黑色或者灰黑色的，因里边含有腐烂的植物，故有臭味，呈现饱和、流塑的状态。砂质粘性土是褐黄色或浅黄色的，花岗岩的风化残积形成的，遇到水易发生软化，呈现呈饱和、可塑的状态。
1.3工程施工
（1）软基处理和试打桩。高压旋喷桩的试打桩是分为三批进行的。第一批试打8根桩，是从7月3O日到8月2日，第二批试打11根桩，是从8月7日到8月11日，第三批试打4根桩，在8月19日进行。按照三批试打桩的结果分析，第一批的桩可能受压力、水灰比和水泥的掺入量的影响，水泥的含量明显少或者不明显，第二批桩的淤泥部分含有比较均匀的水泥，但是可能是由于泵压偏小，整个桩径小于800mm，第三批的桩的效果最好。经过研究，设计单位确立了最终施工参数：①泵压为18～20MPa；②水灰比按0．8：l的比例；③淤泥层为0.4～0.5MPa，回填土层为0.5～O.6MPa；④旋转速度是8～12r／min；⑤提升速度是15～16cm／min；⑥水泥用量为350kg／m，掺杂1％水玻璃；⑦桩底标高：分区的时候以中科进行检测的地质报告为基准，以现场工程的参数为参考[1]。如果有异常情况出现，及时报告监理和业主。
2回填土方施工事故原因分析
土方施工的过程中，因为操作失误会造成危害性严重的质量事故，如：使建筑物开裂、倾斜移陷，更严重的会引起倒塌。所以，为了确保工程的质量，土方工程必须严格按照设计的规范来进行。
2.1业主的原因
业主为了节约投资，控制工程造价，盲目地把同填土方的单价压低；私自压缩工期；为了减少好土的运费和废弃土的费用，除了草皮、淤泥土之外，其他的不管是优良的还是不良的土料都要被用来作为回填土源。
2.2设计单位的原因
堤脚加固的措施不合理；堤防填筑的边坡压实加宽措施不明确；没有明确边坡处理措施；建筑物基坑回填土没注明确；压实度指标和夯实工法、回填土料不匹配。
2.3承包商的原因
承包商没有按照要求回填，基槽中还有积水、杂物没有经过处理就回填；回填土采用灌水沉实法，或者没有分层夯实就进行回填；回填土粒径不均，夹杂草皮表土、淤质土等不良的土料。
3回填土方施工质量事故预防措施
3.1业主的措施
业主在控制工程造价、节约投资的同时，要注意工程的质量，合理正确的.确定工期，选择适合自己工程的回填土料，选用合理的回填土方单价，对工程工期和招标控制价要进行审核，明确削坡工程量和边坡压实加宽的计量方法。
3.2设计单位的措施
为了避免后边坡塌方，应该明确堤脚加固和边坡压实加宽的措施；明确基坑回填土的边坡处理措施，例如，挖成台阶形；压实度指标要和回填土料、建筑物级别以及夯实工法做到相适应。如果业主要求使用的土源不符合回填的要求的时候，应该考虑掺入灰以改善使用土料的性质。
3.3承包商的措施
承包商应该严格按照设计要求和规范进行回填工程：
①施工前的准备。施工前应该实行工程的高程测量和定位测量工作，进行技术交底；一定要保证施工前有试测、校核和验收后的文件记录；工程回填土的压实度必须要达到实际设计要求，按照规定取样检测，经过试验检测达不到要求的标准时，应该积极与业主和设计单位去沟通采取措施。工程回填方法需要经过试验，证明效果能达到要求的情况下才能进行大规模施工。
②施工的时候必须要有很好的排水措施，基坑回填之前，要排除积水、把淤泥和杂物清除干净。
③选择合适的土料进行回填，及时清除掉土料中不良的土源，例如，耕土、软土和植物性表土等。
④回填的土应该严格按照分层回填和夯实。每层虚铺，人工夯实的厚度小于2Ocm，机械压实小于3Ocm，涂料中不允许掺杂粒径超过50mm的土块。运用机械回填的时候，应该注意边缘部分的压实质量。用小型机械进行回填夯实的时候，在分段的地方，应该留坡度和错缝搭接施工。应该进行对回填土的压实度抽样检查，达到规定的要求以后才能进行上一步的回填工作。
⑤如果回填土料的含水率比规定的高，那么就要对土料进行翻动、晾晒和封干的方法，来降低土料含水率，如果含水率过低要对土料进行洒水湿润。
⑥堤防填筑的时候，在堤边的设计线外侧应该都超填出一定的土量，机械辅料是30cm，人工辅料是1Ocm，填筑完成以后要进行整坡夯实和削坡的处理，为了避免雨水把边坡冲坏，在坡顶应该设截水沟。基槽回填土的时候，应该把边坡挖开做成台阶形。⑦墙后排渗设施需要先进行回填然后再挖开槽坑进行滤料的依次铺设。
⑧决不允许用灌水沉实的方法进行回填土方。
4结束语
通过结合某工程的软基回填工程，提出了施工技术和处理措施，给今后的回填施工提供支持，有效地指导回填工程的实施。
参考文献：
路 基 高 边 坡 工 程 安 全 专 项 施 工 方 案 监理单位：
承包单位：
日期：二OO 六年六月 目 录
一、工程概况
二、编制依据
三、施工技术方案
四、危险因素及应对措施
五、安全管理措施
六、应急救援预案
七、文明工地建设
八、安全经费投入计划 M
路基高边坡工程安全专项施工方案 1 工程概况
本合同段为沪蓉国道主干线湖北沪蓉西（恩施至利川）高速公路 第X11 合同段，路线起点位于青龙村三组，接第X10 合同段终点，起点桩号为K285+000，向西跨元堡河，经理智村，于马桥村跨天然气管道和利咸路、在城隍村设利川互通，继续向西经王家湾村、榨木村、木栈村、大塘村、林家村，于陈谷村三组与第X12 合同段起相接，终点桩号为K295+200，全长10.2km。合同工期24 个月, 合同金额壹亿陆仟柒佰柒拾玖万肆仟零柒拾捌元整（￥：167794078 元）。路线位于鄂西南褶皱山地，山脉走向、地形地貌特征受区域构造 线控制，北东向滨太平洋构造体系奠定了该区地形骨架，从东向西大 体呈北东向展布。区内峰峦叠嶂、峰丛林立。中山、低山、山间盆 地、台原丘陵呈条带状高低相间排列，地形变化大。纵观利川市全 境，地势周缘高山耸立，中间开阔平坦，属高山盆地地形。区内碳酸盐岩广泛出露，面积占60% 以上，是我国南方溶发育地 区之一，岩溶个体形态有槽谷、圭地、漏斗、落水洞、峰丛、溶丘、溶洞、暗河、溶沟、石芽等。
本合同段沿线基岩主要为三叠系下统嘉陵江组及中统巴东组。区 内无火成岩、变质岩，构造以褶皱为主，断裂较少。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）及本项目地震安 全性评价报告，本区地震动峰值加速度为0.05g，特征周期为0.35S，相当于地震基本烈度Ⅵ度。本合同段所经区域属亚热带湿润季风性山地气候区，四季分明，潮湿多雨，属高寒山地气候型。区内的平均气温12.8 ℃。年平均无霜期为234 天，一般以7-8 月份气温最高，以12 月份至次年元月气温最低，冬季公路有短时结冰现象。降雨集中、降雨强度大是本地气候一大特点，12 月至次年2 月为旱季，5-9 月为雨季，尤以6-8 月降雨最多，约占全年降雨量的50%，多年平均降雨量1280.1mm，多年最大降雨量1701.9mm，多年最小861mm，最大日降雨量可达166.9mm，局部最大可达324mmM 路线区主要地表水为清江及其支流，属山区溪流，测量随季节变 化较大。地下水主要表现为溶岩裂隙水，赋存于地深处水平岩溶管道 中，形成枝状地下暗河，大气降水通过地表发育的溶隙、裂隙入渗补 给岩深管道。出露面积大，溶洞暗河发育，规模大，流程长，地下水 以管道汇集排泄为主，含水极不均一，但水量特别丰富。沿线材料石料丰富，中粗砂当地缺乏，用汽车运输，需从巴东县 县城长江汽渡码头远运，砂料来源于洞庭湖，经水运至该处。一般用 砂可采机制砂。水泥需从恩施购买。
施工用水利用沿线河流及小溪水，水质均满足工程的要求。本合 同段水的平均运距约为1.0km。
本合同段高边坡处治防护基本情况表起止桩号
长 度（m）切/填最大高差（m）采用防护形式K287+120~K287+345 225 切方27.32 挡土墙+浆砌片石窗式护面墙+ 三维土工网植草 K288+779~K288+820 41 切方18.09 植被混凝土护坡+系统锚杆 K288+840~K288+910 70 切方21.08 浆砌片石衬砌拱植草+植被混凝 土护坡K289+150~K289+290 140 切方19.76 浆砌片石窗式护面墙+植草+系统锚杆+植被混凝土护坡
K289+660~K289+820 160 填方15.51 浆砌片石衬砌拱植草 K289+850~K289+930 80 切方17.37 植被混凝土护坡+系统锚杆 K290+050~K290+160 110 切方18.78 浆砌片石窗式护面墙 K290+370~K290+470 100 切方26.31 浆砌片石挡土墙 K290+540~K290+600 60 切方16.15 植被混凝土护坡 K290+660~K290+750 90 切方22.21 挡土墙+浆砌片石窗式护面墙+ 三维土工网植草+系统锚杆
K291+170~K291+320 150 切方28.20 挡土墙+浆砌片石窗式护面墙+ 植被混凝土护坡
K291+835~K292+190 355 切方28.81 挡土墙+浆砌片石窗式护面墙+ 植被混凝土护坡+浆砌片石衬砌 拱植草+系统锚杆
K293+440~K293+570 130 切方21.02 浆砌片石衬砌拱植草+植被混凝 土护坡 K294+105~K294+255 150 切方15.05 植被混凝土护坡+系统锚杆 K294+430~K294+560 130 切方16.11 植被混凝土护坡+植草 K294+820~K294+935 115 切方19.85 浆砌片石衬砌拱植草+植被混凝 土护坡 M
二、编制依据
1、《建设工程安全生产管理条例》中华人民共和国国务院令第 393 号。
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）
3、交通部《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076—95）
4、鄂沪蓉西指安[2005]2 号 << 湖北xx 高速公路施工企业安全 生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备细则>>、《〈湖北xx 高速公路危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查细 则〉》
三、施工技术方案
㈠、深挖路段路基施工方案
1、在施工前详细复查深挖路堑地段的工程地质资料，包括土石界 限、岩层风化厚度及破碎程度，岩层的构造特征等。根据现场考察及 设计要求，编制详细的施工组织设计，报监理工程师审批后实施。
2、根据设计横断面的边坡坡率、台阶宽度，精确计算路堑堑顶的 开挖线。采用全站仪放样，根据现场坡口标高放出路堑坡口桩。
3、根据坡口桩放出路堑开挖线，进行清表、清杂等。
4、开挖中如发现有较大地质变化时，停止施工，重新进行工程地 质补充勘探工作，并根据新的地质资料修正施工方案，报监理工程师 审批后实施。因深挖路堑工程量大、施工环境复杂，技术要求高，施 工难度大，是控制工程进度的关键工程，必须精心组织，科学施工。
5、石方开挖
石方开挖根据岩石类别、风化程度和节理发育程度，确定开挖 方法。对于软石和强风化岩石能用机械开挖的采用机械开挖，不能用 机械直接开挖的石方，采用爆破作业开挖。
在石方爆破作业前，根据地形地质，开挖断面及施工机械配备 等情况，编制实施性爆破设计施工方案，报请监理工程师批准，并严 格按照监理工程师的指令执行。
石质部分采用深孔多排微差爆破法开挖。路堑既长又深时，采用 纵向分层分段开挖，每一层先挖出一通道，然后开挖两侧，使每一层 有独立的出土道路和临时排水系统；对风化破碎岩体，为保证施工中 边坡的稳定和边坡防护的施工作业，采用阶梯式进行开挖，按设计要 M
求的高度设置平台，形成阶梯边坡。开挖时，边坡预留2-3m 采用光面
爆破或预裂爆破作业，人工刷坡。
6、边坡控制方案
为确保边坡的稳定，不产生超挖和欠挖，边坡采用光面爆破，节 理裂隙较发育地段及某些特殊地段采用预裂爆破。深挖路堑的施工遵 守分级开挖、分级防护、及时防护的原则，开挖一级防护一级，在下 一级开挖时，上一级已做好保护措施。砌筑边坡防护应注意：
（1）、砂浆采用重量法控制计量，并采用机械拌和，砌筑采用坐 浆法分层按规范砌筑。
（2）、将大块较平整的片石人工加工凿平，用来砌筑护面墙的外 露面，并加工好砌筑沉降缝的角石，角石加工整齐，要有两个面相互 垂直。
（3）、护坡的沉降缝按设计图纸要求设置，砌筑沉降缝采用角石 加工整齐，以保证沉降缝砌筑后垂直于水平面并且宽度上下一致。（4）、砌筑过程中和砌筑完工后7～ 14 天内，随时对已砌筑砌体 养生，保持其表面湿润。
（5）、锚杆护坡施工时在岩石边坡上尽量垂直于岩层倾角，用凿 岩机钻孔至稳定岩层区，将锚杆插入，用水泥砂浆锚固，使坡面岩体 和有下滑可能的岩石与基岩连成整体。（6）、锚杆钻孔前根据设计要求及坡面岩石情况定出孔位并作标 记，锚杆孔距误差不超过15cm，预应力锚索孔距误差不超过20cm，预
应力锚索的钻孔轴线与设计轴线的偏角不大于3。，水泥砂浆锚杆孔深
度误差不大于+50cm，水泥砂浆锚杆孔径大于杆体直径15mm，树脂锚
杆和快硬水泥卷锚杆孔径直径为42mm，其他锚杆符合设计要求。（7）、水泥锚杆杆体平直、除锈、去污，采用中细砂，粒径不大 于2.5mm，使用前过筛砂浆配合比：水泥：砂=1：1~1：2（重量比），水灰比为0.38~0.45。
（8）、注浆开始或中途停止超边30min 时，用于水或稀水泥浆润 滑注浆罐及其管路，注浆时，注浆管插至距孔底5~10cm 处，随砂浆的 M
注入缓慢匀速拔出。
（9）、锚索严格按设计尺寸下料，表面无损伤，除锈去污。编排 钢丝或钢铰线时安设排气管，每股隔离钢丝或钢绞线沿锚索轴线方向平直、头齐，每隔1.0~1.5m 设置隔离架或内芯管，必要时可设置对中
支架，锚索体用非镀锌材料捆扎牢固。
（10）、锚杆防护施工前认真检查和处理锚喷作业区的危石，确保 施工队人员的安全，坡面破碎严重时采用先喷后锚，喷射厚度不小于 5cm，喷射作业时设专人跟随观察坡面情况，锚杆施工在喷射混凝土终
凝3h 后进行，施工用电线路、开关设防触电设施，针对施工机械操作
制定安全操作规程，对施工人员进行安全教育，非施工人员不得进入 施工区，施工用的工作平台牢固可靠并设安全护栏。㈡、高填路堤施工方案方法
为了保证高填路堤的填筑质量及边坡稳定，特制订如下施工方 案：
1、根据设计横断面及规范要求的超填宽度，精确放出路堤坡脚。
2、清除表土后，及时进行压实，使其压实度达到90% 以上，如地 基强度达不到规范要求，请示监理工程师及时进行处理。
3、地面横坡较陡时，按路基纵向、横向衔接部设计图组织施工，以防止路基填筑产生纵、横向裂缝。
4、在填土时，严格控制好每层的松铺厚度不大于30cm，控制最佳 含水量偏差为± 2%，严格按照试验路得出的压实方法进行压实。如填
料来源不同，其性质相差较大时，分层填筑，不分段或纵向分幅填 筑，且不同材料的填筑层厚不小于50cm。
5、严格控制填料质量，对于透水性不良的材料不用于路基填筑，且严禁用于路基底部填筑。
6、填筑时，全断面分层填筑，连续压实，强振碾压，以防止路基 不均匀沉降、开裂。下层经监理工程师验收合格后，方可进行上一层 填筑。
㈢、一般施工安全技术措施
石方爆破作业以及爆破器材的管理、加工、运输、使用、检验、M
和销毁等工作必须严格遵守国家现行的《爆破安全规程》，主动接 受当地公安部门的监督管理。光面爆破应严格控制钻眼间距和炸 药用量。
施工机械作业时，除按规范操作外并应按事先设计的行走路线进 行，其工作位置应平坦稳固，并应有专人指挥，指挥人员不得进 入机械作业范围内。
挖方高边坡实行“随开挖、随加固、随防护”，施工时严格按照设 计方案进行施工。
高边坡施工人员必须戴好安全帽，系好安全带，绑挂安全带的绳 索应牢固地拴在可靠的安全桩上，绳索应垂直，不得在同一个安 全桩上拴2根及以上安全绳或在一根安全绳上拴2人以上。高边破施工应设置安全通道；开挖工作面应与装运作业面相互错 开，严禁上、下交叉作业。边坡上方有人工作时，边坡下方不准 有人停留或通行。
清理边坡上突出的块石和整修边坡时，应从上而下顺序进行，坡 面上的松动土、石块必须及时清除。严禁在危石下方作业、休息 和存放机具。
施工中如发现山体有滑动、崩坍迹象危及施工安全时，应立即停 止施工，撤出人员和机具，并报告监理办和指挥部处理。滑坡地段的处理，应从滑坡体两侧向中部自上而下进行，严禁全 面拉槽开挖。施工中要设专人观察，严防塌方。
遇有大雨、大雪、大雾及六级（含六级）以上大风等恶劣天气 时，应停止作业。高边坡路堤下方有道路的，施工时应设置警示 标志。M
施工机械靠近路堤边缘作业时，应根据路堤高度留有必要的安全 距离，并应有专人指挥，指挥人员不得进入机械作业范围内。弃土下方和有滚石危及范围的道路，应设警告标志、作业时下方 禁止车辆、行人通行。
弃渣时，应有专人指挥机械的运输车辆，运输车辆不得直接在坡 顶边缘卸喳，应在坡顶边缘一定安全距离的位置卸喳，再由推土 机或装载机弃喳推出边缘。㈣、安全专项施工措施
1、须按设计规范施工。
2、作业要严格操作规程。
3、路基施工准备
（1）、机械设备的配备，挖掘机、装载机、推土机、羊足碾、平地机、压路机、自卸翻斗车、电缆线、照明设备、漏电保护器。（2）、安全防护品的配备，口哨、安全帽、红绿旗、警示牌、标 志、红色警示灯、铁丝网。
4、开工前检查：
挖掘机、装载机、推土机、羊足碾、平地机、压路机、自卸 翻斗车是否处于良好状态、各项制动是否有效，电缆线有无裸漏 情况。
5、施工安全注意事项（1）、在公路、街道、交通繁华的道路上或附近施工，须有专人 警 戒。
（2）、车辆通过较多的便道，弯道半径小于15m，特殊地段小于 10m 须挂红黄绿旗及警示牌。
（3）、施工便道急弯处及陡坡地段须挂标志警示牌。
（4）、严禁穿硬底、带钉、易滑、高跟、拖鞋或赤脚进入施工现 场。
（5）、施工现场材料、设备摆放有序、整齐。（6）、现场施工人员须戴防尘口罩。
（7）、施工翻斗车不能行车载人及超载超速。其余各施工机械不 能超速及违章作业。前后两车（机械）间距不应小于 M 10m。
（8）、路堑开挖严禁采取掏底开挖（忌挖神仙洞）。以免坍塌。（9）、严禁在松动危石下、未熄火的大型机械旁作业和休息。（10）、弃土场的选址需避免泥石流沟。（11）、严禁在山坡上同一地段的上下同时作业。
（12）、人工挖掘作业人员横向间距不应小于2m，纵向间距不应 小于3m。
（13）、滑坡地段开挖，须从两侧向中部自上而下开挖。禁止全面 拉槽开挖。
（14）、根据设计横断面及规范要求的超填宽度，精确放出路堤坡 脚。地面横坡较陡时，按路基纵向、横向衔接部设计图组 织施工，以防止路基填筑产生纵、横向裂缝。
（15）、严格控制好每层的松铺厚度不大于30cm，控制最佳含水量 偏差为± 2%，严格按照试验路得出的压实方法进行压实。如填料来源不同，其性质相差较大时，分层填筑，不分段 或纵向分幅填筑，且不同材料的填筑层厚不小于50cm。
（16）、断面分层填筑，连续压实，强振碾压，以防止路基不均匀 沉降、开裂。
（17）、根据坡比变化，每填筑好一级后，及时修坡防护，以防止 雨水对边坡的冲刷。在雨季施工时，注意排水工作，在路基 顶面做成2-4% 的双向横坡，防止积水，边坡上做临时泄水 槽，排泄路基顶面积水，防止冲刷边坡。在填挖交界处，挖 一些临时排水沟，以便雨水集中排出，避免雨水对整个边坡 的冲刷，雨季过后，对于被水冲毁的部分边坡，及时填土夯 实，以避免边坡进一步坍塌。
四、危险因素及应对措施 2 重大危险源的识别
高边坡的施工因地形和地质水文条件的复杂，从业人员的素质较 低，因此它是高风险和易发生安全事故的施工作业。从人、机、料、方法、环境等因素综合分析，识别确认有4 个可能造成人员伤 害、财产损失的危险源为：
1、机械伤害 M
2、爆破伤害
3、触电伤害
4、坍塌和滑坡
二、对重大危险源的评价
1、机械伤害：机械运转工作时，因机械意外故障或违规操作可能 造成人身伤害或机械损害。
2、爆破伤害：爆破施工时，因违规操作而引起的人员和财产损 害。
3、触电伤害：工程外侧边缘距外电高压线路未达到安全距离，用 电设备未做接零或接地保护，保护设备性能失效，移动或照明使用 高压，违规使用和操作电气设备，对人身造成伤害或损害。
4、坍塌和滑坡：路基开挖时因施工方法不当，机械使用不当，造 成的坍塌和滑坡，对人身或机械造成伤害或损害。
三、预防措施
（一）危险源的综合预防、控制措施
1、对重大危险要采取“两个控制”，即前期控制，施工过程控制。前期控制：工程开工前在编制施工组织设计或专项施工方案 时，针对工程的各种危险源，制定出防控措施。
施工过程控制：在工程施工过程中，严格按照各项操作规程和 专项安全施工方案施工和监督检查，认真落实整改。
2、加强安全生产的综合管理。
认真落实各级安全生产责任制，建立健全各项管理制度，杜绝 一切人为事故的发生。
加强对员工队伍人员的安全教育，提高作业人员素质和安全生 产自我保护意识。
增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培训。严格加强各种危险源预防管理工作，结合工程特点，针对确认的 危险源实施相应的预防控制措施。
3、切实加强安全交底制度的落实
交底必须在施工作业前进行，任何项目在没有交底前不准施工作 业。
交底工作一般在施工现场项目部实施。M
交底必 须履行交底人和被交底人的签字模式，书面交底一式二 份，一份交底给被交底人，一份附入安全生产台帐备查。被交底者在执行过程中，必须接受项目部的管理、检查、监督、指导，交底人也必须深入现场，检查交底后的执行落实情况，发现 有不安全因素，应马上采取有效措施，杜绝事故隐患。
（二）、4个危险源的具体预防措施
1、预防机械伤害事故的防护措施为保证作业人员的安全，防止 机械对人体的伤害事故，制定本措施。
对所有各种机械设备进场后，必须由设备部负责人会同安全员 和使用机械的人员共同对该机械设备进行进场验收工作，经验收发 现安全防护装置不齐全的或有其它故障的应退回设备保障部门进行 维修和安装。
使用前要对设备使用人员进行必要的安全技术交底和教育工作，使用人员必须严格执行交底内容及最近操作规程操作。使用中眼经常对设备进行维修保养，停止使用后切断电源并锁好 电闸箱。
各种机械设备必须专人专机，凡属特种设备，其操作负责人要按 规定每周对施工现场的所有机械设备进行检查，发现问题及隐患及 时解决处理，确保机械设备的完好，防止机械伤害事故的发生。
2、预防坍塌和滑坡事故的防护措施 为防止高边坡开挖出现坍塌和滑坡事故，特制定防护措施 施工的过程中，对施工开挖的地质情况，施工情况等信息尽心动 态监测，对地质有出入的应联系设计部门进行相应设计修改。高边坡监测：用于稳定性监测的位移边桩设置一般纵向每隔50-100 米左右设置一个观测断面，对于一些特殊可酌情增设观测断面。M
路堑高边坡监测：
监控内容监测方法监测目的 地表监测
水平位移监控全站仪 观测地表位移、变形发展情况 垂直变形监控水准仪
裂缝监控标桩、直尺观测裂缝发展情况 地下位移监控钻孔斜测仪
监控地下岩体位移，证实和确定正在发生位 移的构造物特征，确定潜在滑动面深度，判 断主滑方向。必要时采用。地下水位监控人工测量
观测地下水变化与降雨关系，评定边坡排水 措施的有效性。必要时采用。支挡结构变形、应力 斜测仪、分层 沉降仪、压力 盒、钢筋应力 计
支挡构造物岩土体的变形观测，支挡构造物 与岩土体间接触压力观测。必要时采用。
预应力锚固监控：由于预应力锚固工程属于岩土隐蔽工程，影响锚固 效果的因素很多，在设计时很难将岩土性质等情况全部了解清楚，因 此预应力锚固工程应对预应力锚索（杆）的工作情况和锚固效果应进 行施工期和永久运营期的原位监测。预应力锚固工程原位监测 预应力锚索 工作监控
监控内容使用仪器监测项目 施工阶段 锚索材料 锚措的工作状 态、施工质量 测力计、压力传 感器、压力盒
锚索张拉力、伸长值、预 应力损失
锚固对象加固效果被锚固体的位移和变形
加强滑坡的监测监控，对点位有变化应立即停止现场的施工，加密观 测次数，仔细分析点位的变动原因，及时将观测结果上报监理、业主 和设计院。应会同监理、业主和设计分析滑坡产生的原因和确定具体 处理方法。待按照处理方法进行处理完毕，经再次观察坡面无异动的 情况下才能继续开始路基的挖方施工。M
充分考虑季节性气候对高边坡施工的影响，尽量避免安排在雨季 施工。
所有高边坡的施工必须提前做好截水沟和排水沟，截断山体水 流。排水设施必须与实际地形和临近的沟渠顺接，确保雨季排水畅 通，不积水。为防止水流下渗和冲刷，截水沟进行严密的防渗和加 固，地质不良地段和土质松软、透水性较大或裂隙较多的岩石路段，对沟底纵坡较大的土质截水沟及截水沟的出水口，均采用加固措施防 止渗漏和冲刷沟底及沟壁。
严格执行分级开挖分级防护，对不稳定的边坡采取开挖和防护相 结合，避免开挖边坡暴露时间过长，使边坡松弛范围变大，造成新病 害。
如有地下水出露，应将地下水排出引入排水系统，不可堵死。严格按照批准的施工方案施工，特别是爆破施工，必须严加控 制，严禁有大药量爆破现象出现，并按照要求做好各种飞石措 施。
严格实行奖罚制度，对违反高边坡施工安全的各种行为必须严加 惩处。
3、爆破施工的安全防护措施（1）施工管理
建立以项目部为指导的爆破作业指挥部，爆破总负责喻凯、各工 区负责人为现场负责人、工区专职安全员和专业爆破员。建立爆破作业器材集中收发制度，按工作量发料。多余的爆破材 料在当班施工完成后，应及时上交给发放人员回收，做到集中发料，统一制作、统一回收、集中保管，严格登记手续，避免爆破器材流入 社会。
安排好作业时间，爆破时间并将爆破时间告示于周围居民。爆破总负责人负责施工组织、人员调配、生产安排，并对安全、生产负全责。
专职安全员负责现场安全检查，布置检查爆破警戒。（2）施工组织
本项目采用专业作业法施工。即专业班组专职从事爆破作业工 作，负责钻眼、清孔、装药、连线、爆破、处理瞎炮和哑炮。M
（3）安全技术措施
严格按照技术交底中的爆破技术要求施工，针对不同的地区、地 质情况、岩层倾向、列席和周围情况不同的爆破方案。爆破药量 根据实际爆破效果逐步进行调整。
在离工或周围房屋比较近的爆破区域必须采取切实有效的放飞石 措施。
爆破在装药时，应特别注意防漏电，在装药前孔桩内所有的电器 设备应提升至地面。在装药时，雷管的脚线应短接，连接爆破母 线时应保证接头良好的绝缘性，严禁拖地接触泥水，雷雨天气应 停止爆破作业。瞎炮的处理
在爆破作业完成后，检查人员应下到工作面检查瞎炮情况，并及 时按爆破作业规程进行处理。另外在清查时发现瞎炮，应及时报 告项目部安排专业人员处理，禁止非专业人员私下处理。爆破器材的安全管理措施
爆破器材属于危险物品，应进行严格管理。严格爆破器材的领用、发放、使用及回收制度。
现场爆破器材应该分门别类，分别用木箱盛装，专人上锁保管，严禁混装。使用、运输时应轻拿轻放，严禁碰撞；雷管在连母线 前应短接，避免接触带电体。
4、预防触电事故的防护措施
根据国家JGJ-88 规范规定，为了加强施工现场用电管理，保障 施工现场用电安全，防止触电事故发生。
施工现场专用的中性点直接接地的供电线路必须实行TN-SR 接零 保护系统，同时必须做到三级控制两级保护，电箱为标准电闸 箱，并采取防雨、防潮措施。
电气设备应根据地区或系统要求，做保护接零，或做保护接地，不得一部分设备做保护接零，另一部分设备做保护接地。必须由持有合格证件的专职电工，负责现场临时用电管理及安 拆。
对新调入工地的电气设备，在安装使用前，必须进行检验测试。经检测合格后方能投入使用。M
专职电工对现场电气设备每月进行巡查，项目部每月对施工用电 系统、漏电保护器进行一次全面系统的检查。
配电箱设在干燥通风的场所，周围不得堆放任何妨碍操作、维修 的物品，并与被控制的固定设备距离不得超过3m。安装和使用 按“一机、一闸、一箱、一漏”的原则，不能同时控制两台或两 台以上的设备，否则容易发生误操作事故。
配电箱应标明其名称、用途，并做出分路标志、门应配锁，现场 停止作业1h 以上时，应将开关箱断电上锁。
照明专用回路设专用漏电保护器，灯具金属外壳做接零保护，室 内线路及灯具安装高度低于2.5m 的应使用安全电压。在潮湿和 易触及带电体的照明电源必须使用安全电压，电气设备架设或埋 设必须符合要求，并保证绝缘良好。任何场合均不能拖地。线路过道应按规定进行架空或地埋，破皮老化线路不准使用。使用移动电气工具和砼振捣作业时，必须按规定穿戴绝缘防护用 品。
凡是从事与电有关的施工作业时，必须实行电工跟班作业。
五、安全管理措施
一、安全生产目标及方针
安全生产目标：坚决杜绝重特大安全责任事故，施工人员伤亡率 小于0.25%，重伤率小于0.05%。
二、安全施工组织机构与保证体系
1、安全施工组织机构
本施工标段工程项目部实行项目经理负责制，对承建的工程项目 的安全负全面责任。项目经理是本项目的安全生产第一责任人，全面 负责本项目的安全生产工作。安全施工组织机构见《安全施工组织机 构框图》。
2、安全施工保证体系
本项目部在工程施工前按DBJ08-903-98《施工现场安全生产保证 体系》的要求建立安全施工保证体系，安全施工保证体系分组织保 证、工作保证、制度保证三个方面。影响因素有人为因素、客观因 素。保证范围分人身安全保证、结构安全保证、施工安全保证。工程 安全施工保证体系见《安全施工保证体系框图》。同时认真地编制安全 M
施工保证计划和各项专项施工组织设计，并严格按保证计划和专项施 组的要求进行管理、实施。安全施工组织机构框图(略)安全施工保证体系框图(略)M、安3 全生产职责
（一）项目经理安全生产职责
1、项目部生产安全工作第一责任人，负第一责任人。
2、贯彻、落实国家及上级机关关于安全生产的方针、政策和法 规。
3、在计划、布置、检查、总结、评比生产工作的同时，必须同时 计划、检查、总结、评比生产安全工作。
4、审批安全措施计划，合理安全经费，认真组织实施。
5、事故发生后，及时组织调查，坚持“三不放过”的原则，分析 事故原因，拟定整改措施，对事故责任者进行处理和上级审批。
（二）项目书记安全生产职责
1、有针对性、加强对党员、职工的思想政治工作，提高广大干 部，职工安全意识和自我保护意识。
2、深入开展党员，团员身边无安全事故的活动。
3、密切配合行政，深入贯彻国家和上级机关的安全生产方针、政 策和法规，监督项目部生产安全制度的贯彻、执行。
（三）项目总工程师安全生产职责
1、贯彻执行党和国家的安全生产方针，政策和安全技术标准规 范。
2、在编制施工组织、设计和审核单项施工方案时，按照“五同 时”精神，认真编写安全生产和劳动保护的内容和条款。
3、审核安全技术措施计划，并督促实施。
4、向全体职工进行安全技术教育。M、参与5 伤亡的技术性问题调查、分析，提出处理意见和整改措 施。
（四）项目副经理安全生产职责
1、对项目部的生产安全承担直接领导责任。
2、执行局、公司的各项安全生产规定，贯彻执行局、公司的安全 规章制度。
3、审查施工方案中提出的安全技术保障措施。
4、提出安全生产的奖惩意见。
5、事故发生后，组织事故的调查、分析、处理和上报工作。
（五）安全部部长安全生产职责
1、对项目的生产安全工作承担直接管理责任。
2、组织生产安全教育、培训，落实施工现场的生产安全措施。
3、组织生产安全检查工作，组织每月的安全专题会议。
4、贯彻上级和经理部的生产安全规章制度。
5、提出生产安全的奖惩意见，奖励作出成绩的职工，处罚违章指 挥，违章操作的人员。
6、参与事故的调查、处理、整改隐患。
7、负责对民工进行生产安全教育和管理。
（六）专职安全员安全生产职责
1、贯彻执行公司、施工项目部的安全制度和规定。
2、负责检查和督促每天的安全生产工作，监督职工在施工现场中 正确使用安全生产“三件宝”。
3、参与生产安全检查，落实事故隐患整改措施。
4、在施工生产中坚守岗位，严格执行制度不徇私情。
5、参与对职工、民工的安全培训和安全教育，按时参加安全会 M 议。
6、对违反安全操作规程的行为及时进行制止和批评教育，正确行 使生产安全管理工作中的否决权。
7、参与生产安全事故的调查。
（七）工程部长安全生产职责
1、对项目的生产安全负技术责任。
2、编制施工方案的同时，编制详细的安全技术措施；提出实施该 措施的具体要求。
3、组织安全技术交底，对违反安全技术要求的行为应予制止。
4、配合领导和安全人员加强安全管理，提出对职工在安全生产中 的奖惩意见。
（八）工区长安全生产职责
1、分配工作的同时，交代安全注意事项，做好安全工作“五同 时”。
2、严格执行安全技术操作规程，组织有关人员对本工段的机械设 备进行定期检查。
3、配合领导对新职工和临时工进行安全教育，积极支持安全人员 的工作。
4、配合安全员管理好本工段的安全工作，如发现对“三件宝”的 使用有不当之处，必须立即加以制止和纠正。
（九）财务部主任安全生产职责
1、正确提取、合理使用安全技术措施计划经费。
2、有以监督劳动保护用品的采购和发放工作，有权拒付不符合财 务制度的劳保费用。
3、负责执行经理部领导和安全人员对违章罚款的手续办理。M
（十）电工班班长安全生产职责
1、严格执行电器安全操作规程，经常安排有关人员对整个施工现 场的电器设备进行安全检查，值班人员值班时不得离开岗位，确保用 电安全。
2、布设的配电箱、闸刀和导线线路应符合生产安全的要求。
3、水上、陆上的电器设备、线路，不得有漏电等不安全现象出 现，以确保施工生产的安全。
4、发现有不安全的因素应及时提出或操作者立即停止作业。
（十一）维修使用班班长安全生产职责
1、严格执行公司的生产安全制度和技术操作规程。
2、行走机械操作人员必须持证上岗。
3、负责车辆、机械的维修和保养，确保设备安全运行。
4、严格遵守交通管理部门的规定和行车要求。
5、严格遵守交通管理部门的规定和行车要求。
6、执行驾驶员、吊车司机的安全操作规程，严格将车辆交给非驾 驶员操作。
7、经常检查车辆、机械的完好程度，保证施工和生活用车安全行 驶。
8、严禁酒后和疲劳驾驶，行车及操作时必须集中精力，不开带病 车。
9、组织组内人员学习、交流安全行车经验。
（十二）材供部部长安全生产职责
1、认真执行公司有关物资采购、保管、发放的规章制度。
2、采购安全用品和个人劳保用品时，做到“货比三家”，坚持不 采购不合格的安全用品和个人劳保用品，采购人员不得擅自作主购买 M
安全和劳保用品。
3、保证施工生产安全的需要，及时采购、发放材料，仓库管理员 不得无故离开工作岗位。
4、加强对油品库的管理，做到24 小时不得离人，保证随时可以 领用工程用油，采取严格有效的措施，禁止任何人在油库区域内吸 烟，杜绝一切火源，以保证油库的安全。
（十三）民爆物品管理职责
1、单位分管负责人职责
（1）须熟知爆炸物品管理条例及有关规定，懂得爆炸物品安全管 理常识，结合本单位具体情况，采取有效措施贯彻落实民爆物品的管 理各项规定。
（2）负责组织制定、使用、购买、运输爆炸物品计划和本单位民 爆物品的管理各项规则制度。
（3）负责组织爆炸物品各项管理制度的落实和检查。
（4）负责对管理和使用人员的技术培训和全体职工的安全教育，组织过好“安全日”活动。
（5）对爆炸物品管理使用中出现的问题，要及时请示汇报，对发 生的丢失、被盗、爆炸事故，要积极协助有关部门调查处理。（6）要经常了解接触爆炸物品人员的工作情况，对不适合做此项 工作的人员，要及时按规定调换。
2、工区安全员职责
（1）熟悉爆破器材名称、构造、性能和安全操作规程，安全技术 规范并懂得不同种类的爆炸物品的特殊要求，安全规定和处理方法。（2）负责对防雷、用电、用水、消防的安全检查。
（3）根据设计施工图和实际情况负责划定爆破现场危险区，参加 M
制定安全措施，检查警戒情况。
（4）对爆破现场每交、每炮装药量、起爆数量、瞎炮数量进行现 场记录，当天作业人员名单记录，登记造册，载入爆破现场档案。（5）负责对爆炸物品仓库、临时存放地点的进、出、领、退手续 的检查、防火、防爆、防盗的安全检查，对使用的炸红、电雷管、起 爆器电源等进行检查。
（6）在起爆前后，负责爆破区的安全检查，将检查情况报告现场 专职安全员，由专职安全员发出起爆命令或解除警戒命令。（7）检查中发现不安全因素，有权制止和纠正，对有重大隐患 者，有权立即停止生产爆破作业。（8）组织对事故调查并做书面报告。
3、爆破员职责
（1）严格遵守爆炸物品管理条例。
（2）熟记爆破器材的名称、性能、特点，并能熟练的操作使用。（3）凭专职安全员的批条所领取的当日爆破器材，必须立即装填 完毕，不准中途搁置，不准他人替代，剩余的爆破器材必须在装药完 毕后，凭现场专职安全员和工区安全员在退料单签字将剩余的爆破物 品退回保管员。
（4）严格按照爆破物品的安全技术规定作业，按图纸实话爆破施 工。（5）一切行动听从指挥，没有爆破现场专职安全员的指令和信 号，不准私自装药，私自起爆。
（6）起爆时，认真听、看、记清自己所装炮眼的爆炸情况，作好 记录，炸多少、没炸多少，便于查找原因，准确安全处理。（7）及时标志和处理瞎炮、残炮。M
（8）爆破后要将消耗和剩余的爆炸物品认真进行校核，作好当日 爆破情况记录，及时向现场专职专职员汇报，并作好次日使用爆炸物 品计划。
4、押运员职责
（1）严格遵守《条例》，交所运输的爆炸物品安全无误的运到目 的地。
（2）运输过程中提高警惕，保卫好爆炸物品，严防丢失和被盗。（3）装卸时，必须做好安全警惕工作，防止被盗和爆炸事故发 生。
（4）督促司机安全行车，防止事故发生。
（5）必须经过安全知识普及，懂得爆炸物品的性能、特点及安全 运输的有关规定。
5、汽车驾驶员职责（1）负责车辆的安全行使。
（2）出车前检查车辆的完好性，不准驾驶病车运输爆炸物品。（3）严格遵守《条例》规定，装载有爆炸物品的车辆不准停在 市、镇、交通要道、桥梁、隧道、重要建筑设施、输变电 线路附近。（4）不能将爆炸物品与其他物品和性质相抵触的爆炸物品同车运 输，不能客货混装。
（5）通过其他城镇前，应经过当地公安机关批准方准进入市区，出入市区时，必须按指定的时间、路线行驶。
6、领料员职责
（1）应知爆破器材的名称、性能、特点、形状和安全规定。（2）领料履行登记、签名制度。
（3）凭专职安全员批条，按品种数量到仓库领取，用剩的要当天 M
退回仓库，不准存放在仓库外的任何地方过夜。
（4）领料要在规定的时间内，不准雷管和炸药混放混装，不准偏 离规定的路线。
（十四）职工安全责任制
1、积极参加项目部的安全教育培训，强化安全意识，认识安全的 重要性，做到保护自己也保护别人。
2、严格遵守岗位操作规程，不违反作业。
3、遵守劳动纪律，不酒后上岗作业，实施安全操作措施。
4、用好安全防护“三件宝”。
5、接受施工员、安全员现场管理和监督、执行现场隐患整改意 见。
6、认真履行岗位职责，不窜岗、不脱岗。
7、工作中不妄从、不急燥，冷静处理，认真对待工作每一环节。
六、应急救援预案
（一）火灾、爆炸事故应急预案
1、目的
为了加强消防安全管理，提高义务消防队员的防火、防爆等综合作战 能力，保护项目财产和职工生命安全，最大限度减少经济损失，特制 定本预案。
2、组织机构及职责 项目部成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调工作。组 长： ***********
副组长： ********** ********* ********* ********* M
成 员： ********* ********* ********* ********** 具体分工如下：
〈1〉喻凯负责立即组织现场灭火、人员扑救和现场医疗救护。〈2〉张语冰负责组织人员疏导、维护现场秩序，做好安全保卫。〈3〉宋琳午负责立即组织同医院、公安、消防部门的联系，说明详细
事故地点、事故情 况，并派 人到路口接应。
〈4〉曾斌负责现场物资、车辆的调度等后勤保障。
3、火灾、爆炸事故应急措施
（1）发现火灾、爆炸事故后，要及时向项目部消防领导小组报警，并
说明发生火灾或爆炸的地点、燃烧（爆炸）物质的种类和数量、火势 情况，报警人姓名、电话等详细情况。
（2）项目部消防领导小组接到电话报警后，立即通知义务消防队员赶
扑火场，拨打“119、120”报警电话报警，通报以下信息：名称、地 址、火灾情况、着火物资及火势大小、联系电话。并指派专人到路口 引导消防队，同时通知有关部门立即切断危险 电源，通知当地附近医
院派医生一起赶赴火场，并做好准备抢救受伤人员工作。消防队员接 报后应立即戴好安全帽及其他防护用具、消防器材等赶赴火场。（3）火灾较大时立即启动应急响应指挥部，指定灭火总指挥，下设灭
火作战组、抢险疏散组、安全保卫组、后勤保障组、医疗救护组。①灭火作战组负责扑救火灾。
浅谈高边坡预应力锚索施工
武广客运专线高边坡支护中,大量使用预应力锚索,在施工过程中,对原材料、施工工艺、质量控制、异常情况及地质缺陷处理等方面,采取一系列严格措施,保证工程高质量完成.
作 者：苗中华 Miao Zhonghua 作者单位：中铁三局集团有限公司运输工程分公司,山西晋中,030600刊 名：石家庄铁路职业技术学院学报英文刊名：JOURNAL OF SHIJIAZHUANG INSTITUTE OF RAILWAY TECHNOLOGY年，卷(期)：8(1)分类号：U417.2关键词：高边坡支护 预应力锚索 施工措施
重力式挡土墙广泛用于支撑在填筑地上修建的道路和住宅区附近的填土边坡的挡土系统。2004年10月23日的中越地震是日本近年来最大的地震事件之一, 在全新泻县触发了大量的山体滑坡;长冈市在填筑地上建设的几个住宅开发区, 其房屋和道路由于地震造成人工填土边坡破坏而遭受了严重的损毁。图1是长冈市高町团地住宅区的损毁图, 表示了受到地震造成填土边坡破坏的影响区域。在中越地震后几天进行的震后实地踏勘调查中测绘了用于支挡填料的重力式挡土墙后面的裂缝变形和毁坏的挡土墙分布区 (见图1) , 调查工作由京都大学灾害防治研究所Toshitaka Kamai教授带领的调查组完成。调查结果表明, 填土边坡的破坏是由支挡填料的重力式挡土墙产生过大的地震位移造成的 (见图2) 。在高町团地与地震引起的地面破坏有关的房屋和道路的结构破坏仅限于在填土边坡上开发了的区域, 而处于天然斜坡上的建筑结构在中越地震中并没有遭受明显的损坏。
在灾后调查和地震易发城区滑坡破坏有关的可能减轻措施的讨论中, 提出了用地锚代替现有重力式挡土墙对加固人工填土边坡的潜在效果。根据现代施工技术的有效性, 包括永久性注浆锚杆在内的加固系统可以比重力式挡土墙提供更好的技术和经济优势。本文通过对应用于遭受地震水平振动的干燥均质填土边坡的两种稳定技术 (即重力式挡土墙与锚固) 的抗震性能提供比较研究来建议该问题的技术层面。两种稳定措施都假定以相同的水平屈服加速度设计, 以此作为比较计算的地震引起位移的依据。
本研究提出的动态位移分析以滑块模型为基础, 滑块模型最初由Newmark开发用于研究土体结构的抗震性能。滑块法广泛应用于干燥或饱和土中关于无论滑动面屈服强度下降是否沿边坡转动或平面破裂面的抗震性能分析中。Richards和Elms及Whitman和Liao在评价重力式挡土墙的地震位移时采用了Newmark方法, Kim等介绍了一个基于滑块概念的堤岸挡土墙抗震设计的位移计算方法。在遭受地震震动的土工合成材料加固边坡, Newmark模型应用在基于性能的设计图的研究中也有报道。
Newmark模型基本上是一个沿刚塑性滑动面的单块平移或转动的机械装置, 当地面震动加速度超过临界水平时启动。因此, 这种刚性块体法缺乏模拟土质边坡抗震柔性和挡土墙后填土的动态响应, 以及由此对地震引起的位移和挡墙动态推力的关联效应的能力。然而, 尽管存在这种缺陷, 即使有限元商业软件目前可用于挡土系统的地震性能分析, Newmark滑块概念仍然广泛应用于工程实践中。有限元分析的一个主要缺陷是用于永久变形严格预测时需要考虑土层以及土与挡土墙单元之间界面的非线性非弹性性能复杂的非线性弹塑性模型。这些从业人员不容易获得的本构模型特征化参数是从专门的实验室试验中得到的。此外, 有限元计算达到从相对适中到大的永久变形, 但有限元网格显著扭曲可能很容易发生数值不稳定性。随累计变形而再生, 以避免过度变形的动态有限元网格仍处于开发阶段, 在商业软件中尚不能达到。基于这些原因, 滑块模型在进行地震永久位移的初步定量评价时仍然是一个具有吸引力的选择。因为它仅需要基本的设计信息 (例如该问题的几何形态) 、最低的材料特性 (例如重度和抗剪强度参数) 并需要一个强大的计算过程。
1 重力式挡土墙支挡填方边坡的滑块公式化
研究的填土边坡和重力式挡土墙的几何形态见图3, 作为日本新泻县长冈市高町团地住宅小区的一个典型横断面, 在2004年10月23日的中越地震中遭到严重的破坏 (图1~2) 。一道高Hw=5.4 m的挡土墙用来阻挡土体并保持距墙底高度H=7.6 m的地面的高差。这里研究的干燥均质填土实例的重度γ=17 k N/m3, 内摩擦角=27°和内聚力c=10 k Pa。重力式挡土墙 (图3) 的基底摩擦角b=28°, 重度γb=23 k N/m3计算知墙重Ww=220.4 k N。
在图3中表示的力有重力式挡土墙的重量 (Ww) 和水平惯性力 (k Ww) , 墙后主动楔形土体的重量 (W) 和水平惯性力 (k W) 及重力式挡土墙基底的法向力 (NW) 和抗力 (TW) 。作用于主动楔形体内宽度为dx的单个土柱力 (图3) 有沿土柱基底的法向力 (N) 和抗力 (T) , 土柱重力 (d W) , 土柱的惯性力[k (d W) ], 左侧垂向力 (VL) 和水平力 (XL) , 及右侧垂向力 (VR) 和水平力 (XR) 。在图3中, α表示土柱基底与水平方向的夹角, β=6°为墙背与垂向的夹角。惯性力表达式中的参数k为地震的水平加速度系数 (见图3) 。
1.1 假设
与Richards和Elms类似, 本次分析的基本假设挡土墙和墙后的主动楔形土体为刚体 (见图3) , 在运动过程中沿挡墙基底以及沿主动楔形体破裂面的抗剪强度全部起作用。如图4所示, 对于所研究的重力式挡土墙假设服从与平面破裂有关的基底滑动机理。这种假设符合高町团住宅区的情况, 野外调查表明, 该处的重力式挡土墙下伏坚硬的地基土。此外, 对2004年10月23日中越地震事件发生后高町团住宅区内已毁坏的重力式挡土墙的补充研究揭示地震中挡土墙出现显著的平面滑动。对于挡墙后的主动楔形土体假设服从沿圆形滑动面的转动破坏机理 (见图4) 。正如下文所述, 锚固填土边坡滑体也按同样的转动破坏类型考虑。因此, 两种类型的滑动土体 (重力式挡土墙后的主动楔形体和锚固边坡的破坏块体) 采用同一破坏机理使我们能够对与本研究探讨的两种稳定技术 (即重力式挡土墙和锚固) 有关的地震位移进行比较。
本研究作的另一假设是, 在地震中挡墙的位移只是自回填向外 (或离开) , 而且主动楔形体只能向坡下的运动 (见图4) 。这个假设在遇到的大多数情况下都是合理的, 因为地面震动加速度必须超过很高的屈服加速度, 以使挡土墙朝填土方向移动和挡墙后的滑动楔形土体 (在这种情况下会变成被动楔形体) 产生向坡上方的位移。
在本次研究中, 假定为平滑的挡墙-填土界面, 这意味着挡墙推力p垂直作用于挡墙-填土界面, 因此, 与水平方向形成夹角β (见图4) 。推力P的作用线高度取距墙底Hw/3 (见图4) , 并假定在地震期间不发生变化。虽然这不是真实的情况, 笔者在后面将证明对于分析问题的特定目的来说, 该假设是完全合理的。最后, 假设在地震震动期间挡土墙和主动楔形体在包括P>0的运动过程中都是永久接触的。这种情况在后文也会探讨。
1.2 运动方程
具有基底滑动机理的重力式挡土墙的运动参数界定为图4中挡墙右下角A点的水平位移。参照图3和图4中所示的力, 挡土墙的相对加速度SAh根据水平方向的牛顿第二运动定律得到:
式中, g表示重力加速度。
滑动时, 沿挡墙基底发育的摩擦阻力全部激活, 因此
用式 (2) 给出的表达代入式 (1) , 并整理式 (1) , 得到:
对于图4表示的转动破坏机理, 挡土墙后主动楔形体的运动参数为重心对滑动圆极点O的转动角θ。主动楔形体的角加速度 (θ) 依据对滑动圆极点O的滑动力矩 (由k W, W和P给出) 和抵滑力矩 (由沿破裂面的抗滑力T给出) 之差得到 (见图3~4) :
式中, Rcg表示从滑动圆极点到活动楔形体重心的距离;Rcgv和Rcgh是Rcg的垂直和水平投影;d是从滑动圆极点到挡墙推力P的作用线的垂直距离;R是滑动圆的半径。在运动中, 土体沿滑动面的可用抗剪强度完全激活, 因而主动楔形体内单个土柱基底的抗滑力 (T) 由莫尔-库仑破坏准则得出 (见图3) :
与边坡稳定性分析的简化Bishop条分法一样, 假设VL=VR=0, 法向力 (N) 可以从土柱垂向力的平衡方程导出 (图3) :
由式 (5) 和 (6) 可以得到主动楔形体每个土柱的T的显式, 用它可以计算式 (4) 中代表沿破裂面发育的总抗滑力∑T。
如图4所示, 重力式挡土墙上的A点与活动楔形体底部的A点具有相同的水平位移, 因此, 运动参数SAhθ可用下式联系起来:
式中, αA为破裂面在A点 (主动楔形体) 的切线与水平面的夹角。根据加速度 (SAh和θ) 可以得到与式 (7) 类似形式, (3) 与式 (4) 联立得到下式:
根据式 (8) 可以得到角加速度的闭合解:
式中, a代表地震加速度 (a=kg) ;ky表示挡土墙-主动楔形体系统的屈服系数;Cw是常数, 定义为
当不断增加的地震加速度达到屈服加速度 (kyg) 的值时, 没有出现位移。而沿挡土墙基底和主动楔形体破裂面发育的剪切强度又完全激活, 也就是说, 挡土墙-主动楔形体系统处于极限平衡状态。从式 (8) 令θ=0和k=ky可以很容易地得到屈服系数 (ky) 。以这种方法导出的ky表达式连同式 (5) 和式 (6) 可以并入计算机编码, 并且可以采用自动搜索方法确定主动楔形体ky值最小的临界破裂面的位置。但是, 该研究采用将在下一节中论述的另一种方法确定ky。
用逐步数值积分法计算地震作用引起的永久转角 (θ) 从而得到角加速度的表达式在别处有详细的论述。根据地震震动结束时的θ值, 图4中主动楔形体顶部B点的垂直和水平永久位移可以用下列公式确定:
式中, SBv和SBh为图4中B点的垂直和水平位移;αB为破裂面在B点的切线与水平面的角度 (见图4) 。根据式 (7) 和式 (9) 得到挡墙的相对加速度为:
1.3 屈服系数
Richards和Elms在对地震引起的重力式挡土墙位移的分析中认为挡墙-填土系统的屈服加速度可以采用Mononobe-Okabe在分析中导出的挡墙主动推力 (P) 公式根据挡土墙的极限平衡进行计算。由于Mononobe-Okabe方法给出挡土墙动态推力表达式中存在地震系数 (k) , 正如Kramer所描述的那样需要采用迭代过程确定屈服加速度。但在本研究中是采用图解法计算屈服系数 (ky) , 计算使用的挡土墙主动推力 (P) 是根据重力式挡土墙和墙后主动楔形土体各自在不同地震系数 (k) 的极限平衡条件分别计算出来的 (见图4) 。
重力式挡土墙在极限平衡状态的推力 (P) 公式由式 (3) 令SAh=0即可得到
式中, P是式 (14) 中k的线性函数, 对于研究的重力式挡土墙的特点 (见图3) , 该关系的图形表示见图6。
图6表示的墙后主动楔形体在极限平衡状态的P-K关系曲线是采用简化毕肖普法进行伪静态边坡稳定性分析得到的 (见图5) 。为达到此目的使用GEO-SLOPE OFFICE软件包中极限平衡商业软件SLOPE/W。根据极限平衡边坡稳定性分析方法的基本原理, 一定的挡墙推力 (P) 在极限平衡状态可能产生潜在滑体的地震系数 (k) 是安全系数 (FS) 为1.0的伪静态地震力系数 (k W) 。因此, 对于每一个假定的p值, K逐渐增加, 同时计算安全系数直至找到对应于FS=1.0的k值为止。对于每一对解析 (P, K) 值, 通过SLOPE/W中的自动搜索选项找出穿过潜在滑动圆中心网格的临界破裂面的极点以确定最小安全系数 (FS) 。图5描述了一些P和对应于极限平衡的K值 (即FS=1.0) , 以及利用所描述的过程按简化毕肖普法进行边坡稳定性分析得到的关联临界滑面。
为重力式挡土墙和墙后主动楔形土体 (见图6) 建立的极限平衡状态下P–K曲线的交点得到挡墙-填土系统的屈服系数 (ky) 。重力式挡墙和主动楔形体 (见图6) 的任意一个与ky不同的k值都会产生不同极限平衡状态的P值, 从而在物理意义上与挡土墙的推力相抵, 即内力与两个接触单元中的任一个大小相等 (见图4) 。与图6的图解分析所得到的一样, 研究的重力挡墙-主动楔形体系统 (见图3) 的屈服系数和相关的推力为ky=0.148和P=80.5 k N。主动楔形体临界破裂面的这组 (P, K) 值见图3和图5, 相关的几何特征 (见图4) 为R=51.13 m, Rcg=49.82 m, Rcgv=33.43 m, Rcgh=36.94 m, d=32.51 m, αA=41.9°, αB=53.5°, 得到主动楔形体的重量W=359.8 k N。
另一方面, 按Mononobe-Okabe分析计算了墙后主动楔形体的极限平衡P-k曲线 (见图6) 中的估计。如图7所示, Mononobe-Okabe法认为主动楔形体的极限平衡采用与水平面成α*角的平面破裂面进行描述。尽管文献中Mononobe-Okabe法闭合解对填土坡度均匀的三角形楔形体的挡墙主动推力 (P) 是可用的, 但这些表达式不能应用在所研究的填土面具有变坡的特殊几何形状的主动楔形体 (见图7) 。因此, 求挡墙推力p的公式是根据作用于主动楔形体 (见图7) 的力在垂直和水平方向的平衡连同莫尔-库仑破坏准则导出的 (即式 (5) 中dx=H/tanα*) :
图7中表示的P-α*关系曲线是根据式 (15) 按不同的特定地震系数 (k) 值得到的。定义这些曲线的峰值点提供主动挡墙推力 (P) 和临界破裂面倾角α*cr。峰值P以图6对应的k值绘出, 根据Mononobe-Okabe方法得到主动楔形体在极限平衡状态的P-K关系曲线。
根据简化毕肖普法分析得到的P-K关系曲线 (见图6) 与Mononobe-Okabe分析相比可能是偏保守的, 因为对于相同的地震系数用毕肖普法得出的P值大于主动楔形体达到极限平衡所需要的值。然而, 用这两种方法导出的主动挡墙推力的差别随地震系数的增加而减少 (见图6) 。这种特性与毕肖普分析得出的临界滑动面的形状密切相关。正如图5所示, 极限平衡状态临界滑动圆的曲率 (1/R) 随k的增大而减小, 表明临界滑动面的形状近似于平面。因此, 对于较高的地震系数, Mononobe-Okabe平面破坏机理占据主导。在k=ky, 毕肖普和Mononobe-Okabe分析所得P值的差异变得微不足道 (见图6) 。因此, 对于所研究的问题, 这两种方法得到的挡墙-填土系统的屈服加速度基本上相同。
有关挡墙动态推力 (P) 通过墙高位置的实验和数值研究表明地震期间的动态土压力合力可达到的高度从墙底起算等于Hw/2。对于图3所示的挡土墙对应的高度Hw=5.4m, P的作用线高度在Hw/2-Hw/3之内的偏差转换成式 (4) 和式 (8) 中距离d的偏差小于3%, 因此可以忽略。所以, 本文在研究中假设地震期间P作用在从墙底 (见图4) 起算的高度恒等于Hw/3是合理的。
为了表达重力式挡土墙的抗震性能, Richards和Elms通过对地震加速度时程大于挡墙-填土系统屈服加速度的部分进行简单累加来计算由地震引起的挡墙相对位移。挡墙在这种情况下的相对加速度为 (a-kyg) 。在式 (13) 中, 假设CwRcosαA=1.0, 即达到式 (10) 中W=0的条件, 也可以解释为主动楔形体对挡墙的相对加速度不起作用, 也得到相同的挡墙相对加速度表达式。对于所研究的挡墙-填土系统 (见图3) , 代表数量 (a-kyg) 的折减系数的常数CwRcosαA为0.622, 折减系数与涉及地震期间楔形体相对运动 (即Rcgθ) 的作用在主动楔形体上惯性力的变化 (由此引与挡墙推力p的变化) 直接相关, 这似乎是Richards和Elms采用的累加方法中忽略了的一个方面。
上一节中为挡墙-填土系统导出的运动方程是以重力式挡土墙与主动楔形体 (见图3) 永久接触为前提的, 这意味着挡墙推力 (P) 在整个运动过程中都是正值。为了验证这种条件, 使用式 (3) 及 (13) 得到运动过程中P的表达式如下:
根据式 (16) , P>0的条件转换成
对于所研究的问题, 计算得k<1.163。式 (17) 表明当地面震动加速度大于1.163g时, 运动过程中的重力式挡土墙可能与主动楔形体产生分离并独自移动。因此, a>1.163 g时, 式 (7) ~ (10) 和式 (13) 不再适用。但在该研究中所考虑的地震峰值加速度的范围不超过1 g, 因此对于所研究的输入地震达到条件P>0。
2 锚固填土边坡的滑块公式化
2.1 假设
在图8中, 假设干燥均质填土边坡 (见图3) 是用一排灌浆锚杆加固的, 用来表示本研究探讨的其他情况。锚杆加固机理在本质上是通过激发土-砂浆界面的摩擦力把锚杆的抗拉力P到传递到土体。在锚杆中发育的载荷P是因为土压力施加在用来连接锚杆, 并最终施加预应力的构造面层 (例如承压板、混凝土垫层或拉伸的土工合成材料) 。正如图8所见, 假定锚杆安装在边坡坡底之上Hw/2的高度穿过陡坡段, 并以与水平面的倾角β打入土体 (根据图3, Hw=5.4 m、β=6°) 。
锚固边坡潜在滑动土体 (见图8) 采用与重力式挡土墙后主动楔形体 (见图3~4) 相同的假设和转动破坏机理。关于锚杆, 假定在运动过程中沿土-砂浆界面发育的抗剪力完全起作用。此外, 忽略由于地震中正应力变化引起的土-砂浆界面抗剪力潜在变化的增大, 以及由于与破裂土体地震位移相关联的锚杆束变形沿滑动面 (在锚杆和滑面间的交点) 可能发育潜在剪切应力。这些假设导致锚杆载荷P为常量并等于单位长度钢筋的抗拔力。
2.2 运动方程
对于沿圆弧滑动面 (见图4) 的转动破坏机理, 锚固边坡滑动土体的角加速度 (见图8) 由式 (4) 导出, 其中P为加筋荷载, d为从滑动圆中心到钢筋线的垂直距离, T由式 (5) 和式 (6) 导出。根据式 (4) , 类似于重力式挡墙-填土系统用式 (9) 给出的表达式得到用于锚固边坡角加速度 (θ) 的解:
式中, Ca为常数, 定义为
式 (18) 同样是由Ling和Leshchinsky提供的将滑体处理为具有对数螺旋滑面的刚性转动体的简单边坡的角加速度解。式 (18) 中屈服系数 (ky) 的表达式可以根据式 (4) 令θ=0和k=ky导出。
2.3 屈服系数
为便于对本研究中分析的两种挡土系统的永久地震位移进行比较, 将锚固边坡 (见图8) 设计成与重力式挡土墙-填土系统 (见图3) 相同的屈服系数, 即ky=0.148, 相关的钢筋载荷P是根据简化毕肖普法并采用极限平衡软件SLOPE/W所作的伪静态边坡稳定分析进行估算的。在SLOPE/W计算中采用了钢筋荷载选项和对穿过试算滑动圆中心网格的临界滑动面中心进行定位的自动搜索法。按照极限平衡边坡稳定性分析的基本原理, 对应于特定设计屈服系数ky的钢筋荷载P是通过假定不同大小的力P并计算伪静态水平地震力k W=kyW (见图8) 的安全系数 (FS) 直至得到与FS=1.0相应的P值。图8中的锚固边坡设计屈服系数ky=0.148, 从这种分析得到的钢筋荷载P=82.9k N, 相应的临界破裂面 (见图4) 和滑动土体的几何特征 (已在图8中说明) 为R=31.75 m、Rcg=30.39 m、Rcgv=19.94m、Rcgh=22.94 m、d=19.57 m、αA=39.5°、αB=57.9°, 得到滑动土体重W=360.4 k N。
在包含诸如锚杆加固土体的SLOPE/W分析中, 钢筋荷载处理为作用在钢筋轴线与破裂面交点的线荷载。因此, 简化毕肖普法中竖向力的平衡 (用于计算条块基底的法向力N) , 对于包含钢筋荷载P (见图8) 的条块, 除式 (6) 中的力外还包括力P的垂直分量 (即Psinβ) :
SLOPE/W中采用的方法在本文代表“传统方法”。
最近, Cai和Ugai通过由有限元法和极限平衡为基础的简化毕肖普法, 进行了一系列边坡稳定性分析, 得到的静态安全系数研究了有关边坡锚杆加固机理的传统方法。他们的研究说明, 实际上, 与滑动面相切的钢筋荷载分量 (即Pcos (α+β) ) 并不影响包含钢筋荷载P (见图8) 的条块基底的法向力N。因此, 式 (20) 中锚杆钢筋的影响只由垂直作用在滑动面上的钢筋载荷P的分量的竖向投影给出 (即Psin (α+β) ) :
由Cai和Ugai提出的锚杆钢筋法在本文代表“修正方法”。
为了说明图8所示锚固边坡SLOPE/W稳定性分析采用的修正钢筋法, 考虑的等效力系 (P1, Ta) 如图9所示。作用在钢筋轴线和滑动面之间的交点有两个力 (见图9) , 力P1为SLOPE/W常规方法中的钢筋荷载, 结合切向力Ta, 得到与修正方法中的钢筋荷载P (见图8) 相同的效果。因此, 对于简化毕肖普法, 力P1和Ta对圆形滑动面 (见图4) 中心的力矩必定等于钢筋载荷P的力矩, P1和Ta的合力的垂直分量必定等于钢筋载荷P法向分量的垂直投影。
这些条件表示为:
根据式 (22) 和式 (23) , 得到下列P1与Ta之间的关系:
在使用SLOPE/W进行伪静态边坡稳定性分析时, 本文研究了不同大小的力P1和相应的Ta (正如式 (24) 所给出的) , 并计算了安全系数 (FS) 。设计屈服系数ky=0.148相应的伪静态水平地震力k W (见图8) 在安全系数FS=1.0得到的P1和Ta力为P1=113.5k N、Ta=-31.4 k N (负号表示Ta的作用方向与图9相反) 。临界滑动面和滑动土体 (见图4) 在这种情况下的特性为R=26.24 m、Rcg=24.85 m、Rcgv=16.09 m、Rcgh=18.94 m、d=16.11 m、αA=38.2°、αB=60.4°, 对应的滑动土体重W=360.2 k N。修正法用式 (22) 计算的钢筋载荷P为62.7 k N, 比用常规钢筋法确定的钢筋荷载 (即P=82.9 k N) 约小24%。
3 地震位移
我们采用在前几节中论述的滑动块体公式来分析所研究的重力式挡土墙-填土系统 (见图3) 和锚固边坡 (见图8) 在图10所示输入水平地震下的抗震性能。2004年10月23日中越地震期间在位于日本新泻区长冈市的一个在地震中遭受了严重滑坡灾害 (见图1~2) 的居民区高町团地东北约1.8 km的地震台记录的加速度图。图10中加速度图的正值在本研究中与图3和图8所示地震 (k W和k Ww) 作用的水平惯性力有关。
图11所示为图4中的墙后主动楔形体顶端B点和图8中锚固边坡滑体顶部B点由地震引起的垂直和水平位移 (SBv和SBh) 的演变过程。位移是根据式 (11) 和式 (12) 使用地震中某个瞬间滑体的计算转角 (θ) 得到的。对于锚固边坡, 在动态计算中 (见图11) 采用根据常规和修正钢筋法 (已在3.3节讨论过) 进行伪静态稳定性分析确定的临界破坏体特征。正如图11所示, 比较两种钢筋法计算的地震位移, 其差异实际上是微不足道的。因此, 尽管传统钢筋法可能会严重高估特定设计屈服系数所需的钢筋荷载 (如3.3节所述) , 该方法仍然可以合理地估算锚固边坡的地震位移。总之, 图11的数据表明尽管两个滑动系统采用相同的设计屈服系数, 墙后主动楔形体 (见图3~4) 还是比锚固边坡 (见图8) 的地震位移大。这说明地震荷载 (k Ww) 施加在重力式挡土墙上的惯性力对相对运动有显著的作用。
图12所示的曲线图是通过改变不同峰值地震加速度值 (图10中的km) 的输入地震记录的比例, 并计算墙后主动楔形体 (见图4) 顶部B点和锚固边坡 (见图8) 滑体顶部B点对应的地震永久垂直和水平位移 (SpBv和SpBh) 得到的。永久位移与地震峰值加速度系数之间的非线性关系描述了图12分析的所有情况。此外, 结果表明采用临界破坏体特性计算的锚固边坡的永久位移与3.3节中讨论的传统和修正钢筋法的关系相差不大。另一方面, 重力式挡土墙后主动楔形体 (图4) 永久位移与锚固边坡 (见图8) 永久位移之间的差别似乎随峰值地震加速度的增加而增大, 峰值地震加速度大于0.5g变得更明显 (见图12) 。对于图12中整个范围的km值, 这种差异转换为锚固边坡 (就修正钢筋法而言) 的垂直和水平永久位移 (SpBv和SpBh) 与重力式挡土墙后主动楔形体顶部的垂直和水平位移相比, 分别小12%和32%。
4 结论
本文为探讨由重力式挡土墙或锚固支撑的干燥均质填土边坡的抗震性能, 进行了以滑块概念为基础的动态位移分析。尽管这两种稳固方法为填充材料内的滑动土体提供了相同的设计屈服系数, 就地震位移而言, 与重力式挡土墙相比包含锚固的填充稳固方法似乎更为有效。重力式挡土墙的主要缺点实质上是它的基本设计原理, 即墙的重量提供大部分 (如果不是全部) 抗滑力, 而同时通过地震震动期间发育的墙体惯性力间接地帮助放大滑动土体的地震位移。该研究说明, 锚杆的优势超过重力式挡土墙在峰值地震加速度大于0.5 g更明显, 表明锚杆系统可以作为在易发强震区稳定土体结构的一个较好的选择。
【关键词】锚固技术；楔块；充水试验
橡胶坝是一种新型水工建筑物， 以高强度合成纤维布为受力骨架， 以合成橡胶为止水层和保护层的胶布， 锚固在河床混凝土底板和河岸边墙上， 形成一封闭式胶袋， 充水或充气形成坝体而挡水。近年来，橡胶坝的运用以及在国际上快速的推广开来，成为水利工程中的主要建设项目之一，其中我国和东南亚等国家正在大力运用橡胶坝技术兴建水利工程。过程中，完全的了解掌握着橡胶坝建设的核心技术，使得能够在实际工程运用中更成熟、完善、更好的发挥橡胶坝的作用，具有相当重要的意义。本篇文章通过对国内某地的橡胶坝坝袋苗谷工程为实践案例，对坝袋锚固的工程设计、施工过程检测和胶坝防漏等等核心技术进行探索，从而提高橡胶坝的设计水平以及施工质量，扩大其技术应用的领域。
1.橡胶坝坝袋的锚固型式
锚固结构作为橡胶坝工程中最主要的组成部分，它的质量高低是橡胶坝能否安全、可靠运行的一个关键因素，它不但要承担着坝袋的拉力，还需要密封、不透气，这样才能够真正的使得橡胶坝拥有良好的防水效果，使得水库的安全性得到保障，现目前我国的锚固型式一共有3种：胶囊充水锚固、混凝土楔块锚固、螺栓锚固，这3种型式的锚固，都能够有效的实施防水措施。
1.1螺栓锚固
螺栓锚固分穿孔锚固和不穿孔锚固两种， 螺栓材料常用不锈钢或经过镀锌处理的普通碳素钢， 压板材料一般用20#槽钢或10mm 厚钢板， 也可采用铸铁或混凝土板， 压轴材料用钢管或木料等， 螺栓锚固可用一般螺栓或不锈钢螺栓， 但一般螺栓易损坏， 更换频繁， 停水拆修不方便， 用不锈钢螺栓造价较高。
1.2楔块锚固
楔块锚固是在锚固槽内用楔块挤住坝袋布以达到固定坝袋的作用， 锚固槽设计成靴形或梯形的， 楔块分前楔块与后楔块， 靴形槽前后楔块用混凝土块， 梯形槽的前楔块为混凝土， 后楔块用混凝土块或木料。
1.3胶囊锚固
胶囊锚固是一种对坝袋锚固的新型方式，其原理是通过对胶囊充水的压力，将坝袋固定在锚固槽内，从而以胶囊挤压坝袋胶布和混凝土槽壁所产生的摩擦力来克服坝袋的拉力，将坝袋拉住起防护的作用，这种新型的锚固方式不仅安全、可靠性高，止水性能也非常好，拆卸相对想法。特别适用于防治季节性的洪水，在季节来临之时使用该技术快速装备到橡胶坝上，不用时可以将其拆卸掉，但是也有一定的缺陷，防水过程中为了保证胶囊内的压力充足，需要工程人员每天都对锚固进行观测，在压力不够的情况下立即对其补充水，提高压力，管理比较繁琐。
2.混凝土楔块锚固设计
坝袋锚固是橡胶坝的关键技术， 目前多采用楔块锚固，楔块锚固技术对橡胶坝锚固技术的推广应用起了重要作用，锚固槽、楔块规格尺寸、强度、平整度一定要符合设计要求，否则会出现锚固时楔块破碎多、楔块松动、坝袋被拔出等情况， 因此在坝袋安装上应予以高度重视。坝袋锚固线布置型式有单线锚固和双线锚固两种， 凉水河橡胶坝选用双线锚固型式。楔块锚固设计包括锚固槽和锚固块两部分， 锚固槽分靴形槽和梯形槽， 锚固块有混凝土楔块和木楔块。
2.1橡胶坝的锚固槽设计
锚固槽有梯形槽和靴形槽两种。梯形槽断面上口窄， 下口宽， 槽内壁顺直， 靠楔块挤压胶布和槽壁之间的摩擦力来固定坝袋； 靴形锚固槽与梯形锚固槽相比具有很多优点， 靴形锚固槽后楔块与坝袋不直接接触， 在锚固槽内楔紧时坝袋只受挤压力， 不磨损， 接触面较大的凹槽曲面产生较大的摩擦力， 保证坝袋、底垫片、木芯及楔块间紧密接触， 密封、牢固， 该技术施工方便， 安全可靠不漏水。
2.2橡胶坝楔块断面设计
楔块自身要有足够的重力， 在重力作用下可以保证坝袋充分固定， 并在一定的水压力作用下使坝袋密封不漏水， 因此楔块断面采用梯形。在橡胶坝坝袋的安装和运用中， 前后楔块间只承受作用在楔面上的正压力， 但在安装时后楔块受锤击力作用， 故在楔块内可配置的构造钢筋， 以提高混凝土块的强度。前楔块考虑施工中人搬动方便， 设计长度为60cm， 用C20 钢筋混凝土制作， 后楔块设计长度为20cm 左右，且比前楔块低2cm。
3.橡胶坝常见漏水原因分析与对策
橡胶坝具备造价低、结构简单、运行方便， 施工期短， 抗振性能好等优点， 但在施工过程中因土建等原因易引起漏水等现象， 通过对以往工程的施工经验总结和调查分析认为，产生橡胶坝漏水主要有以下原因。锚固槽混凝土面不平整， 直立面不垂直常常导致锚固不严密而漏水， 而最易引起漏水的是相邻两模板面出现了错台或后楔块在锚固时落底等现象。施工过程中要提高施工质量， 还应在坝袋锚固前仔细检查锚固摺混凝土面， 对不平整部位提前处理， 可用砂轮磨平或在锚固槽不平整部位使用异形硬木楔块。
锚固不当常常引起坝搭接处漏水， 主要由于止水胶条接头处的缝隙和垫平片尺寸不合理导致。施工中， 止水胶条端部应裁剪平直， 严密对接， 垫平片的长度根据坝袋布幅宽判定， 太长会导致坝袋搭接处局部厚度增加引起锚固松紧不一而漏水， 太短会导致坝袋搭接处不严密有缝隙而漏水。底垫片在运输、施工中划伤， 或底垫片在制造过程中有砂眼常引起底垫片漏水， 因此在施工过程中要设专人对底垫片仔细检查， 对底垫片划伤、砂眼、小孔洞部位及时粘贴作补强处理。另外， 施工过程中底压木太粗、在回填土过程中管道受干扰变形及管口与底垫片衔接不当等也会引起漏水， 一旦出现这类问题很难处理， 因此只能采取预防为主的措施， 施工中严格把关， 所用管件都应是合格品， 必要时应做压力实验，合格后才能使用管道， 安装好后应做系统压水试验， 并应防止在覆盖回填过程中管道受干扰变形引起接头处漏水。
4.结论与建议
