水泵安全管理规定

水泵安全管理规定（共12篇）

水泵安全管理规定 篇1

一、水泵房安全管理

1、非值班人员不准进入水泵房，若需要进入，须经生产安全部或工段长同意并在值班人员陪同下方可进入。

2、水泵房内严禁存放有毒、有害物品，严禁堆放各类杂物。

3、水泵房内需配备灭火器材并放置在方便、显眼处。水泵房内严禁吸烟。

4、水泵房内、外蓄水池需做到随时用防护盖板盖好以防人员坠落发生意外。严禁往池内扔杂物，严禁从池内取水他用。

二、水泵房设备管理

1、水泵房及蓄水池全部机电设备必须由指定人员负责监控，定期进行保养、维修、清洁工作，定时进行巡检，了解设备运转情况，认真做好检查记录。

2、设备设施要求做到表面无积尘、无油渍、无锈蚀、无污物，油漆完好、整洁光亮。

3、电控制柜上所有的选择开关位置、操作标志都应标识明确、清楚。

4、操作人员如果下蓄水池检修，必须有至少一人留守池口看护，禁止在无人看护的情况下独自下池作业。

三、水泵房运行管理

1、水泵应每24小时自动轮换运行，并定期检查泵的运行情况。

2、水泵房机电设备每天由专人巡视、操作、记录，其他无关人员不得擅自操作，也不得进入水泵房。

4、所有水泵应保证随时都能投入使用，所有长期停用的水泵需每月进行一次预防性运转。

5、水泵每次启动或停泵后，都应仔细观察有关仪表、指示灯及水泵运行是否正常，发现异常情况及时上报生产安全部。

水泵安全管理规定 篇2

冬灌结束以后, 使用了1年的水泵就要入库存放起来了。利用冬季农闲季节对水泵进行一次彻底的检修和保养是十分必要的。

一是水泵停用后, 要将水泵和水管内的存水全部放出, 把外部泥土清洗干净, 以免上冻后积水结冰把泵体和水管胀裂。

二是水泵的叶轮, 轴承、口杯等零部件都要进行一次认真检查, 发现磨损严重的零件, 应当予以更换。对不需要更换的, 要用汽油洗净, 涂上黄油, 重新装好。

三是对弯曲或磨损严重的泵轴, 应当修复和更换, 并且重新装好。

四是对水泵的底阀、弯管等铸铁件, 应当用钢丝刷把铁锈刷净, 然后涂上油漆, 等干燥后再放入机房或贮存室通风干燥的地方保存。

五是皮带卸下来后洗净擦干, 也要挂在干燥的地方。将所卸下来的螺丝用柴油洗净, 并涂上机油, 重新安装起来或者用塑料布包好和放好, 防止丢失。

二、安全养护

一是泵组的安装要讲究准确牢靠, 作业时不可有明显的震动。若水泵抽水时有异响, 或轴承烫手 (温度高于60℃) 以及泵轴密封处渗水大于每分钟60滴时, 一定要查明原因, 及时排除故障。

二是日常拧动的螺丝, 如填料压盖螺丝、灌水堵等, 应用合适的扳手、合理的扭矩拆装, 不要用手钳拧, 以防丝扣或螺帽滑扣;其余螺丝, 可在上面抹些润滑油或定期用油布擦拭防锈;放水螺丝如不常用易锈死, 所以买回新水泵后, 应先把放水堵拧下, 在丝扣上涂些机油和白铅油, 以后每年换两三次新油。

循环水泵的安全性评估简析 篇3

关键词：循环水泵；性能验收；叶轮切割；安全性评估

中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）20-0068-04

1 概 述

循环水泵是核电站重要设备，其主要功能为提供水源以冷却汽轮机厂房乏汽，该泵流量较大，每秒可输送30多t循环水，无备用泵，工作可靠性及寿命要求较高，因此在设计阶段即需要考虑各种影响因素和足够的设计余量，以确保其长期的安全运行。

对于该类大型泵，国内外难以实现真机试验，通常的做法是建立水力模型进行多次模型试验，然后选取最优试验结果，根据相似比率关系对试验最优的水力模型进行放大，确定实物尺寸大小后进行生产制造。

但由于生产制造误差、放大系数选取偏差、流道阻力偏差等各项因素的影响，实物泵的性能通常会偏离模型泵，实际运行工况偏离设计工况，从而导致循环水泵的可靠性及寿命受到影响，因此需结合设备实际制造生产情况与现场实际运行工况对循环水泵安全性进行评估。本文以某核电站1 000 MW机组循环水泵性能验收为例，阐述循环水泵的安全评估。

2 循环水泵性能验收

2.1 试验结果与设计参数对比

某核电站循泵性能与设计值存在偏离，具体如下：

①实际的Q-H性能曲线较大程度地偏离了设计性能曲线，其中额定流量为36.7 m3/s（额定流量设计值为32.165 m3/s）。

②电机消耗功率约为6 950 kW，超出设计功耗6 051 kW约 14.9%。

③试验效率与对应流量下的设计效率比较接近，性能试验的平均效率相比设计效率低2%左右。

2.2 性能超标原因分析

针对上述性能超标，从叶轮转速、叶轮直径、管路阻力与制造偏差四个方面进行了原因分析，具体如下。

2.2.1 叶轮转速

现场测试循环水泵的转速为161.8 rpm，超出设计转速160 rpm约1.125%，经全面检查，该情况是由齿轮箱减速比偏小所致。据计算，上述叶轮转速偏高将导致循环水泵在额定流量下的扬程达到17.25 m，超出设计要求值16.48 m约4.67%。

2.2.2 叶轮直径

根据循泵的设计特点，在确定实物尺寸前需计算出线性比率放大系数（LSF）。

该电站项目循泵供货商按照水力模型试验结果，计算出LSF为9.3（基于叶轮转速为160 rpm），叶轮入口直径为2 827 mm；考虑到初次生产此类大型叶轮，供货商在制造时留有少许余量，因此叶轮制造加工后的入口实际直径为2 879 mm。

在调查过程中，供货商对LSF进行了重新计算，发现该系数选取偏大（超出约2%），而正确的叶轮入口直径应为2 771 mm，这样实际的叶轮直径约超出3.9%。

根据相似比率公式，叶轮直径偏大将导致流量和扬程偏高、电机消耗功率明显偏大，据分析该情况也是本项目循泵性能超标的主要原因。

2.2.3 管路阻力

循环水泵的运行工况点为泵性能曲线与管路特性曲线的交点，因此管路阻力对循环水泵的运行参数也有一定影响。据调查，现场性能试验管路阻力明显低于设计预期管路阻力，在额定流量下约低23%左右。

2.2.4 制造偏差

流量Q与叶片间距尺寸相关，叶片的循环水出口角与叶片出口角相关，而叶片间距、叶片出口角与功率也存在一定关系，因此循泵叶轮的制造偏差也会导致其性能偏离设计值。

在调查过程中，对循环水泵叶轮进行了尺寸测量，叶片间距和叶片出口角的大小与设计值存在一定偏差。

2.3 处理方案

基于原因分析，考虑到叶片间距和叶片出口角在制造完成后很难修正，初步提出了两种处理方案：

方案1：切割叶轮，减小叶轮直径，降低出力；

方案2：更换高减速比的齿轮箱，使叶轮转速降低至155.3 rpm。

经分析，方案2存在以下弊端：

①计算分析与实际情况通常会存在一定误差，齿轮箱减速比一旦更改后则将没有余量调整，风险过大，且经济成本较。

②齿轮箱重新设计和制造的周期较长，影响工程进度。

各方最终采取了方案1对叶轮进行切割。为了不影响其它水力性能，决定只切割叶轮的叶片部分，其它几何尺寸不变。

叶轮直径对泵流量、扬程和功率的影响如以下关系式：

根据以上关系式进行计算，并考虑一定余量，叶片的切割量确定为3.6%，即叶片的平均直径从2 879 mm减小到2 776 mm。

2.4 切割前后性能比较

叶轮切割后进行了性能试验，具体情况如下：

叶轮切割前的性能试验结果平均值为：流量36.98 m3/s，扬程H=16.48 m，效率为89.4%，电机消耗功率6 950 kW，电机稳定电流在710 A左右，绕组温度稳定在92 ℃左右。

叶轮切割后的性能试验结果平均值为：流量35.22 m3/s，扬程H=15.01 m，效率为91.4%，电机消耗功率为6 489 kW，稳定电流在673.8 A左右，绕组温度稳定在80 ℃左右。

3 安全性评估

下面将从气蚀余量、泵出口压力、主要部件安全性、振动与噪音、电机性能、轴承与电机绕组温度、电机寿命七个方面对切割前后的安全性进行评估。

3.1 气蚀余量

在本案例中，循环水泵投运后，系统阻力、循环水流量等相对于设计值存在差异，导致实际系统工况相对于设计工况发生变化，因此需要对循环水泵的气蚀性能进行评估。

循环水泵入口可用气蚀余量NPSHa：

其中，

Hs为进水流道入口最低水位；

Hf为进水流道入口至泵入口沿程阻力损失；

Pa为当地统计期内的最小大气压力；

Pv为当地统计期内最高水温的饱和蒸汽压力；

？籽为循环水密度；

g为重力加速度。

得到计算结果后与循环水泵必需气蚀余量NPSHr进行比较：

NPSHa应大于NPSHr，并留有一定余量，一般要求：

NPSHa/NPSHr>1.4。

叶轮切割前后的汽蚀余量变化不大，NPSHa/NPSHr约为3.1，气蚀余量满足安全要求。

3.2 泵出口压力

泵出口最高压力取模型试验的关死点压力，并考虑10%的余量进行设计。

其中：

hcv为关死点压力能头，该能头考虑了10%的余量：

hs为最大吸入水头，为水平面最高水位与叶轮吸入口水位的差值，即：

所以，循环水泵出口设计压力=1 030×9.8×（31.8+9.2）= 414 276 Pa，出于保守考虑，设计压力取4.2 bar。

根据叶轮切割前后循泵性能试验的结果，泵出口最高压力均明显低于4.2 bar，满足安全运行的要求。

3.3 主要部件的安全性

通过对比实际工况与设备设计余量，对循环水泵主要部件的可靠性及寿命进行评估。

3.3.1 轴系安全性

轴系安全性在设备制造之前根据轴系材料、扭矩进行计算和设计，并留有至少10%的余量，联轴器传输功率相对于额定功率一般要求留有1.5倍的设计余量。

设备制造完成后，由于制造加工误差和系统阻力的不同，水泵的转速和功率会发生变化，轴系是否稳定需要重新进行计算和评估。

设计计算如下：

其中：

P为电机额定功率；

n为电机转速；

σ为弹性极限应力值，与材料对应。

对叶轮切割前，电机消耗功率为6 950 kW，转速为161.8 rpm，实际扭矩为：

大于设计扭矩，不满足安全要求。

对叶轮切割后，电机消耗功率约为6 489 kW，转速为161.8 rpm，实际扭矩：

小于设计扭矩，满足安全要求。

叶轮切割前后轴的直径不变，最小直径均大于318.8 mm。

3.3.2 轴、轴承、键槽

轴、轴承、键槽按照额定功率6500kW并留有不同余量来设计，各设备余量因子见表1。

其中，轴的余量因子最小，对设计余量分析法，轴能满足安全要求，则认为轴承和键槽同样满足安全要求，下面对轴的安全性进行分析：

对叶轮切割前，因现场性能试验各项参数与设计参数有少量的偏差，以设计余量进行安全分析的偏差会相对比较大，可作为重要参考。

考虑设计余量后的功率为：

1.22×6 500 kW=7 930 kW

叶轮切割前的实际功率约为6 950 kW，满足安全要求。

对叶轮切割后，现场试验各项参数与设计参数接近，考虑设计余量后的功率为：

1.22×6 500 kW=7 930 kW

而实际功率约为6 489 kW，满足安全要求。

3.3.3 减速齿轮箱

根据设计技术规范，减速齿轮箱设计余量为：耐久余量因子1.8/强度余量因子2.5，在最佳设计条件下的余量为：耐久余量因子2.0/强度余量因子2.75。最大散热功率为39.5 kW。

叶轮切割前后减速齿轮箱传递的功率与设计功率都差别不大，充足的设计余量满足设备的安全运行要求。

3.4 振动与噪音

振动和噪音直接影响到泵组的安全性能，引起振动和噪音的原因很多，不稳定的轴承零部件、轴承支架磨损、泵组轴系的不平衡、电子转子和磁路的不平衡等。泵组的振动和噪音的要求如下：

通过现场测量或相关测量仪器对循环水泵电机、齿轮箱以及泵轴承X，Y，Z方向（Z指轴向）的振动进行测量，根据振动值判断整个轴系振动水平。

振动测量要符合标准NF-E-44-165和设备技术规格书。确认电机空载振动值（峰-峰值）小于45 μm后检测电机负载绝对振动值，在轴承X，Y，Z三个方向进行振动测量，负载时电机、齿轮箱和泵的允许振动值如下：

①电机：绝对振动值不应超过55 μm。

②齿轮箱：绝对振动值不应超过65 μm。

③泵：绝对振动值不应超过65 μm。

④绝对值已考虑测量误差，上述测量误差不应超过10 μm。

噪音测量在距离设备外表面1 m处、水平面以上1.2 m处进行，一般情况下，不得超出所列范围，见表2，平均噪音水平不超过85 dB，测量误差不得超过2 dB。

叶轮切割前后的性能试验表明，泵组的振动和噪音值均在设计要求范围以内，满足安全运行要求。

3.5 轴承与电机绕组温度

轴承和电机绕组温度能反映循环水泵泵组的工作情况，是评估泵组工作安全性的重要参数，温度数据通过温度探测器获得。

叶轮切割前的轴承与电机绕组温度如图1所示。从图可以看出：稳定后的电机绕组温度和推力轴承温度均高于90 ℃，泵推力轴承温度在68 ℃左右，安全余量偏小。叶轮切割前的轴承与电机绕组温度偏高的主要原因是泵组吸收功率超标，约为6 950 kW，高于电机设计额定功率6 500 kW，明显超出理论消耗功率6 051 kW。

叶轮切割后的轴承与电机绕组温度，如图2所示。从图中可以看出：性能试验3 h后电机绕组温度稳定在72～74.5 ℃，性能试验4.5 h后电机推力轴承温度稳定在70 ℃左右，泵推力轴承温度稳定在65 ℃左右。叶轮切割后，轴承和电机绕组温度下降比较明显，电机绕组温度相比报警温度125 ℃，有较大余量，满足安全运行的要求。

3.6 电机寿期计算及分析

叶轮切割前，电机消耗功率约为6 950 kW，高于电机额定功率6 500 kW，电机工作可靠性及寿期不满足安全运行的要求。

叶轮切割后，电机消耗功率约为6 489 kW，这样额定功率相对于电机实际消耗功率基本没有什么余量，需要对电机的寿期进行评估。

考虑到一定余量，对电机分别在现场测试数据、6 700 kW、6 900 kW功率下长期运行的寿期进行计算和分析。

3.6.1 计算和分析方法

ANSI/IEEE 275对感应电机寿期有如下描述：电机在绕组温度为105 ℃的温度下长期运行的寿期为360 000 h或40 a，用户电机的寿期取决于实际的绕组工作温度，在此基础上延长或缩短。

西屋公司从1949年开始采用一套系统对寿期进行计算和分析，该系统采用了NEMA MG1-2006关于电机寿期的计算方法，符合ANSI/ IEEE 275标准并经过了长期和严格的测试，NEMA MG1-2006 Part31对电机的寿期采用如下公式计算：

LM=40×TL年

其中：

TL为电机相对寿期因子；

LM为电机寿期。

？驻t1…？驻tn为电机在不同温度下运行的时间，%。

？驻T1…？驻Tn为电机绕组相对105 ℃基准值的温度差。

K=10 ℃，表示电机温度相对105 ℃差值为10 ℃时，电机寿期将下降50%。

3.6.2 计算数据与设定

下面对电机分别在现场测试数据、6 700 kW、6 900 kW功率下长期运行的寿期进行计算，用以分析和评估案例电站中额定功率为6 500 kW的循泵电机分别在这三种工况下长期运行的寿期。

寿期计算采用的数据来自现场性能试验，基本数据如下：

电压：6 600 kV@50 Hz

电机冷却水最高温度：

38 ℃（对应最小冷却水流量40.5 m3/h）

电压波动：0.9～1.06 Un

若假设电机恒定在Un下运行，有：

若假设电机在0.9 Un、Un、1.06 Un电压下的运行时间均占总运行时间的1/3，有：

3.6.3 不同工况的寿期计算

①现场测试数据下的电机寿期。

根据现场性能试验数据及计算，电机在6 600 kV下运行的温升为58.73 ℃，电机冷却水最高温度38 ℃，考虑电机在最小冷却水流量为40.5 m3/h运行时的温升增加1.2 ℃，假设电机恒定在额定电压下工作，根据以上公式及计算设定，有：

在现场测试数据下运行可满足40 a的使用要求。

②6 700 kW。

根据现场性能试验数据及计算，电机在0.9 Un、Un、1.06 Un的电压下运行的温升分别为62.2 ℃、66.9 ℃、60.5 ℃，电机冷却水最高温度38 ℃，考虑电机在最小冷却水流量为40.5 m3/h运行时的温升增加1.2 ℃，有：

6 700 kW功率下运行可满足40 a的使用要求。

③6 900 kW。

根据现场性能试验数据及计算，电机在0.9 Un、Un、1.06 Un的电压下运行的温升分别为64.2 ℃、70.6 ℃、62.3 ℃，电机冷却水最高温度38 ℃，考虑电机在最小冷却水流量为40.5 m3/h运行时的温升增加1.2 ℃，有：

所以可以认为6 900 kW功率下运行可满足40 a的使用要求。

4 结 语

通过以上对循环水泵汽蚀余量、主要设备安全性、轴承温度、电机寿命等问题的分析和计算，认为叶轮切割后的循泵性能：

①机械部分满足安全运行要求。

②电机在6 700 kW、6 900 kW功率下运行可满足40 a的寿期要求。

③电机实际铭牌可以修改到额定功率6 700 kW，按此标准电机余量为3.3%。

④轴承与电机绕组温度在正常范围以内。

⑤叶轮切割后的电机功率在6 489 kW左右，供电回路不受影响。

另外，循环水泵泵组由LGD/LGE中压盘供电，不影响LHA/

LHB应急母线的负载，所以不影响应急柴油机的带载能力，因此供电系统也是安全的。

参考文献：

[1] 陈卓如.工程流体力学[M].北京：高等教育出版社，2004.

矿井水泵联合试运转方案及安全 篇4

安全技术措施

郑州市昌隆煤业有限公司

二0一二年

月

水泵联合试运转方案

针对矿井实际情况，提高矿井抗灾能力，由机电科组织对矿井主排水系统联合运转进行测试，特制定本方案。

一、试验地点: 主井底大泵房

二、项目负责人：赵振铎

参加人员：秦占力 秦俊敏 赵振强

三、矿井排水系统基本情况:

1、矿井涌水量

1矿井目前正常涌水量10m/h。

○2矿井现阶段实际最大涌水量20m/h。○

332、水仓容积

1主水仓规格：长度65m，宽度3.4m，中高2.2m，断○

3面：6.1㎡；容积：397m;2副水仓规格：长度30m，宽度3.4m，中高2.2m，断○

3面：6.1㎡；容积：183m;3水仓总容积：580m。○

33、水泵技术参数及台数

泵房安装四台D25-30×9水泵（一用一备一检修），配用 型电动机，功率：37KW，电压660V，额定流量25m/h，额定扬程210m，转速1480r/min。正常下一台工作，一台备用，一台检修。

34、排水管路趟数、规格

在主斜井安装管路两趟Φ108×5mm，一趟工作，一趟备用。管路连接采用焊接连接。

5、供电电源

水泵采用双回路供电：主线路（Ⅰ回路）来自平面变电所冶西线 号柜，备用线路（Ⅱ回路）来自平面变电所冶向线 号柜，两趟线路采用 m㎡供电线路供电，长度分别为500m。

四、试运转前准备工作：

1、首先检查排水供电线路、供配电设备、主排水泵、备用排水泵、检修泵、排水管路等设备的检修工作。

2、在矿井联合排水试验中做好充分准备，保证井下每台水泵都处于完好状态。试验当天，矿井+120水平泵房三台水泵按预定方案先后启动运行一台水泵进行联合排水运行，然后再启动第二台水泵同时工作。“水泵及其闸阀、止回阀、吸水管路、排水管路、射流泵等均完好正常, 中央配电所供电系统完好正常，分列运行供电, 水平泵房密闭门开关灵活、密闭良好可靠，完好正常”各项性能参数指标完好，各试点的负责人先后向指挥中心汇报试验前情况。

五、水泵操作启动顺序：

A、操作顺序：灌水——启动水泵电动机——操作阀门——正常停机;B、水泵启动顺序：先启动工作水泵——在启动备用水泵。

六、联合排水试验

指挥人员在中央泵房下达开始联合排水试运转命令。

1、水泵操作人员接到命令后，首先打开射流泵排放吸程管空气，按下1#主排水泵启动按钮，电机运转正常后排水达到工作压力。

打开水阀，进行排水。

2、然后用同样的方法依次启动2#泵，进行联合排水。

3、正常运转后必须观察水泵运行状态和水位下降情况。

4、记录水泵运转后的有关电压、电流、压力等数据。

5、测水人员在水仓设立水文观测标尺，测量水量下降情况并计算出排水量并作好记录。

6、经过15分钟排水联合试运转，司泵工接到负责人命令后，依次将水泵闸阀关闭逐台关机。矿井水泵联合排水试运行结束，然后向调度室汇报。

水泵联合试运转安全技术措施

1、参加联合排水测试的有关人员要认真学习排水测试方案，做好测试准备工作。

2、在水泵运行期间，闸阀和电气开关手把柄上悬挂“禁止操作”字样的牌板。

3、在水泵运行期间禁止任何人触碰转动部位，经常注意电机和水泵声音是否正常，有无异常振动现象，若出现必须停止水泵运行。

4、电动机温升不得超过铭牌规定，滚动轴承不得超过75℃，若超过必须停止水泵运行。

5、水泵禁止反转，禁止无水空转，盘根松紧合适，保持“滴水不成线”填料箱不应过热，过热时要查找原因进行处理。

6、时常注意各处水管接头是否漏水，特别要注意防止喷到电气设备上。

7、时常注意吸水龙头是否堵塞，附近有无杂物影响上水。

8、水泵达到正常运转后，要及时打开出水阀门和压力表旋塞，不允许关住出水阀长时间运转。

9、在检修设备和管路时，要停电进行，开关打到零位。

水泵房管理制度 篇5

1、水泵房是提供生活用水、消防用水的关键部位。为管理好水泵房需制订管

理规定。

2、遵守公司各项规章、制度，本着“谁主管谁负责、谁在岗谁负责”的原则，承担岗位安全责任制。

3、遵守操作规程，严禁违章操作，熟练掌握系统工作原理，按照上级的安排，依据维修保养制度的要求，按时、按质、按量对给水设备进行维修保养。保证设备安全无事故运行。

4、认真做好运行记录，定期巡查本系统设备，并准确记录各种运行数据，及

时发现问题并处理。

5、认真做好交接班工作，本班出现问题本班解决，遗留问题要与接班人员做

好交接，并做好记录，通知主管。发生事故时，值班人员应保持冷静，按照操作规程及时排除故障，事故未排除时不交班，应上下两班协力排除故障，完成后填写应急处理记录，并上报事故报告，交部门领导审阅。

6、水泵房及地下水池、消防系统的全部机电设备由机电人员负责监控、定期

保养、维修、清洁，定时进行巡回检查，了解设备的运转情况，及时发现故障苗头和消防隐患并及时处理，认真做好记录，无关人员不得进入水泵房。

7、消防泵、生活泵的手动位置与自动位置，操作标志都应简单明确。

8、消防泵每月试运转一次（10分钟），以保持正常运转，每半年进行一次“自

动、手动”操作检查，每年进行一次全面检查。

9、水泵房卫生每周打扫一次，管道每半月清洁一次。

10、操作人员在2米以上检修设备（包括开关、阀门等），扶梯要有防滑措施，要有人扶挡。

11、机房内应遵守安全防火制度，注意消防安全。

消防巡检、弱电班组

供电车间潜水泵管理规定 篇6

一、目的：

由于近期系统车间206、240B频繁出现故障，为了确保潜水泵长周期运行，避免出现烧损情况，特制定本规定。

二、内容：

1、2、潜水泵电源回路的开关应选用漏电开关。潜水泵运行前，值班人员需用500V摇表摇测电机绝缘，电机绝缘应不低于0.5MΩ。

3、潜水泵运行前，值班人员需用500V摇表摇测电机进水保护两个探针的绝缘，绝缘不应低于20 MΩ。

4、设备承包人每周应对潜水泵进行监测，如果设备处于停机状态，应摇测潜水泵三相绕组绝缘情况和进水保护探针绝缘情况；如果设备处于运行状态，应测量运行电流，并用万用表测试进水探针电阻值。同时，承包人要对测试结果做好记录。

5、如果电机监测过程中发现问题，承包人要及时联系车间主管技术员，根据实际情况，对潜水泵进行检修。

三、考核

如果潜水泵出现烧损、轴承落架等故障，按照供电车间电动机管理规定中的相关规定对设备承包人、班长、主管技术员进行考核。

农用水泵的合理选购及安全运行 篇7

1.流量。

水泵的流量是指水泵单位时间内输送液体的数量, 它是泵的重要工作参数之一, 泵的铭牌上标的流量为该泵的额定流量。一般泵在这个流量下运行, 效率提高。所需水泵流量应根据灌溉农田面积、需水量与水泵工作情况来确定, 一般以水泵每天工作20h左右来计算。

2.扬程。

扬程是指将水输送出去的高度, 即水面到出水口的垂直高度, 用米作单位。水通过输水管路和管路附件时会受到摩擦阻力, 损失一部分扬程 (称为损失扬程) , 因此, 总扬程等于实际扬程与损失扬程之和;而水泵铭牌上所注明的扬程是指水泵的总扬程。为此, 农户在测出实际扬程后去购买水泵时, 要在总扬程 (即铭牌上的扬程) 中考虑到损失扬程。损失扬程一般应根据管路长短、底阀等附件的情况, 其值为实际扬程的10%～20%。

3.水泵型号。

在确定了扬程和流量之后, 就可以根据水泵性能去选择水泵, 选择时参照说明书应该多选几种, 在同样满足扬程和流量的条件下, 再以功率、效率、综合利用率和售价等方面予以比较, 以便选择最合适的水泵。

4.配套动力机。

一般选用配套功率是水泵功率的1.1～1.3倍。动力机的功率与水泵的所需功率一定要配套, 避免过大或过小。水泵的动力机很多, 一般常用的是电动机和柴油机等。对于有电源的地方要尽可能地采用电动机作为动力机, 这样既经济, 又使用方便。柴油机具有机动性能高和便于调速的特点, 适用于小型、流动和无电源地区的排灌作业。

二、农用水泵的安全运行

1.检查泵组的地脚和基础是否稳固, 发现地脚松动、振动过大, 应设法加固基础, 紧固地脚螺栓。

2.要使水泵填料函松紧适度, 应保证水泵填料函处有水滴滴下, 使泵轴得到润滑和冷却。滴水量以多少为宜呢?应视泵轴粗细而定, 在一般情况下, 滴水既不要水流成线, 也不要每分钟少于10滴, 以每分钟60滴左右为宜。填料函的填料太松或太紧时, 应调整压盖解决, 以保证不要滴水过多浪费水资源, 或者因过紧加速泵轴磨损, 增加功率消耗, 对磨损过度或变硬老化的填料函应及时更换。对具有水封管结构的泵组, 还要经常检查水路是否畅通, 以保证泵组安全运行。

3.检查和控制轴承温升, 一般不宜超过30～40℃, 最高不超过60℃, 否则应停泵检查润滑和冷却情况, 排除故障后方可继续运行。

4.经常检查轴承的润滑情况。低速滑动轴承运转300～500h换油一次 (每半年至少换油一次) ;滚动轴承运转1200～1500h补黄油一次 (每年至少一次) 。

5.泵组运行时, 每小时应检查并记录一次真空表和压力表数值。一般情况下, 真空表读数上升, 是水泵进水口堵塞或水源水面降低过大所致。压力表读数上升, 是出水管路堵塞, 应及时排除。

6.注意进水池的水源情况:进水池水位低于某一限度时, 即进水管口浸水深度小于0.5m, 水泵应停止工作, 以免吸入空气产生汽蚀损坏叶轮、泵盖等零件。

7.注意观察泵组内部的声响, 经常倾听水泵内是否有特殊杂音, 如有, 应停机检查排除。

8.离心泵和混流泵, 应防进水管有漏气现象, 并经常打开泵壳上的排气阀, 排出泵体内的空气。

9.较高扬程的离心泵, 停机前应先关闭闸阀和轴承冷却水管的水门, 然后才停机, 以免水管中的水突然倒流冲坏底阀和逆止阀, 压破水管等。

10.需要灌水的离心泵、混流泵等, 在开机前要注满清水。出水管路上有闸阀的离心泵、混流泵在开机前要关闭闸阀, 并把放气孔密封。轴流泵在开机前要往泵里倒清水或肥皂水, 用以润滑橡胶轴承。

11.轴流泵、潜水泵不需加引水, 这些泵停机后不得立即再启动, 必须待水管内的存水回流完了以后才可以再次起动, 否则会造成电泵过载而损坏。

煤矿水泵工管理制度 篇8

一、适用范围：

第1条：本制度适用于煤矿老井抽水工管理与新建主、副井抽水工管理。

二、抽水工责任及操作标准；

第2条：水泵工上班前禁止喝酒，严格执行交接班制度，坚守工作岗位，不得擅自离岗、睡岗，不得把设备交给非操作人员操作。第3条：抽水人员要熟悉水泵系统的性能、作用和工作原理，并要做到会使用、会保养和会排除一般性故障。发生水泵故障处理不了的，要及时报告值班领导。

第4条：水泵起动前应对下列部位进行检查； ①水泵各部位螺栓是否牢固不得松动。②联轴器间隙是否符合规定，防护罩是否可靠。

③水泵、电机轴承润滑油油质是否合格，注射黄油油量是否适当。④辅助上水系统、吸水管、排水管是否有松动和堵塞现象，是否正常有无漏水现象。

⑤设备接地系统是否脱落与损坏，接地应符合规定。

⑥控制柜、开关；电压、电流、压力等仪表指示是否正常，应符合电动机启动要求。

第5条：水泵工先打开排气阀，然后打开灌水阀向泵体灌水，直至泵体内空气完全排出，放气阀不冒气而完全冒水时，依次关闭放气阀和灌水阀；

第6条：合上电源开关，启动电机。电机启动后达到正常转速时，缓缓打开出水闸阀正常排水。

第7条：在水泵运行中，要经常检查设备的温度、电流、电压的变化，注意声响是否正常。严禁水泵干抽、空转。

第8条：水泵工每班必须检查管路是否完好有无漏水现象，以保证其正常排水。

第9条：每班要经常查看工作面和水仓水位，注意井下涌水量，如果井下涌水量突然增大要及时汇报当班领导。

第10条：水泵工停泵前，缓慢关闭闸阀，使水泵进入空转状态切断电源，停止电动机运转。打开放水管放水预防井口排水管上冻。

第11条：当班水泵故障必须当班排除，未排除故障的不得下班。第12条：经常保持水泵平台的清洁卫生，开关、水泵擦拭干净，工具要存放整齐。

第13条：积极配合电工保养、维修水泵，认真完成领导交代的其他工作任务。

第14条：每班必须认真填写水泵运行原始记录。

三、奖惩办法；

第15条：在抢险救灾和工作中表现突出有立功的给予一定的经济激励。

第16条：未按时上班，接班迟到的处罚50元。第17条：交接班未交接清楚，处罚责任人员50元。第18条：当班水泵有故障未及时汇报的处罚责任人员100元。第19条：井下工作面水泵长期开启循环抽水的第一次处罚300元，第二次停止工作。

第20条：水仓、工作面水泵干抽未及时关停水泵的处罚300元。第21条：工作中脱岗、离岗的处罚200元。第22条：当班水泵故障未排除就下班的处罚100元。

第23条：水泵正常排水遇见故障或者烧坏水泵，查清人为原因并且说不出理由的处罚责任人员500元。

地下室污水泵施工及管理浅谈 篇9

1 设备的选择

1.1 污水泵的选择

污水泵分普通污水泵和自动搅匀排污泵,在使用上应优先选用自动搅匀排污泵。自动搅匀排污泵是在普通排污泵的基础上加装自动搅拌装置,该装置随电机轴旋转,产生极强的搅拌力,将污水池内的沉积物搅拌成悬浮物,吸入泵中排出,提高了泵的防堵、排污能力,一次性完成排水、清污、除淤。为日后的维护运行打下良好的基础。

1.2 止回阀的选择

在污水泵的出口处必须装设止回阀,防止污废水倒灌。但是如果止回阀选用不当,就达不到预期目的。止回阀根据结构不同可分为升降式和旋启式,升降式的阀体与截止阀的阀体相同,为使阀瓣准确坐落在阀座上,在阀盖上设有导向槽,阀瓣上有导杆,并可在导向槽内自由升降。当介质水平流动时,在压力作用下顶起阀瓣即成通道,反之阀瓣由于自重下落关闭,介质不能回流。由于升降式止回阀的结构特点决定它只能用在水平管道上。旋启式止回阀是靠阀瓣转动来启闭的,在水平或垂直管道上均可应用。在大部分工程中,污水泵出口处止回阀均处在垂直管道上,所以应采用旋启式止回阀,同时安装时应注意介质的流向。

污水泵和止回阀的选择正确与否关系到将来地下室排水能否正常使用。明白了这一点,污水泵和止回阀的选择就至关重要,通过工程实践,我们的做法是将污水泵和止回阀的规格型号在设计图纸或工程量清单中予以明确,为今后的施工打好基础。

2 施工安装过程中应注意的问题

2.1 货物的开箱检查

设备(如污水泵)到达现场后,施工单位应召集建设单位代表、监理单位及供货厂家共同开箱验货。首先按货物清单对物品逐一检查,检查货物是否存在损坏或遗漏;再按设计要求或订货要求对货物的规格型号进行检查,防止出现货物规格型号不能满足使用要求的情况,对污水泵而言,重点检查污水泵的流量、扬程和控制柜电器元件是否满足工程要求;最后如无问题,做好记录并将货物妥善保管,同时将箱中易丢失的小零件、说明书、合格证等收集保管。如在检查中发现损坏、遗漏或规格型号不能满足工程要求的情况,应做好记录并及时通知相关人员尽快予以解决,以免发生因设备不能及时安装而影响工程进度的情况。

2.2 污水泵及止回阀的安装

污水泵应在土建项目完成后再安装,防止各工种之间相互破坏。止回阀安装时尤其要注意介质的流向。安装完毕后,应注意成品保护,防止丢失和人为损坏。

2.3 压力表的安装

现行设计规范中,污水泵出口处没有要求安装压力表,但在实际应用中,安装了压力表可以让管理人员更直观的了解污水泵的工作状态,更加便于管理。同时安装压力表的费用很低,所以建议施工中在污水泵的出口处均加设压力表。

2.4 污水泵排水管的设置

污水泵排水管设置中最重要的问题就是防止室外污废水倒灌,同时使地下室内污废水顺利排出。某项目污水泵排水管就近直接排入化粪池,因化粪池清理不及时,同时污水泵出口处止回阀失灵,结果化粪池内污水倒灌进地下室,造成损失。事后管理人员更换了止回阀,同时将污水泵排水管进入化粪池前上返至地面以上50 cm,再由化粪池顶部进入化粪池,使污水泵排水管与化粪池内污水彻底分离,彻底解决了倒灌问题。但此方法因污水管上返至地面以上,不美观并且具有局限性。污水泵的排水管一般直接就近排入污(雨)水井,为防止污(雨)水倒灌,污水排水管进入污(雨)水井要比污(雨)水井内管道高20 cm～30 cm,并且污水泵排水管水平段宜有一定的坡度,坡度大小应根据现场条件(如埋深等)确定,坡向污(雨)水井。

2.5 污水泵控制箱的布置原则

污水泵控制箱一般情况下应尽可能靠近污水泵布置,同时要满足便于操作、光线较好等条件,尽可能避免布置在潮湿的环境中。

3 日常维护管理

1)污水泵能否正常运行,发挥作用,很大程度上取决于日常的维护管理。污水泵的控制分为自动和手动控制,一般情况下,采用自动控制,但应定期巡检维护,检查电路是否正常,浮球阀是否能正常工作。某建筑曾出现污水泵控制为手动控制,地下室跑水后管理人员没能及时发现,导致污水泵无法启动,造成水灾。

2)对连接污水泵排水管的室外污(雨)水井、化粪池应定期清理,保证室外管路的畅通,保证污水泵排水管的畅通。如果室外管路堵塞不通,势必导致污水泵排水管堵塞,污水泵无法正常工作。

4 结语

通过近几年的工程实践,在污水泵安装中,首先严把设备、材料质量关;同时在施工过程中施工单位、监理单位及建设单位严把工程质量关,严格每一道工序的验收检查;最后在使用过程中注意维护检修及外围管道的清理疏通。

参考文献

水泵噪声治理 篇10

水泵噪声治理是汉克斯隔音民用建筑噪声治理系列中常见的治理项目，治理方案和费用根据现场情况而定，量身制定的解决方案可以更好地解决水泵噪声问题，客户对效果更佳满意。

水泵噪声治理实例由汉克斯隔音提供：

汉克斯隔音在江苏范女士所在小区的地下室水泵噪声治理工程中，针对楼下地下室水泵“嗡嗡”声刺耳，居民难以入睡的情况，检测到水泵房正上方的卧室噪声值达到58dB(A)以上，开发商经过多次治理，都未见效果。汉克斯隔音决定打破常规，对水泵进行减振的同时，对管道，墙面也进行隔音处理。

汉克斯隔音治理办法：

在水泵的机座上安装减震器和防震材料，再进行水管道的穿墙管道安装弹性隔音垫层。总体来说，以进出水口的减震措施为主，吸声、隔音措施为辅。

效果及用户评价

治理后，水泵房正上方的卧室噪声值降到30dB(A)以下，达到合同要求（治理后，噪声值控制在35dB(A)左右）。

评价：范女士对这次治理效果非常满意，“嗡嗡”声明显减少了，家人都可以正常休息了，其他楼上的邻居基本上听不到水泵的噪声，既解决楼上水压问题，又降低了噪声，现在生活都过得安静舒适了。

汉克斯隔音服务特点

1、汉克斯隔音水泵解决方案为客户量身订做，个性化设计。

2、采用常规建筑材料，经汉克斯隔音特殊加工工艺，达到良好的隔音降噪效果，还可以解决成本。

项目流程：

1、汉克斯隔音派技术人员考察工程现场；

2、根据采集资料信息，专家组分析讨论，确定初步处理方案及报价；

3、初步处理方案及报价通过，双方商定具体预算，签订工程合同；

4、签订工程合同两个工作日内，工程合同款项70%汇入我公司账号；

5、我公司收到工程合同款项70%，我公司准备材料，7日内进场，安排施工人员进行施工；

6、确保20个工作日内保质完成工程施工；

7、完工后，我公司配合验收（可由我公司邀请清华大学或同济大学噪声检测中心现场测试并提供检测报告，检测费用由客户承担，超过5000元部分由我公司承担）；

8、验收通过三个工作日内，客户付清剩余30%工程款项。

关于水泵调换报告 篇11

目前无负压工程遍及北京市，其优越性在于占地小，公司不用自己掏钱更换水泵，同时免去每年清洗水箱的费用，为此请求把新外大街18号楼改造为无负压工程，费用走维修基金。现有两台水泵拉到汽南物业站，由于流量不够（两台水泵型号分别为Y2—112M—2，其扬程为75米，1450转速，流量为8m3/h，功率为4kw；Y2—100L—2，其扬程为58米，1450转速，流量为20m3/h，功率为3kw），把现在汽南15号楼运行的CDL—20—5水泵拆到汽南物业站，因为该泵的扬程为58米，转数一样，流量为20 m3/h，功率为5.5 kw，所以三台水泵替换现有型号3DA—8X6水泵两台（其扬程78米，流量为32.4 m3／h，功率为15KW），三台水泵用水量少的时候运行一台，高峰期时启动Y2—112M—2型水泵。

目前，展览路41号楼使用的上海人机G12.5—95／4—7.5NC型水泵（其扬程95米，流量12.5 m/3h，3000转速，功率7.5 KW）安装在汽南15号楼，外加一台50AAB—18—75熊猫水泵，该水泵扬程为75米，流量为18 m/3h，功率为5.5 kw，这样就解决了15号楼居民水泵噪音问题。

妥否，请批示。

变频水泵工作原理 篇12

由流体力学可知，P（功率）=Q（流量）╳

H（压力），流量Q与转速N的一次方成正比，压力H与转速N的平方成正比，功率P与转速N的立方成正比，如果水泵的效率一定，当要求调节流量下降时，转速N可成比例的下降，而此时轴输出功率P成立方关系下降。即水泵电机的耗电功率与转速近似成立方比的关系。例如：一台水泵电机功率为55KW，当转速下降到原转速的4/5时，其耗电量为28.16KW，省电48.8％，当转速下降到原转速的1/2时，其耗电量为6.875KW，省电87.5％.变频水泵的功率因数补偿节能

无功功率不但增加线损和设备的发热，更主要的是功率因数的降低导致电网有功功率的降低，大量的无功电能消耗在线路当中，设备使用效率低下，浪费严重，由公式

P=S╳COSФ，Q=S╳SINФ，其中S－视在功率，P－有功功率，Q－无功功率，COSФ－功率因数，可知COSФ越大，有功功率P越大，普通水泵电机的功率因数在0.6-0.7之间，使用变频调速装置后，由于变频器内部滤波电容的作用，COSФ≈1，从而减少了无功损耗，增加了电网的有功功率。

变频水泵的软启动节能

由于电机为直接启动或Y/D启动，启动电流等于（4-7）倍额定电流，这样会对机电设备和供电电网造成严重的冲击，而且还会对电网容量要求过高，启动时产生的大电流和震动时对挡板和阀门的损害极大，对设备、管路的使用寿命极为不利。而使用变频节能装置后，利用变频器的软启动功能将使启动电流从零开始，最大值也不超过额定电流，减轻了对电网的冲击和对供电容量的要求，延长了设备和阀门的使用寿命。节省了设备的维护费用。浅谈水泵选型及调速引言根据gbj13-86室外给水设计规范，取水泵站选泵设计时应考虑供水保证率达到90~99%[1]的最低原水水位和泵站供水规模的最大出水量。然而由于自然界的规律，我国冬季12~3月为河流的枯水期，届时江河水位最低，水泵所需的静扬程高，泵站供水量小，如图1、2中a点所示;7~9月夏季高峰供水时，江河水位由于丰水期的来临而上升，虽然泵站供水量增大了不少，但水泵的静扬程有所下降，如图1、2中b点所示。室外给水设计规范依据的最大供水量和最低水位这两个因素存在着明显的季节差异，同时出现的概率很小，照搬教条按规范设计的取水泵站的扬程和流量参数选择会非常不合理，造成泵站绝大部分时间的实际运行工况与设计参数存在较大的差别，运行能耗和基建投资的浪费较大[2]。但若只考虑正常年份的水位水量变化而不按规范要求设计，万一在夏季高峰供水时出现干旱，江河水位下降至最低，而此时供水量又要求最大;或冬季枯水期时由于某种特殊情况而需要最大供水量，如图1、2中c点所示，那么投资巨大的取水泵站将不能发挥应有的作用。水位、水量的变化以及存在问题以南京地区的长江水位变化为例，夏季丰水期平均高水位为9.50m(吴淞标高，下同)。冬季枯水期平均低水位为2.50m，而设计时考虑的极限低水位

1.42m，几乎很难出现。一年中供水量较大的时间集中在7、8、9月份，此时江河的水位较高，而低水位时的12、1、2、3月份需水量比较少。在很多场合，设计人员往往偏重考虑安全供水因素，一般都按规范要求进行选泵设计，即按供水保证率达到90~99%[1]的最低取水水位和泵站供水规模的最大出水量(图1、2中c点工况)设计。水厂反应池标高是恒定的，但江河水位随季节更迭而变化且幅度比较大时，水泵的静扬程也发生较大的变化。理想状态的设计认为可以做到仅靠调节水泵并联运行台数来适应实际运行中的流量、扬程的变化，如图1、2中a、b、c点所示。但据笔者调查大多数的取水泵站需要调节管路阀门的开度配合水泵并联运行台数的增减来适应流量及扬程的变化.如图3中a1，b1点所示，那么a1-a,b1-b之间剩余扬程的能量消耗在阀门上，长年累月能量的浪费是十分惊人的。

图1 江河枯/丰水期水位变化及冬/夏季源水泵站供水量变化1图2 江河枯/丰水期水位变化及冬/夏源水泵站供水量变化2图3 大多数泵站的实际工况曲线

因此按百年一遇(即供水保证率90~99%)的极限低水位和最大供水量来选择水泵的取水泵站肯定会出现闲置的水泵台数较多，水泵绝大部分时间不在工况点运行而需依靠关小阀门开度来调节。大量闲置的固定资产和日常运行的高能耗使取水泵站的经济性无从谈起。经济性水泵选型和调速设计的原则水泵额定数据是对应于水泵效率最高点的各项参数，在该点左右两侧不低于最高效率10%的一定范围内，都属于效率较高的区段[3]。最理想的设计方案应该是泵站的流量、扬程变化范围在所选水泵的高效区内，但实际上不一定能选择到满足理想条件的水泵。而且在工程实际中，经常遇到单台水泵的高效区无法覆盖泵站流量、扬程变化范围的情况，这时就需要依靠多台水泵并联运行来完成。水泵并联时按扬程不变，流量叠加的原理工作(如图4所示)。水泵q-h曲线变得越来越平缓，因而更适应流量变化比较大而扬程变化比较小的泵站。

图4 水泵并联工况图图5 水泵调速的特性变化与江河水位变化之管道特性曲线变化

江河水位的升高，表现在水泵静扬程的减少，管道特性曲线平行下移。此时工况点往往会移出水泵的高效区。如果能同时改变水泵转速，水泵特性曲线q-h同时平行下移，那么水泵特性曲线q-h和管路特性曲线这两族曲线就能在abcd(如图5所示)的区域内相交，在这块区域内的各个工况点上，无论是流量还是扬程，水泵都能适应它们的变化。从而充分利用了水位的势能，节省电耗。按水泵相似工况定律, 有:qn/ q0= nn/n0(1)hn/ h0=(nn/n0)2(2)pn/ p0=(nn/n0)3(3)式中:n0，q0，h0，p0分别为全速泵之转速，流量、扬程、功率。nn，qn，hn，pn分别为变速泵之转速，流量、扬程、功率。所以调速恰恰能弥补水泵并联运行时q-h曲线变得平缓而不能适应原水水位变化大但流量变化小的短处。从图1、2的两种情况可以看出，取水泵站的常规运行是在夏季高水位低扬程大水量的b点和冬季低水位高扬程小水量的a点及其区间里。则经济性选泵和调速原则的出发点可以分为两种1)以图1中b点为选泵的基准点，且水泵在b点运行适应位于其相应高效区的右侧，若b点水量是单台水泵是可以满足的，而a点及a-b之间区域的经济运行可以依靠降低水泵机组运行速度来解决;若b点水量必须数台泵并联运行才能达到时，则a点及a-b之间区域的经济运行可以用减少并联水泵台数[2]、降低水泵机组速度的组合方法来解决。(2)以图2中a点作为选泵的基准点，且水泵在a点运行适应位于其相应高效区的左侧，若a点水量是单台水泵可以满足的，则b点及a-b之间区域的经济运行可以依靠降低水泵机组运行速度来解决;若a点水量必须数台泵并联运行才能达到时，则b点及a-b之间区域的经济运行可以用减少并联水泵台数[2]、降低水泵机组速度的组合方法来解决。可靠性水泵选型和调速设计的对策根据gbj13-86的设计规范，取水泵站选泵设计时应考虑供水保证率达到90~99%的最低水位和泵站供水规模最大时的出水量，即图1、2中c点的要求。但正如本文前面分析所述，取水泵站由于自然界的规律而经常运行于a-b之间的区

域内，只有在夏季高温干旱或冬季出现特大供水量需求的特殊条件下，才会出现c点的情况，这就是源水泵站选泵设计的可靠性所在。水泵机组采用变频调速技术，并且在a-b之间正常运行区域内时均采用低于50hz的变频运行状态，按实际情况需要时将运行频率上调至55hz甚至更高一点的超工频运行状态，则根据式(1)、(2)、(3)的规律，可以满足c点的运行工况。需要注意的事项(1)电动机功率的匹配由于式(3)的关系，在采用调高频率进行超过额定转速运行时，必须对水泵和电动机的功率进行校核。因为水泵的轴功率是随着流量、扬程的变化而变化，水泵配置的电动机功率均按水泵单机运行的最大轴功率选择。由图4可见，两台水泵并联运行时的工况点f，其流量为q1+2，扬程为h2。折算到单台水泵时的扬程仍为h2，流量为q1，2。该流量小于单台水泵工作时的流量q1;其轴功率p1，2也小于单泵工作时的轴功率p1。多台水泵在并联运行时的功率更小于单泵运行时的功率[3]。所以在选配电动机时，其功率按常规配置就足够了。但应校核水泵在并联且调速运行时，其电动机的输出功率一般不小于75%的额定值。以保证调速状态下的电动机也处于高效区内。在多台水泵并联运行还不能满足最大流量最高扬程(即c点)的工况，而需要将频率调至55hz时按式

(3)pp=(55/50)3 p1=1.13 p1=1.331 p1(4)反之，p1=0.751 pp(5)所以当水泵并联运行时，可在电动机功率不超载的前提下，实现前述超速的安全运行。(2)水泵汽蚀余量的校核由于水泵的npsh(必需的汽蚀余量)在实行超速运行工况时，会随着转速的上升而上升，但水泵的安装高度是恒定的，c点的工况条件是最低水位时的最大流量，所以在为满足c点要求采取的对策时，npsh的校核是保证泵站安全运行的必备条件。(3)电动机功率因数当水泵并联运行时电动机处于轻载状态，其功率因数cosф有一定的下降，这可以通过电容补偿的方法来解决。在为实现c点运行要求而进行超速运行时，电动机功率会随着负载的加重而逐渐向满载甚至轻微超载的状态靠拢，功率因数也逐渐上升，就有可能出现功率因数过补偿而不经济的状况。但因为c点是非正常的极端情况，发生的机会很少，即使功率因数不经济也同样作为小概率事件可以忽略不计。(4)机械强度的考虑目前国内水泵、电动机的机械强度能满足上述小范围超速运行的需要。因为在为50hz的工况条件下生产水泵及电动机时，制造者仅需改变工艺参数设计而保持原有的机械结构不变。结束语当江河水位变化较大时，水泵静扬程变化也较大。冬季低水位时供水量小，夏季高水位时供水量大，这是自然界的规律。取水泵站选泵设计应分别根据实际情况按正常年份冬季水位水量和夏季水位水量来选取合适的泵型再配以变频调速，以确保泵站的高效运行，这才符合选泵和调速设计的经济性的要求;同时还应校核设计规范要求的在最低水位情况下，泵站能否满足最大供水量的要求，这是选泵和调速设计的可靠性所要求的。