木结构工程量计算规则（通用12篇）
2、木屋架制作安装均按设计断面竣工木料以立方米计算，其后备长度及配制损耗均不另外计算。与屋架连接的挑檐木、支撑等，其工程量并入相应屋架竣工木料体积内计算，
屋架的马尾、折角和正交部分的半层架，应并入相连接屋架的体积内计算。
3、檩木按竣工木料以立方米计算。简支檩长度按图示屋架或山墙中距增加200MM计算，如两端出山，檩条长度算至博风板;连续檩条的长度按设计长度计算，其接头长度按全部连续檩木总体积的5%计算。檩条托木已计入相应的檩木制作安装项目中，不另计算。
公路工程概预算工作是一项时尚但很繁琐的工作, 它贯穿于公路工程建设的研究立项, 投资运行, 建设实施, 竣工决算等各个环节, 是当前工程建设中提纲契领的重头戏。作为公路工程造价的执行者和实施者, 势必具备一定的专业技术知识和行业基本素质, 结合本人这几年的工作实践总结, 简要谈谈公路工程概预算工程量计算规则。
作为具体实施设计概算, 施工图预算的编制工作人员, 概预算的合理性、可靠性及准确性将对投标工作产生重要影响, 也是概预算编制人员不断学习, 提高业务能力和工作水平的一个过程。在工作实践当中, 遵循一定的工作程序, 抓住编制重点, 是确保概预算编制的有效手段。因而, 科学的进行工程量计算, 做到不重不漏是编制概预算的基础工作。
首先, 深入熟悉设计图纸资料, 了解施工方案是编制概预算的基础, 设计图纸是计算工程量的主要依据。它除了表示各种不同结构的尺寸外, 而用为计价的基础资料的各种工程量, 基本上都反映在图表上, 而有些又是隐含在图纸上, 如砼、砂浆标号、砌石工程的规格种类以及施工要求, 对新材料、新工艺的应用, 核对各种图纸, 如构造物的平面、立面、结构大样图等, 相互之间是否有矛盾和错误, 图与表反映的工程量是否一致, 都应进行核对, 对影响较大的关键部位或量大价高的工程量, 必要时应重新进行复核计算, 熟悉各种设计图集, 都是必不可少的。
1 路基工程
1.1 路基土石方的开挖工作, 是按工作难易程度, 将土壤和岩石分为松土、普通土、硬土、软石、次坚石、坚石六类, 而土石方的运输和压实则只分为土方和石方两项, 并均以m3为计算单位。所以, 应注意按土石类别或土方和石方分别计算工程量, 以便套用定额进行计价。
1.2 路基土石方的开挖、装卸、运输是按天然密实体积计算, 填方则是按压 (夯) 实的体积计算。当移挖作填或借土填筑路堤时, 应考虑定额中所规定的换算系数。即采用以天然密实方为计量单位的定额乘以规定的换算系数进行计价。
1.3 由于施工机具存在经济运距的问题, 如推土机推移土石方的经济距离, 中型推土机一般为50M—100M, 超过经济运距是不经济的, 而汽车的运距若小于500M, 也难以发挥汽车运输的优势。所以, 为了合理确定路基土石方的运输费用, 同时考虑公路路基土石方的施工又是以推土机为主的情况下, 在计算土石方的增运数量时, 应考虑分别不同机械类型及基经济运距计算数量和运量, 进行统计和汇总计算出平均运距, 以此作为土石方运输计价的依据。
1.4 路基排水及防护工程, 概算定额综合了挖基、排水等工程内容, 以圬工实体作为计价依据, 如石砌挡土墙, 不分基础、墙身、片石的块石。
1.5 软土地基处理, 当采用砂或碎石等材料作为垫层时, 要核查设计图表资料是否已扣减相应的路基填方数量, 以免重复计价。
1.6 填方数量, 要根据实际情况, 确定需要洒水的数量。
1.7 在计算路基土石方数量时, 不扣除涵洞和通道所占路基土石方的体积;而高等级公路应据实际情况, 适当扣减路基填方数量。
1.8 有些项目设计图表中不能反映出来, 应考虑在施工组织设计中, 清除表土或零星填方地段的基底压实, 耕地填前夯实后回填至原地面标高所需的土石方数量, 因路基沉陷需增加填筑的土石方数量;为保证路基边缘的压实须加宽填筑时所需的土石方数量。
2 路面工程
2.1 开挖路槽的废方, 在计算路基土石方数量时, 是否作了综合平衡调配。原则上不应在某一地段一面进行借土填筑路堤, 一面又产生大量废方需远运处理的不合理现象。若路槽废方需远运处理时, 应确定弃土场的地点及其平均运距, 根据路基横断面和沿线路基土石方成份确定挖路槽的土石方体积, 不应以路基土石方的比例作为划分的依据。
2.2 根据概算定额的规定, 各类稳定土基层级配碎石、级配砾石路面的压实厚度在15CM以内, 填隙碎石一层的压实厚度在12CM以内, 垫层和其他种类的基层压实厚度在20CM以内, 面层的压实厚度在15CM以内, 拖拉机、平地机和压路机台班按定额数量计算。如超过以上压实厚度进行分层拌和、碾压时的拖拉机、平地机和压路机台班按定额数量加倍, 每1000m2增加3.2工日。
2.3 在概算定额中, 有透层、粘层定额, 一般是在完工的基层上洒布透层油, 再进行沥青混合料的铺筑工程。旧沥青路面上或水泥混凝土路面上应洒布粘层油, 在计算工程量时, 不应漏计这些工程内容。
2.4桥梁、涵洞、通道、隧道等工程。如已计列了桥面铺装, 是否已扣除了桥梁所占的长度和面积, 以免重复计价。
2.5根据施工组织设计或标段的划分, 结合现有拌合设备的生产能力, 综合考虑临时用地、材料和混合半的运输费用等, 合理确定拌合场的地点和面积, 需要安拆的拌合设备的型号, 并计算出混合料的平均运距。
3 桥梁工程
桥梁工程中项目较多, 计算工作难度也大。
3.1 开挖基坑。桥梁工程中围堰、筑岛根据实际情况详细计算出数量。基坑的开挖工作应按土方、石方、深度、干处或湿处等不同情况分别统计, 基础工程有砌石、混凝土、沉井打桩和灌注桩等多种结构形式。基础砌石和混凝土圬工, 为天然地基上的基础。砌石基础应按片石、块石分别进行统计, 若设计图表上只有砌体总数时, 考虑基础外缘和分层砌筑等因素, 可分别按80%的片石、20%块石计算。
3.2 钻孔的土质划分为八种, 并按不同桩径和钻孔的深度划分为多项定额标准, 应按地质钻探资料, 以照定额土质种类的规定, 分别确定其钻孔的工程量。因钻孔的计量单位是以米计, 其钻孔深度, 应以地表与设计桩底的深度为准;当在水中采用围堰筑岛填心施工时, 就以围堰的顶面与设计桩底的深度为准。
3.3 桥梁下部构造工程, 有砌石、现浇混凝土和预制安装混凝土构件等不同结构形式。墩台的计价工程量为墩台身及翼墙、墩台帽、拱、盖梁及耳背墙、桥台的锥形护坡以座计。台背及锥坡内的填土夯实综合在定额内, 不需要另计。桥台上路面归入路面工程内计算。
3.4 桥梁的上部构造工程, 划分为行车道系、桥面铺装和人行道系三个部分, 有砌石、现浇混凝土、预制安装混凝土构件、钢桁架和钢索吊桥等不同结构形式。行车道系和桥面铺装都是以m3为计量单位, 人行道系则以桥长米作为计量单位。在计算工程量时, 应按行车道系、桥面铺装和人行道系的顺序分别计算工程量以免重复和遗漏。
3.5 涵洞工程在概算中通常以洞身、洞口和体积计时, 而在预算中要根据施工步骤进行计量, 因考虑涵洞所处的地质类型, 如软土地基, 湿陷性黄土, 多年冻土等特殊地质, 要进行特殊地基处理。
3.6 钢筋工程。编制概算时, 涵洞工程已将钢筋工程的工料消耗综合在定额中, 其余的钢筋工程都以混凝土分开计量, 单位是T。
钢筋应以其设计长度所计算的理论质量为准, 施工焊接和下料等操作损耗, 已计入定额内, 不计入钢筋的工程量内。
钢绞线和高强钢丝的工程量以锚固长度质量的和, 如预应力空心板 (标准跨径10m—16m) , 一般可按板长增加1.5m计算。
当编制概算, 若设计图纸上未提出钢筋数量时;可参考《公路工程概算定额》说明中提供的钢筋含量定其钢筋数量。
4 其它工程
交叉工程、其它工程及沿线设施、临时工程、便道、便桥、轨道辅设、电力线路、电讯线中等工程应根据实际情况, 分别取定。
另一个要谈的材料中自采材料的平均运距因采用的计算方法不同, 其结果也不一样, 通常运用加权平均运距法计算和算术平均法计算料场的选定与经济分界点确定尤为重要的建议, 用加权平均法计算所得运距较为精确。在材料运杂费的计算上有所统一, 应注意在运输环节中, 通过公路、铁路、水路等部门运输的材料应按国家或地方有关部门规定的运价计算。
记者：首先，请您介绍一下什么是结构力学。
岑松：举一个最简单的例子，以人体骨架为例，人体活动受到外力，体内的每一块骨头要各司其职承担人体的自重，并传递力的作用使运动自如。结构力学主要研究工程结构在外载负荷作用下的应力、应变和位移等规律，分析不同的形式和材料的工程结构，为工程设计提供分析方法和计算公式：确定工程结构承受和传递外力的能力：研究和发展新型工程结构。
记者：结构工程为什么需要计算力学?
岑松：现在，我们所处理的都是一些十分复杂的结构体系，并且处于运动中，如汽车碰撞、手机摔落等。对于这些复杂问题很难获得解析，若采用实体检验，则耗费的时间和成本过大；用数值方法求解，计算工作量则过于庞大，这就必需通过力学、数学与计算机的结合来进行结构设计与评估。
记者：当前，计算力学中应用最广的方法是什么?
岑松：计算力学有很多种方法，如有限元法、有限差分法、无网格法，等等。其中最成熟、应用最广的是有限元法。简单地讲，有限元法就是把一个连续的物体划分为1维或多维的有限个单元的集合，并在每一个单元上建立一个函数，这些单元场函数的集合就能近似代表整个连续体的场函数，再通过对有限个单元场函数求解整体的力学问题的一种数值方法。这种方法的离散化概念具有非常直观的意义，很容易被设计者接受，又具有便于计算机处理的计算格式，因而得到广泛应用。
记者：请您简单地介绍一下广义协调元法。
岑松：每一种方法都有自身的局限性，有限元法也不例外。如计算精度问题，网格增加可以提高计算精度，但计算量则要以几何基数递增，这对计算机的硬件要求很高。因此，除提高计算机硬件水平外，我们还通过在数学上进行特殊处理，使其收敛性能够在相对较少的计算量下提高精度水平，这就是广义协调元法，它是有限元法中的一种。
记者：那么，什么是无网格法?
岑松：无网格法目前的研究更多是在理论层面上。不言而喻，无网格就是只需在物体上布置一些点，通过对这些点的建模，计算整个物体的力学问题。这样，无网格法即简化了有网格法前期处理工作量大的问题，又避免了物体因变形后网格随之变形导致精度下降问题。对无网格法研究，我们也只是停留在理论层面上。
记者：在广义协调元法的研究过程中，您取得了哪些研究成果?
岑松：在广义协调元法的研究中，我们提出了新型座标法。该方法解决了网格变形后，精确度不受影响的问题，这一成果得到了国际上的认可，如葡萄牙、美国的研究人员在此基础上对金属成形和锻炼过程中的结构变化进行分析。
建筑装饰的工程量的计算包括：(1)内墙、外墙、幕墙脚手架的计算
①凡砌筑高度超过l．5 1T1的砌体应按墙面(单面)垂直投影面积以平方米计算；
②幕墙或外墙面镶(挂)贴面砖，按墙外边线长度乘高度以平方米计算。计算脚手架时，不扣除门、窗洞口、空圈所占面积；
③外墙面部分幕墙、部分镶(挂)贴块料面层均由装饰企业施工，自搭脚手架的工程量按
上述计算规则的第②条的规定计算。仅幕墙由装饰企业施工，自搭脚手架的应从室外地坪至
幕墙的顶端高度计算(在高度范围内有其他装饰面时，其高度不予扣除)；
④同一建筑物幕墙高度不同时，按不同高度分别计算工程量；
⑤里脚手架以内墙净长乘内墙净高计算。(2)室内装饰脚手架的计算
①室内梁、柱、各种墙高度超过3．6m的装饰按以下规定计算脚手架：
梁：以梁净长乘室内地面(或楼面)至板底面的高度计算(无楼板时算至梁面)；
柱：室内(外)柱按柱装饰外围周长加3．6m乘柱高计算，按抹灰脚手架定额执行；
墙：以墙净长×净高计算。
②天棚装饰高度超过3．6m，按室内主墙净面积以平方米计算满堂脚手架，不扣除柱、墙垛、附墙烟囱所占面积。
基本层：高度在8m以内计算基本层，增加层：高度超过8m，每增加2m，计算1层增加层。
余数不足0．6m，不计算增加层。超过0．6m不足2m，按增加l层计算。
③室内挑台栏板外侧共享空间的装饰如无满堂脚手架利用时，按地面至栏顶面高度乘栏
杆长度以平方米计算，套抹灰脚手架子目。
(3)檐高超过20 m的外墙镶贴面层或幕墙脚手架按墙面的垂直投影面积以平方米
计算(计算高度从室外地坪至设计高度)。(4)室内装饰
①单位工程由一个施工单位承包施工，檐高在20 m以内的各种装饰工程量应合并计算，超过20 m的工程量应分段计算并分别套用定额；
②单位工程由2个或2个以上的施工单位承包，其各种装饰的工程量应分段计算并分别
地铁明挖土方工程量计算规则。地铁工程是出了名的难算，繁琐，复杂，有隧道工程量计算、车站工程量计算[
1、电气（照明、动力、疏散指示配电、插座配电、机电、弱电等）工程量计算；
2、消防（火灾报警、消防）工程量计算；
3、机电设备工程计算；
4、主体土建工程量计算；
5、钢筋计算；
6、钢结构工程量计算；
7、装饰工程量计算；
8、给排水工程工程量计算]、附属工程量计算（绿化工程、风亭工程等）等工程计算。工程相对非常复杂，计算困难。
小蚂蚁算量工厂介绍下地铁明挖工程量计算规则，适用于明、盖挖法施工的车站及附属、区间隧道等工程。
一、围护工程
1、地连墙
（1）地连墙成槽
按设计图示尺寸以体积计算（成槽深度为设计地连墙底到导墙底）。
① 计算时，基础挖方底面应按图纸所示（包括地基处理部分）的基底标高线计算；因施工、立模而超挖的方量不另计算。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：基坑挖运及支撑、清理；弃方运距按100m考虑。
（2）地连墙砼施工
计算混凝土数量时应按设计尺寸数量扣除钢筋及预留孔道的体积。
（3）地连墙钢筋笼、型钢接头
①钢筋弯钩下料长度要小于设计长度，按小于设计的下料长度计算钢筋工程量（不计算钢筋搭接及损耗），以“t”计。型钢接头按地下连续墙深度计算，设计注明长度，按设计计算。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：除锈、制作、安装。
③ 甲供材料消耗限额：按设计尺寸计算重量限额供应，损耗费用在承包单价中考虑。
2、钻孔桩、旋喷桩、挖孔桩
（1）钻孔桩
① 钻孔桩对下计算区分不同桩径，以长度计算;工程量计算时依设计图所示，在设计桩底标高范围内，按设计桩顶标高至实际钻孔底标高计算桩长，不考虑空钻长度。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：安设和拆除护筒、钻孔、清孔、钻机的进出场及安拆。
（2）钻孔桩水下砼
① 按有效桩长乘以设计桩径计算以体积计算。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：下导管、灌筑水下砼、超声波检测、试块检验。
③ 在对下承包时，宜将钻孔和砼灌筑承包给同一个施工队伍，以便于砼使用量的核算。
④ 甲供材料限额：按有效桩长加破桩头长度乘以设计桩径计算,扩孔系数按定额考虑。
（3）钢筋笼
①钢筋工程，弯钩下料长度要小于设计长度，按小于设计的下料长度计算钢筋工程量（不计算钢筋搭接及损耗），以“t”计。
② 对下计算单位应为“t ”，工作内容包括：除锈、制作、安装。
③ 甲供材料消耗限额：按设计尺寸计算重量限额供应，损耗费用在承包单价中考虑。
（4）钢护筒安装
① 按施工设计计算实际重量进行计算。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：埋设、防护。
（5）钢护筒加工（包工）
① 按施工设计计算实际数量进行计算。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：制作。③ 甲供材料消耗限额：按设计尺寸计算重量限额供应。计算时核实供应重量与产出重量及废料重量，超出规定从计价款中扣除。对下发生此计价内容主要是指超出钻孔正常使用钢护筒（一般是单孔3m以内）外的工程量。
（6）钢护筒加工（包工包料）
按施工设计要求以实际过磅数量计算。
（7）旋喷桩
① 旋喷桩对下计算区分不同桩径，以长度计算； 工程量计算时按设计图所示，在设计桩底标高范围内，按设计桩顶标高至实际钻孔底标高计算桩长。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：钻机的进出场及安拆。
（8）挖孔桩
① 对下计价时要区分不同桩径，以长度计算。工程量计算时按图纸所示，在设计尺寸范围内，以实际开挖地面标高至实际完成桩底标高计算桩长。设置支撑和护壁、清孔、通风、钎探、排水、砼灌筑、桩基的无破损检验以及其他为完成此项工程的内容，均为挖孔灌注桩的附属工作，不另行计算。
② 对下计算单位应为“m”，另外也可以按实际挖孔桩长乘以设计桩径计算体积，按“m”计算。工作内容包括：通风、排水、设置支撑和护壁、挖孔、清孔。
③ 实际承包时可以将护壁砼和护壁钢筋包含在挖孔桩单价中。
（9）挖孔桩钢筋
①钢筋工程，弯钩下料长度要小于设计长度，按小于设计的下料长度计算钢筋工程量（不计算钢筋搭接及损耗），以“t”计。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：除锈、制作、安装。
③ 甲供材料限额：按设计尺寸计算重量限额供应，损耗费用在承包单价中考虑。
（10）挖孔桩砼
① 按设计桩长乘以设计桩径计算砼体积。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：下导管、灌筑砼、桩基检测、试块检验。
③ 甲供材料限额：按设计护壁内轮廓体积计算砼供应数量。
（11）泥浆运输
① 一般不区分泥浆及钻渣，以实际钻孔长度乘以设计桩径计算体积计算
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：挖装运、弃渣场选用。
③ 实际对下承包时，除非业主有特殊要求或者在城市内施工，否则不考虑泥浆外运。
（12）桩头长度
钻孔桩桩头长度按1m计算，挖孔桩无水条件下按20cm计算，旋挖钻无水条件下按30cm计算；破除钻孔桩桩头按个数计算，挖孔桩不计算。
3、桩顶冠梁
按设计图示尺寸以体积计算。
（1）土方开挖
① 计算时，基础挖方底面应按图纸所示（包括地基处理部分）的基底标高线计算；扣除开挖范围内桩头体积；因施工、立模而超挖的方量不另计算。
② 对下计算计算单位应为“m”，工作内容包括：基坑挖运及支撑、清理；弃方运距按100m考虑。
（2）冠梁钢筋
①钢筋工程，弯钩下料长度要小于设计长度，按小于设计的下料长度计算钢筋工程量（不计算钢筋搭接及损耗），以“t”计。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：除锈、制作、安装。
③ 甲供材料限额：按设计尺寸计算重量限额供应，损耗费用在承包单价中考虑。
（3）冠梁砼
① 按设计图所示尺寸，以设计结构砼体积扣除钢筋及预埋件体积计算。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：模板安装、拆除、砼浇筑、养生。
③ 甲供材料限额：按设计结构砼体积扣除钢筋及预埋件体积计算限额供应。
4、挡墙
（1）砌筑挡墙
① 按设计图所示尺寸，以设计结构体积扣除中间及拐角处中间构造柱体积计算。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：砂浆制作、运输、砌砖、砌块、勾缝。
（2）砌筑挡墙构造柱及压顶梁
按“桩顶冠梁中（2）、（3）”执行。
（3）砼挡墙
按“桩顶冠梁中（2）、（3）”执行。
5、玻璃纤维筋
① 按设计图示的玻璃纤维筋净长计算，不考虑搭接接头、损耗及网片之间的搭接。
② 施工接缝处增加的玻璃纤维筋和因安装施工设备而增加的玻璃纤维筋也不予计量。
③ 对下以“t”为单位计量，工作内容包括：试验、下料、调直、绑扎、安装就位。
6、围护结构支撑体系
围护结构支撑体系分为钢筋混凝土支撑和钢支撑两种。
（1）钢筋混凝土支撑
按“桩顶冠梁中（2）、（3）”执行，再此不赘述。
（2）钢支撑制安、拆除
① 钢管支撑单位重量（如Φ609mm，壁厚16mm，单位重量为234kg/m）乘以长度按重量计算；包括固定端、活络头；法兰盘、连接螺栓不计算；厚度、管径不同时，按该米重换算。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：钢支撑制作、组拼、吊装、联结、就位及拆除。
（3）钢围檩（钢腰梁）及钢角撑制安、拆除
① 钢围檩以通长工字钢及工字钢内外侧连接缀板重量计量，预埋铁件、钢牛腿、膨胀螺栓、所有连接零部件、连接角钢、连接钢板、拉结螺旋扣等都不计算工程量。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：钢围檩（钢腰梁）及钢角撑制作、组拼、吊装、联结、就位及拆除。
③ 钢腰梁背后回填的工程量不计算。
（4）钢立柱（含钢系梁、剪刀撑）制安、拆除
① 按设计图所示以重量计算。
② 对下计算单位应为“t”，工作内容包括：钢立柱（含钢系梁、剪刀撑）制作、组拼、吊装、联结、就位及拆除。
7、桩间砼网喷
（1）喷射混凝土
① 喷射混凝土的数量根据设计水平面积乘以设计厚度以体积进行计算，并扣除横向连接筋、钢筋网所占的体积，不考虑超挖回填、回弹的数量。
② 对下计算单位应为“m”，工作内容包括：混凝土搅拌、喷射、养护、找平层、运输、回弹及材料运输。
③ 甲供材料限额：按设计数量供应，根据现场地质情况严格控制回弹及损耗，按定额考虑。
（2）横向连接筋
横向连接筋包括横向筋和插筋，按设计图所示以重量计算；不考虑损耗及搭接数量。
（3）钢筋网
桩间混凝土钢筋按设计图所示面积计算，不考虑损耗及搭接数量。
二、土石方工程
1、路面破除
按需破除尺寸以体积计算，如遇到双层路面时分别计算。
2、土石方开挖
（1）挖一般土石方
①按设计图示所示以体积计算，扣除路面破除部分。②对下计算单位应为“m”，工作内容包括：土方开挖（石方开凿）、围护、支撑、场内运输、平整、夯实（修整底、边）。
（2）挖沟槽土方
①按设计图示原地面线以下构筑物最大水平投影面积乘以挖土深度（原地面平均标高至槽底高度）以体积计算，扣除路面破除部分。
②对下计算单位应为“m”，工作内容包括：土方开挖（石方开凿）、围护、支撑、场内运输、平整、夯实（修整底、边）。
（3）挖基坑土方
①按设计图示原地面线以下构筑物最大水平投影面积乘以挖土深度（原地面平均标高至槽底高度）以体积计算，扣除路面破除部分。
②对下计算单位应为“m”，工作内容包括：土方开挖（石方开凿）、围护、支撑、场内运输、平整、夯实（修整底、边）。
（4）挖竖井土方
①按设计图示尺寸以体积计算，扣除路面破除部分。②对下计算单位应为“m”，工作内容包括：土方开挖、围护、支撑、场内运输。
3、余泥渣土场外运输与排放
① 渣土数量按土石方开挖量计算。
② 对下以“m”为单位计量，工作内容包括装卸、外运、弃土、场地整理。
4、回填土
① 按图纸所示轮廊线计算的自然体积及要求的密实度，回填到到设计要求的回填标高，超填部分一律不计。
② 对下计算单位为“m”，工作内容包括：取土、回填、碾压夯实。
5、混凝土路面恢复
按设计图示尺寸以面积计算，厚度不同可换算。
1995年12月15日，建设部以建标[1995]736号文发布了《全国统一建筑工程预算工程量计算规则》，该规则的发布有以下意义：
（1）有利于统一全国各地的工程量计算规则，打破了各自为政的局面，为该领域的交流提供了良好条件。
（2）有利于“量价分离”。固定价格不适用于市场经济，因为市场经济的价格是变动的。必须进行价格的动态计算，把价格的计算依据动态化，变成价格信息。因此，需要把价格从定额中分离出来：使时效性差的工程量、人工量、材料量、机械量的计算与时效性强的价格分离开来，
统一的工程量计算规则的产生，既是量价分离的产物，又是促进量价分离的要素，更是建筑工程造价计价改革的关键一步。
（3）有利于工料消耗定额的编制，为计算工程施工所需的人工、材料、机械台班消耗水平和市场经济中的工程计价提供依据。工料消耗定额的编制是建立在工程量计算规则统一化、科学化的基础之上的。工程量计算规则和工料消耗定额的出台，共同形成了量价分离后完整的“量”的体系。
（4）有利于工程管理信息化。统一的计量规则，有利于统一计算口径，也有利于统一划项口径；而统一的划项口径又有利于统一信息编码，进而可实现统一的信息管理。
工程结构可靠度的分析具有大量的不确定性, 即事先不能给出一个明确的结论。如结构外部环境的不确定性, 结构本身的不确定性, 可靠度的计算方法从研究对象来说可以分为结构点 (构件) 可靠度计算法和结构体系可靠度计算法由于可靠度研究本身的复杂性和全概率法中的难以解决的数学难, 结构体系的可靠度的研究目前还很不成熟, 仍处于探索阶段。而结构点可靠度的计算方法已比较成熟, 其计算方法主要有:一次二阶矩法、高次高阶矩法、响应面法、帕罗黑莫 (Paloheim O) 法、蒙特卡罗 (Monte-Carlo) 法和随机有限元 (SFEM) 法等。本文主要对一次二阶矩法进行全面研究。
一次二阶矩法是将非线性功能函数做了线性化处理, 所以它是计算可靠指标 (p) 的最简单的方法。只需要考虑随机变量的前一阶矩 (均值) 和二阶矩 (标准差) 以及功能函数展开式的常数项和一次项, 以随机变量为前提在平面直角坐标系内来求解可靠指标。由于一次二阶矩计算法相对较简便, 大多数情况下计算精度可以满足工程要求, 因此广泛应用于各工程计算中, 一次二阶矩的计算方法主要有以下几种。
1 JC法
结构可靠度理论发展至今, 其计算方法已有很多, 如验算点法、实用分析法、映射变换法等, 近年来, 随着计算机技术的发展, 各种数值方法也在不断产生和发展, 如响应面法、MC模拟法等。其中, 工程界应用最为广泛的是验算点法。由于其工程实用性, 该法已被国际结构安全度联合委员会 (JCSS) 推荐使用, 因此也称之为JC法。JC法与其他求解方法相比, 具有明显优势:可以考虑随机变量的分布概型对结构可靠度的影响;在符合一般工程精度要求的前提下计算较简单, 计算量不大, 且可以同时得到设计验算点的值, 便于工程设计;整个计算过程有固定的步骤, 适合编制程序实现计算机的程序计算。其基本思想是:将服从各种分布的基本随机变量转化到标准正态空间内, 用结构在设计验算点处的切平面代替极限状态曲面, 可靠指标即为标准正态坐标系的坐标原点到切平面的最短距离。从上述思想可以总结出JC法求可靠指标使用了两种近似处理手段:其一, 随机变量分布类型的转换, 即“当量正态化”;第二, 用切平面近似极限状态曲面。后一种处理手段的实现还蕴涵了设计验算点的确定, 通常通过假定初始设计验算点的值迭代求解。由此可以看出, JC法本身固有着明显的不足, 即结构可靠度分析结果的精确与否取决于以上两个方面在具体问题中的近似程度;更为重要的, 计算迭代的收敛性质决定于功能函数的非线性程度和设计验算点的初始值, 如果验算点的初始值选取不当, 迭代可能不收敛, 从而无法得出可靠指标值。鉴于JC法的显著优势和在计算过程中存在的局限性, 本文提出一种在JC法基础上的改进方法, 从未知量初始值的选取和迭代计算过程两方面入手来改善解的收敛性。
2 一次二阶矩法
一次二阶矩法是将非线性功能函数做了线性化处理, 所以它是计算可靠指标 (p) 的最简单的方法。只需要考虑随机变量的前一阶矩 (均值) 和二阶矩 (标准差) 以及功能函数展开式的常数项和一次项, 以随机变量为前提在平面直角坐标系内来求解可靠指标。由于一次二阶矩计算法相对较简便, 大多数情况下计算精度可以满足工程要求, 因此广泛应用于各工程计算中。
3 中心点法 (Central Point Method)
中心点法即均值一次二阶矩法, 它是在结构可靠度研究初期提出的一种方法。基本思想是首先将非线性功能函数在随机变量的平均值 (中心点) 点P处作泰勒级数展开并保留一次项, 然后近似计算功能函数的平均值和标准差进而求得可靠指标, 可靠指标可以直接用功能函数的平均值这种算法的最大优点就是计算简便, 但是也存在诸多明显缺陷: (1) 力学意义相同, 仅功能函数的数学表达式不同, 计算的结果可能不同; (2) 不能考虑随机变量的其他分布类型; (3) 将非线性功能函数在平均值点处展开泰勒级数不尽合理, 展开的线性极限状态边界可能偏离原来的极限状态边界; (4) 适用于极限状态为线性的情形, 对于非线性情形可能带来较大的误差。
4 验算点法
针对中心点法将功能函数的线性优化点取作基本随机变量均值点带来的问题, 很多专家提出了相应的方法——验算点法, 也即改进的一次二阶矩法。此方法将线性功能函数线性化点取在失效边界上, 且选在了与最大失效概率对应的设计验算点P。从而提高了口的计算精度, 并保证了对同一结构问题p计算值的唯一性。
5 设计点法
将结构功能函数z=g (x1, x2, …, xn) 在某点M展开成泰勒级数作线性化处理, 随点M的选取方式的不同, 分为中心点法和验算点法两种方法。而设计点法就是在此基础上进行改进的一种算法。此方法的设计点为:x3=E (x) ±2σ (x) , 因工程技术人员按设计值进行设计, 故设计点近似满足极限状态方程, 本方法计算简单明了, 无需迭代即可得到令人满意的可靠度设计结果, 因此是一种便于工程应用的方法。
6 结语
通过以上对可靠度理论的方法的研究和分析, 可知中心点法计算结果比较粗糙, 一般应用于结构可靠度要求不高的情况, 而JC法可以考虑随机变量的分布概型对结构可靠度的影响;在符合一般工程精度要求的前提下, 计算较简单, 计算量不大, 且可以同时得到设计验算点的值, 便于工程设计;整个计算过程有固定的步骤, 适合编制程序实现计算机的程序计算, 设计验算点发是对中心点法的改进, 大大提高了精度, 但J C法和设计验算点法也有一些不足之处, 有待我们研究与改进。
摘要：本文讨论了现有工程结构可靠度的分析法, 介绍了JC法, 一次二阶矩理论的中心点法、验算点法等各种计算方法, 并对以上方法进行比较选择, 为可靠度计算时提供了一个有价值的参考。
关键词：JC法,一次二阶矩法,结构可靠度设计点法,中心点法,验算点法
参考文献
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[3]赵国藩, 金伟良, 贡金鑫.结构可靠度理论[M].连:中国建筑工业出版社, 2000.
【摘要】近些年来，不规则的建筑结构类型越来越多，这给高层建筑结构设计提出了严峻的挑战。本文就高层建筑结构设计的不规则性进行分析。
【关键词】不规则性；结构设计
随着社会的快速发展，人民生活水平的逐步提高，城市的不断扩建，建筑行业也在不断的发展，人们对建筑设计有了更高的追求。一些具有设计感、标新立异、不规则的建筑给城市增添不少亮丽的风景，但是也给结构设计人员带来了更大的考验。因此，对不规则的高层建筑结构设计进行研究分析是很有必要的。
高层建筑的抗震性是高层建筑结构不规则性设计最需要注意的问题。高层建筑结构设计需要解决的重点问题就是如何能够在保持不规则的同时做好抗震性设计，只有根据不规则的程度采取有效的措施，才能既保证高层建筑的新颖外观，又能保证设计的安全可靠。
一、高层建筑中不规则的结构划分
（一）平面不规则结构的类型
平面不规则结构的类型主要包括了三种，即平面凹凸不规则、扭转不规则、楼板局部开大洞。结构平面凹进一侧的尺寸大于其投影方向总尺寸的30%，或平面凸出一侧的长度大于宽度的1.5倍时，视为平面凹凸不规则。楼层竖向构件在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，最大水平位移和层间位移均大于该楼层平均值的1.2倍时，视为扭转不规则；大于该楼层平均值的1.5倍时，视为严重不规则。楼板局部开大洞是指楼板开洞总面积超过楼面面积的30%时，平面刚度发生突变。
（二）竖向不规则结构的类型
竖向不规则结构的类型主要包括了四种，即侧向刚度突变、楼层承载力不规则、竖向抗侧力构件不连续、楼层质量沿高度分布不均。对于框架结构，楼层与其相邻上层侧向刚度的比值小于0.7，与其相邻上部三层侧向刚度平均值的比值小于0.8时，视为侧向刚度突变。对于框架-剪力墙、剪力墙结构，楼层与其相邻上层侧向刚度的比值小于0.9时，视为侧向刚度突变。楼层抗侧力构件与其相邻上一层层间受剪承载力的比值小于0.8时，视为楼层承载力不规则。竖向抗侧力构件的内力通过水平转换构件而向下传递，视为竖向抗侧力构件不连续。楼层质量沿高度分布不均是指楼层质量大于相邻下部楼层质量的1.5倍。
二、不规则高层建筑结构设计中应采取的措施
经历多次大地震让我们明白，平面严重不规则、质量与刚度偏心以及抗扭转刚度太弱的建筑结构，在地震中都受到了严重破坏。通過一些振动台模型试验结果证明，扭转效应是导致建筑结构严重破坏的重要因素。因此，在实际工程中需要从以下两方面对建筑结构的扭转效应加以制约：1）、对建筑结构平面布置的不规则性加以制约，从而避免产生过大的偏心而导致建筑结构产生较大的扭转效应。2）、建筑结构的扭转刚度不能太弱。为减少不规则结构设计给高层建筑带来扭转效应具体方法如下。
（一）减小结构的偏心现象
偏心距是指建筑结构某一个截面抗扭刚度中心偏离该截面的核心距离。偏心距过大对楼体承受压力的构件不利，相对偏心距与扭转效应在一个特定的环境范围里以线性函数关系表现出来。要想降低扭转效应给高层建筑带来影响，必须减小楼层位移比，要调整建筑结构的平面布置，减小刚度中心与重量核心之间的距离，降低扭转效应。因此，结构工程师应结合建筑平面及功能进行合理的结构布置。例如剪力墙结构中剪力墙的合理布置可以使结构的刚心与建筑的质心、平面的形心尽量接近，从而实现结构的基本对称。这就要求结构工程师在建模计算时，要反复调整分析计算结果。
（二）提高周边抗扭构件抗剪力
相关研究表明，当建筑结构处于非弹性状态时，对称的建筑结构受到双向水平地震作用下，会随着形态变化而偏心。因此考虑建筑结构的抗震性能，应强化周边抗扭构件的抗剪性能，使建筑结构可以在强震作用下保持整体弹性状态。
（三）调整建筑结构抗侧刚度和抗扭刚度
建筑结构的扭转刚度与其结构周期比的平方呈线性关系。因此，加大结构抗扭刚度，就可以减小建筑结构的扭转周期，降低结构的扭转效应。为防止建筑结构某个部位的扭转性能过差，就应该强化建筑结构中的各个薄弱环节。在具体设计时，可通过增加周边连梁刚度、加长或加厚周边剪力墙来实现。
（四）合理设置防震缝
对于平面形状比较复杂的建筑结构，可以通过合理设置防震缝将结构分成比较简单的结构单元。防震缝的设置，有利于减少房屋扭转，改善结构抗震性能。防震缝两侧结构类型不同时，防震缝的宽度宜按不利的结构类型考虑，并按较低一侧的房屋高度确定缝宽。防震缝应沿房屋的全高设置，基础及地下室无需设置防震缝。防震缝两侧构件应加强构造措施，必要时可在防震缝两侧设置垂直于防震缝的抗撞墙。当相邻结构的基础存在较大差异时，为避免不均匀沉降，可适当加大防震缝的宽度。
结束语
在实际工程中，准确判断建筑结构的不规则性，能直接影响到结构的建模计算、结构布置、薄弱楼层的判断、位移比的控制、以及最后的施工图设计，从而影响到整个建筑结构布置的合理性、安全性和经济性。结构设计师应在设计中采取有效的措施来避免和解决不规则性给建筑带来的不利因素，提高高层建筑的抗震性能。
参考文献
[1]赵孝民.不规则高层建筑结构设计中应采取的措施.中外建筑，2009（08）.
1 风致振动的概述
自1940年秋,美国华盛顿州建成才4个月的Tacoma吊桥在不到20m/s的8级大风作用下发生破坏事故以后,引起了国际桥梁工程界和空气动力界的极大关切,并开展了大量的理论探索和风洞实验研究。我国自20世纪70年代起斜拉桥蓬勃发展,跨度日益增大,与此同步,斜拉桥和吊桥的风致振动理论与实验研究也结合工程实际迅速发展,并取得了一些有价值的研究成果。
2 横风向漩涡共振基本原理
在34m/s风速下,圆管形结构将会发生结构涡振。结构涡振是受其周围的脱体漩涡群激励的结果,这种周期性出现的漩涡,使结构表面压力周期变化,激励结构振动。当漩涡的生成频率与结构的固有频率接近时,会发生共振现象,即所谓的涡振。
当外界激励源的频率和母线筒的固有频率相近时,母线筒受此激励源激励,会发生剧烈的振动,也就是常说的共振,在结构设计中应该竭力避免这种想象的发生以确保结构的安全性。风载荷是一种随机载荷,在风载荷作用下,结构可能发生破坏的共振频率,风载荷振动是由于母线筒在高速风载荷作用下产生的卡门漩涡引起的。
由流体动力学可知,当风以一定的速度稳定地吹向架空杆件时,在杆件背风侧会形成气流漩涡,当漩涡从结构物的两侧交替脱落时,便作用于杆件一个交变的周期激励力,引起杆件的周期性振动,这种振动称为卡门涡振动,杆件振动的频率等于漩涡脱落的主导频率,当漩涡脱落主导频率与构件的某阶固有振动频率比较接近时,发生涡激共振。涡激振动具有频率锁定的特性,这更增加了共振发生的几率。
卡门漩涡形成原理可用图1表示,在流体中放置一个对称形状的非流线型柱体时,在它的下游两侧就会交替出现漩涡,两侧漩涡旋转方向相反,并交替地从主体上分离出来,在下游侧形成“涡街”,称为“卡门涡列”。
大量实验证明,漩涡形成的振动波频率f与柱体附近的流体流速v成正比,与柱体特征尺寸d成反比,即
式中:ts为斯特劳哈尔数(Strounhal number),它与雷诺数RÁÂ及柱体形状有关,圆柱体st=0.2。
无限空间内的恒速均匀流体到达静止圆柱前缘后,流体被阻滞,其动能转化为压力能。大量圆柱绕流实验资料一致地显示出漩涡主频率与来流速度V和圆柱直径D间寻在简单的关系,即预测圆柱绕流脱体漩涡主频率fs的经验公式:fs=0.2V/D。
通过简单计算即可知道,母线筒的涡振频率fs为0.2V/D,风速介于0到34m/s之间,从而得到涡振频率范围0-12.59Hz,由于横风向漩涡具有自我锁定现象,锁定频率范围为1~1.3倍的fs,此时即使增大风速,漩涡脱落频率亦不会改变,从而需要保证母线筒的固有频率高于1.3fs=16.37Hz。
3 ANSYS有限元分析
从结构振动理论可知,圆柱筒的长度越长,一阶固有频率越低,因此只需要核算最长的母线筒的固有频率高于以上提供的锁定频率最高值即可保证母线筒及套筒不出现横风的风致共振。
根据母线筒的设计尺寸得知,结构中最长母线筒为11m,因此,选取11m长母线筒来验证,母线筒等效质量为120kg/m,等效密度部分为50kg/m,等效密度3003kg/m3,其余质量70kg/m部分以集中质量的形式加在母线筒上。母线筒材料为铝板,弹性模量69GPa,泊松比0.32,两端加固定约束,中间部分有一个滑动约束支撑。(见图2、图3)
根据前面的风载荷理论分析,可知母线筒结构受到风载荷的激励方向为竖直方向,频率为12.59Hz,母线筒要尽量避免竖直方向出现接近12.59Hz的固有频率,同时考虑到自我锁定频率1.3倍的最大频率,可以得出安全的母线筒固有频率为高于16.37Hz。
4 总结分析
由上述的计算结果可知,计算频率最低为61.65Hz,远高于16.37Hz,其出现共振的可能性非常较小,说明该电站结构是可以避免风激励共振的。
摘要：风载荷是许多大型结构设计考虑的因数之一,如在高楼、电视塔等大型高耸结构和大跨距结构的设计中必须考虑侧向风荷载的影响。结构抗风设计的合理与全面与否是工程安全的重要因素,因此,风致结构振动响应分析越来越受到国内外专家、学者及工程技术人员的重视。本文以550kV交流输电工程某GIS变电站为例,根据该地区的实际环境情况以及电站结构特点,通过对风载荷条件进行分析计算。验证了此超高压电站结构设计的安全性。
一、计算建筑面积的范围
1.单层建筑物不论其高度如何，均按一层计算建筑面积。其建筑面积按建筑物外墙勒脚以上结构的外围水平面积计算。单层建筑物内设有部分楼层者，首层建筑面积已包括在单层建筑物内，二层及二层以上应计算建筑面积。高低联跨的单层建筑物，需分别计算建筑面积时，应以结构外边线为界分别计算。
2.多层建筑物建筑面积，按各层建筑面积之和计算，其首层建筑面积按外墙勒脚以上结构的外围水平面积计算，二层及二层以上按外墙结构的外围水平面积计算。
3.同一建筑物如层数不同，应分别计算建筑面积。
4.地下室、半地下室、地下车间、仓库、商店、车站、地下指挥部等及相应的出入口建筑面积，按其上口外墙（不包括采光井、防潮层及其保护墙）外围水平面积计算。
5.建于坡地的建筑物利用吊脚空间设置架空层和深基础地下架空层设计加以利用时，其层高超过2.2m，按围护结构外围水平面积计算建筑面积。
6.穿过建筑物的通道，建筑物内的门厅、大厅，不论其高度如何均按一层建筑面积计算。门厅、大厅内设有回廊时，按其自然层的水平投影面积计算建筑面积。
7.室内楼梯间、电梯井、提物井、垃圾道、管道井等均按建筑物的自然层建筑面积。
8.书库、立体仓库设有结构层的，按结构层计算建筑面积，没有结构层的，按承重书架层或货架层建筑面积。
9.有围护结构的舞台灯光控制室，按其围护结构外围水平面积乘以层数计算建筑面积。
10.建筑物内设备管道层、贮藏室其层高超过2.2m时，应计算建筑面积。
11.有柱的雨篷、车棚、货棚、站台等，按柱外围水平面积计算建筑面积；独立柱的雨篷、单排柱的车棚、货棚、站台等，其顶盖水平投影面积的一半计算建筑面积。
12.屋面上部有围护结构的门斗、眺望间、观望电梯间、阳台、厨窗、挑廊、走廊等，按其围护结构外围水平面积计算建筑面积。
13.建筑物外有围护结构的楼梯间、水箱间、电梯机房等，按围护结构外围水平面积计算建筑面积。
14.建筑物外有柱和顶盖走廊、檐廊，按柱外围水平面积计算建筑面积，有盖无柱的走廊、檐廊挑出墙外宽度在1.5m以上时，按其顶盖投影面积一半计算建筑面积。无围护结构的凹阳台、挑阳台，按其水平面积一半计算建筑面积。建筑物间有顶盖的架宽走廊，按其顶盖水平投影面积计算建筑面积。
15.室外楼梯，按自然层投影面积之和计算建筑面积。
16.建筑物内变形缝、沉降缝等，凡缝宽在300mm以内，均依其缝宽按自然层计算建筑面积，并入筑面积之内计算。
二、不计算建筑面积的范围
1.突出外墙的构件、配件、附墙柱、垛、勒角、台阶、悬挑雨蓬、墙面抹灰、镶贴块村、装饰面等。
2.用于检修、消防等室外爬梯。
3.层高2.2m以内设备管道层、贮藏室、设计不利用的深基础架空层吊脚架空层。
4.建筑物内操作平台、上料平台、安装箱或罐体平台；没有围护结构的屋顶水箱、花架、凉棚等。
5.独立烟囱、烟道、地沟、油（水）罐、气柜、水塔、贮油（水）池、贮仓、栈桥、地下人防通等筑物。
6.单层建筑物内分隔单层房间，舞台及后台悬挂的布、布景天桥、挑台。
公路双导梁架桥机的结构计算及工程应用
文章针对工程建设案例介绍了公路双导梁架桥机的主要技术参数、架设工作原理、对其结构进行了简单验算.阐述了央央特大桥48.5mT型梁的架设、安装步骤及工程施工注意事项等.
作 者：段建军 简浩明 作者单位：湖南省常德路桥建设有限公司,湖南,常德,415000刊 名：中国西部科技英文刊名：SCIENCE AND TECHNOLOGY OF WEST CHINA年，卷(期)：20098(14)分类号：U4关键词：双导梁架桥机 结构计算 T型梁架设 工程应用
关键词：抗震设计,加强措施
引言
建筑设计应根据抗震概念设计的要求明确建筑形体的规则性, 重视其平面、立面和竖向剖面的规则性对抗震性能及经济合理性的影响, 宜择优选用规则的形体, 其抗侧力构件的平面布置宜规则对称、侧向刚度沿竖向均匀变化、竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度自下而上逐渐减小、避免侧向刚度和承载力突变。
平面不规则对于结构抗震性能是很不利的, 本文所列项目为一平面呈L型布置的不规则结构, 该项目地下4 层, 地上22层, 主屋面建筑高度90.3m, 其中裙房4 层, 屋面建筑高度19.5m, 5～22层塔楼平面呈L型布置, 结构平面如图1, 属于平面不规则的超限高层结构。
1 超限情况分析
本工程结构不规则项有:扭转不规则 (考虑偶然偏心扭转位移比1.36>1.2) ;平面凹凸不规则 (标准层最大偏心率0.23>0.15) ;竖向尺寸突变 (6 层相对5层水平尺寸缩进60%>25%, 且5层楼面高度占总高度的22%>20%) 共3项, 无特别不规则项, 属于超限高层建筑。
2 结构抗震性能目标
由于本工程高度远小于规范A 级高层高度限值;仅有超过规范中不宜条款的情况, 未有超过规范不应条款的情况;所处地区抗震烈度为7 度, 不属于高烈度地区, 因此设定本项目抗震设防目标为C级。具体抗震分析中要求达到以下目标:
(1) 在小震作用下, 要求全部构件的抗震承载力满足弹性设计要求。结构层间位移角小于1/800, 全部构件承载力及结构抗震承载力满足规范要求。
(2) 在中震作用下采用弹性反应谱法进行屈服承载力设计。计算结果要求所有竖向构件满足中震不屈服要求, 所有构件受剪截面满足VGE+VEK≤0.15Fckbh0要求, 最大弹性层间位移角不超过1/400。
(3) 在大震作用下采用弹性反应谱法进行屈服承载力设计。计算结果要求塔楼凸出端角柱满足大震不屈服要求, 所有构件受剪截面应满足VGE+VEK≤0.15Fckbh0要求, 最大弹性层间位移角约为1/200。
(4) 另需采用静力弹塑性法进行大震验算, 要求弹塑性层间位移角小于1/100, 构件屈服顺序需满足先耗能构件后竖向构件的要求, 同一楼层不得大部分竖向构件出现塑性铰。
3 结构抗震等级
本工程抗震设防烈度为7度, 设计基本地震加速度值为0.10g, 设计地震分组为第三组, 特征周期值为0.45s。
本工程属于A 级高层, 根据《高层建筑混凝土结构技术规程》表4.8.2并考虑负3 层～4 层乙类建筑抗震等级提高一级, 以及特殊部位竖向构件的加强, 确定各楼层构件抗震等级分别如下:负4 层～4 层框架、剪力墙为一级;5 层～天面框架、剪力墙为二级;3、4 层柱为特一级, 5、6层柱为一级。
4 上部楼层结构分析及结果
4.1 分析方法与计算内容
本工程分别采用SATWE及GSSAP软件进行了结构弹性分析, 计算中考虑了不同水平作用角度对结构性能的影响。采用SATWE进行中、大震不屈服验算和弹性时程分析;采用EPDA进行弹塑性静力Pushover验算;在计算中对结构分别按照水平作用正交和斜向施加计算了各项指标。
4.2 周期结果分析
由表1可见, 两者计算结果第1、2周期均为平动周期, 第3周期为扭转周期。扭转周期与第1平动周期之比为0.807<0.85 (限值) 。两方向的平动周期较为接近, 说明其运动性能较为接近。
4.3 水平位移
由表2可见, 在各种水平荷载作用下, 最大弹性层间位移角均满足规范要求。部分工况下楼层最大位移与平均位移的比值虽大于1.2但均小于1.4。
4.4 层间刚度比及抗剪承载力比
本工程的侧向刚度随楼层数增加而均匀减小 (图略) , 仅由于首层层高6m, 高于上部4.5m;5层层高4.5m, 高于上部3.9m, 故其侧向刚度小于上部楼层。在各工况中, 首层刚度最小为上1层的79%, 为上3层平均刚度的84%;5层刚度最小为上1层的91%, 为上3层平均刚度的97%;首层抗剪承载力最小为上1层的95%, 5层为上1层的96%, 均满足规范要求。
4.5 反应谱法其余主要计算结果
由表3可知, 计算时所选振型数满足规范要求, 剪重比均大于1.6%, 可不另作楼层地震剪力调整。刚重比大于1.4, 可通过整体稳定验算, 且由于该值大于2.7, 可不考虑重力二阶效应。框架所承担的最大倾覆弯矩比例小于50%, 底层框架承担的倾覆弯矩为45.6%, 说明本工程结构布置的剪力墙数量较为合理, 两程序在底部剪力及底部倾覆弯矩较接近, 说明其计算结果可互相印证。
4.6 弹性时程分析
计算时选取了1条程序所提供的二类场地人工波数据以及2组天然波数据, 经比对该3组波的计算结果, 均符合《高规》3.3.5条要求。
4.7 大、中震不屈服验算
在中震不屈服验算中, 竖向构件未发生破坏现象, 小部分水平构件发生受弯破坏, 最大层间位移角1/485;在大震不屈服验算中, 负4层～21层局部墙柱发生受弯破坏, 负1层至屋面层有较多梁发生受弯破坏, 最大层间位移角1/229, 满足性能设计目标。其中, 在中震作用下部分剪力墙端柱产生拉力, 对该部分剪力墙端柱按特一级采取构造措施。
4.8 Pushover及中震、大震不屈服验算
计算中分别按照X、Y向进行了大震推覆验算。由表4可见, 各方向推覆性能点对应的最大层间位移角均小于大震层间位移角限值1/100, 说明该结构体系满足大震不倒的抗震设防目标。
(1) 在X向推覆过程中, 于11步5层连梁首先出铰, 于12步首层框架梁端出铰, 于42步达到结构性能点, 于60步首层柱端出铰;
(2) 在Y向推覆过程中, 于11步5层连梁首先出铰, 于16步首层框架梁端出铰, 于33步达到结构性能点, 于65步首层柱端出铰;
(3) 在45°推覆过程中, 于11步5层连梁首先出铰, 于13步首层框架梁端出铰, 在28步达到结构性能点, 于62步首层柱端出铰;
(4) 在135°推覆过程中, 于11步5层连梁首先出铰, 于11步首层框架梁端出铰, 于38步达到结构性能点, 于58步首层柱端出铰。
4.9 计算结果综述
通过运用SATWE和GSSAP进行计算对比, 发现虽具体计算数值存在差异, 但两程序所反映的结构扭转性能、竖向刚度及抗剪承载力变化规律均相同;周期以及底部剪力、底部倾覆弯矩、结构总质量等指标均较接近;所表现出的差异情况均可从其力学模型和计算假定的不同上得出合理解释。因此可以认为两软件可相互印证和校正, 达到了“采用两个不同力学模型的结构分析软件进行整体计算”的目的。
5 主要抗震加强措施
(1) 所有竖向构件按照中震不屈服设计
(2) 塔楼凸出端角柱按照大震不屈服设计
(3) 塔楼阴角处楼板以及5层全层楼板均加厚至150mm, 双层双向配筋, 配筋率大于0.25%。
(4) 某些楼层柱的抗震等级提高一级, 3、4层柱为特一级, 5、6层柱为一级。
(5) 保证6层的层间位移角不大于5层的1.15倍。
(6) 剪力墙由基础至3层均视为底部加强区, 同时负4层和首层柱分别按底层柱相应的加强措施来设计, 首层梁、板、负1层柱按规范对嵌固层位于地下室顶板的情况采用相应的加强措施。
(7) 各层地下室的抗震等级均按上部结构确定。
(8) 选取的振型数应使振型参与质量大于95%, 以充分考虑高振型影响。
(9) 在计算中对结构分别按照水平作用正交和斜向施加计算了各项指标并按包络结果配筋。
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