双排双立杆脚手架施工方案（共5篇）
一、编制依据………………………………………………1
二、工程概况………………………………………………1
三、平面图…………………………………………………1
四、设计总体思路…………………………………………2
五、项目组织机构 ………………………………………3
六、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施…………3
七、架体防雷构造措施……………………………………10
八、卸料平台..……………………………………………12
九、落地式钢管脚手架搭设、拆除………………………20
十、脚手架检查验收………………………………………30
十一、安全措施……………………………………………32
十二、文明施工要求………………………………………35
十三、脚手架施工应急救援预案…………………………37
十四、附录1脚手架计算书………………………………40
附录2卸料平台稳定承载计算书…………………50
落地脚手架施工方案
一、编制依据和执行标准丶架体型式
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130―2001J）84―2001.2002 年版。
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59―99
3、本工程施工图纸及施工组织设计
4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）
5.根据本工程特点及工期目标,2#楼采用双排双立杆扣件式落地脚手架.二、工程概况
雄墩金泰滨城2#楼工程，位于湖南省岳阳监狱经济适用房小区内，由湖南雄墩置业有限公司开发，北京龙安华诚建筑设计有限公司设计，岳阳新金诚建筑有限公司施工。本工程地上18层，建筑高度54米，局部56.5米，框架一一剪力墙结构，设防烈度为7度，设计使用年限50 年，屋面防水等级为二级。
三、平面布置图:(附后)
四、设计总体思路
1、待工程一层底板砼浇筑完成后，沿建筑物四周填土夯实, 满足架体承载要求, 然后浇筑C20素砼1800mm宽,150mm厚.搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，用于结构和装修施工。此下部20m采用双排双立杆，20 m以上采用双排单立杆。距离结构外沿或阳台外沿0.45米处设立内排纵杆，排距为1.00m，立杆纵距为1.3m..立杆步距1.7m..连墙件采用两步三跨..竖向间距2.95米..横向间距3.90米。
2、劳动力、机械设备计划
架子工：8人、塔吊QTZ5010一台、水准仪一台、经纬仪一台、50米钢尺一把、5米盒尺、小线等
五、项目组织机构图
雄墩金泰滨城2#楼项目组织机构
项目经理: 徐晓满 技术负责人: 王威 安 全 员: 能艳 施 工 员: 钟文明 质 检 员: 王学军 外 架 班 长: 徐小年
六、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施
1、地基处理: 选用优质土方回填, 分层夯实(300mm厚为一层)，回填土高度以利余架体周围排水为宜, 且与一层结构层基本平行既可, 经验收合格后,浇筑C20素砼1800mm宽,150mm厚养护7天后使用。
2、立杆
架体下部20m 采用双排双立杆,20m以上采用双排单立杆。立杆顶端高出结构, 设栏杆至少1.5m高。立杆接头除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接,接头交错布置,两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并且在高度方向至少错开50cm,各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时,搭接长度不小于1m,必须等间距3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
3、大横杆
大横杆置于小横杆之下,立柱的内侧,用直角扣件与立杆扣紧,采用至少6m 且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步同跨内,相邻接头水平距离不小于50cm.各接头距立柱距离不大于纵距的1/3,大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300,局部高差不超过5cm。
4、小横杆
每一立杆与大横杆相交处(主节点)都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,在两立柱之间等距离设置1 根小横杆,最大间距不超过90cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置,同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。
5、纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立柱上,横 向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于 双立杆脚手架.在单立杆与双立杆接点距离20mm的位置,增加一道纵、横向扫地杆。
6、剪刀撑 本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭设,用通长剪刀撑沿架高连续布置,全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6 步4 跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45°之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置.剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上,另一根扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2~4 个扣节点。所有固定点距主节距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。万向接扣件的质量和必要日常检查。
本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外,中间每隔6 跨设置一道。横向斜撑在同一节间,由底至顶层呈之字形连续布置,斜杆采用通长杆,使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。
7、脚手板
立杆底座铁板垫块平行于墙面放置。作业层脚手板采用竹架板,厚度不小于4cm,宽30cm,长度不小于3.0m 的竹跳板。在作业层下部加设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业层不超过一层。首层满铺一层脚手板,以上每隔6 层也需要满铺一层脚手板, 并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在四根横向水平杆上,两端≦12cm ,并在两端宜用直径14 号镀锌钢丝箍绕2-3 圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝处宜设两根小横杆,各杆距离接缝的距离均不大于20cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象。
8、连墙件 连墙件采用钢管扣件连接的方法,随每层楼,每隔两跨设置,垂直间距为2.95m,水平间距为3.9m,连墙件用φ48,3.0的钢管,其与脚手架的连接采用直角扣件,连墙件通过预先在楼层上埋设φ 48钢管。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不得采用上斜连接,当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑,抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接,与地面成45°夹角。连墙件..①.立杆用连墙件与建筑物可靠连接,连墙件竖向间距为2.95m..水平间距为3.9m。
②.连墙件采用可承受拉力和压力的构造,均采用刚性连接件与建筑物可靠连接。
③.连墙件中的连墙杆呈水平设置,在两侧山墙处,墙体中留有预留洞口,连墙杆穿过预留洞口与脚手架刚性连接。
④.连墙件按照如上间距布置,遇门窗洞口时应采取措施加固处理.9、防护设施
脚手架满挂全封闭密目安全网,密目网采用1.8*6.0m 规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m,并在作业层下部挂一道水平兜网,在架内高度3.0m 左右设首层平网,往上每隔6步设隔层平网,施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m 和 1.2m 处设两道防护栏杆,底部侧面设18cm 高的挡脚板。
10、脚手架出入口的构造 出入口大小为3.5*3.40m(宽*高), 挑空两根立杆,跨越两步三跨。出入口再搭设3.0m*3.6m*4.5m(长*宽*高)的防护棚,上铺50mm厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆并高于门洞口2步,立杆用短管斜撑相互联系,上方悬空立杆处增加一根斜杆,斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑,应伸出斜腹杆的端部,以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆,并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时,应在相交的大横杆处增设一根小横杆将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件,接长采用对接扣件。施工电梯出口处设置4.5m3*3.6m*6m(长*宽*高)出入口,顶部50mm 厚的双层脚手板.七、架体防雷构造措施
一、安装方案:
1、顶部四角和纵向中部设置避雷针。
2、用16mm2 黄绿双色铜芯线作引下线,途中用磁瓶,导线绑扎。
3、接地装置的接地线采用三根导体,在不同点与接地体作电气连,垂直接地体采用5*50角钢、长度为2.2m,接地电阻为4Ω。
4、避雷带采用φ 12 镀锌圆钢连接,双面焊,焊接长度为72mm,焊接处焊缝平整,饱满,并有足够的机械强度,不得有夹渣、咬口、裂纹、虚焊、气孔等缺陷,沿外架四角明设。
二、工艺流程: 避雷针接地体→接地干线支架→引下线明敷→引下线暗敷→均压环
三、接地体安装工艺: 人工接地体(极)安装应符合以下规定: 1.人工接地体(极)的最小尺寸应符合规范要求。
2.接地体的埋设深度其顶部为0.6m,角钢及钢管接地体应垂直配置。3.垂直接地体长度为2.5m,其相互之间间距为5m。
4.接地体理设位置距建筑物为1.5m,遇在垃圾灰渣等埋设接地体时,应换土,并分层夯实。
5.接地体(线)的连接应采用焊接,焊接处焊缝应饱满并有足够的机械强度,不得有夹渣、咬肉、裂纹、虚焊、气孔等缺陷,焊接处的药皮敲净后,刷沥青做防腐处理。6.采用搭接焊时,其焊接长度如下:
1、镀锌扁钢不小于其宽度的2 倍,三面施焊。(当扁钢宽度不同时, 搭接长度以宽的为准)。敷设前扁钢需调直,煨弯不得过死,直线段上
不应有明显弯曲,并应立放。
2、镀锌圆钢与镀锌扁钢连接时,其长度为圆钢直径的6 倍。
3、镀锌扁钢与镀锌钢管,或角钢,焊接时,为了连接可靠,除应在其接触部位两侧进行焊接外,还应直接将扁钢本弯成弧形,或直角形,与钢管或角钢焊接。
九、落地式钢管脚手架搭设、拆除
1、搭设顺序
落地式双排脚手架的搭设顺序为:场地平整、夯实、硬化→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(栅格)→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎 安全网→
2、施工工艺
定位定距:根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙 距离,并做好标记。用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设,待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直至连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆,后立外排立杆。每排立杆宜先立两头,再立中间的一根,互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时,应先立外排,后立内排。其余组件的搭设要求详见构造要求。
3、脚手架的拆除施工工艺
拆除作业应按确定的程序进行拆除,安全网→挡脚板及脚手板→ 防护栏杆→ 剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清,一杆一 清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜 撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时 支撑防止变形,拆除各标准节时,应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件。
4、双排钢管脚手架搭设示意图及各构造节点图 ① 脚手架搭设示意图（附后）②脚手架出入口的构造（附后）③外架防护示意图（附后）
4剪刀撑布置图（附后）○剪刀撑布置图(一)剪刀撑布置图(二)⑥脚手架平面图（附后）
⑦施工电梯与外脚手架平面关系图（附后）⑧架体与连墙杆的拉结图（附后）图6-1预埋管拉结（附后）脚手架外侧设1.2m 高的防护栏杆和180mm 高踢腳杆。○（见图6-1）
十一、安全措施
一、材质及其使用的安全技术措施
1.扣件的紧固程度宜在40-50 N.m,对接扣件的抗拉承载力为3Kn,对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。
2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用,禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭..禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。
5.严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。6.钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。
二、脚手架搭设的安全技术措施
1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉陷,顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。2.搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进入,统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。
3.开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑..直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
4.脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。5.脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。
6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签,每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌。
三、脚手架上施工作业的安全技术措施 结构外脚手架每支搭一层,支搭完毕后,经项目经理部安全员验收合格后方可使用,任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
2.严格控制施工荷载,脚手板上不得集中堆放荷载,施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。
3.结构施工时不允许三层同时作业,装修施工时同时作业层数不超过两层。
4.当作业层高出其下连墙件3.1m 以上,且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
5.各作业层之间设置可靠的防护栏杆,防止坠落物体伤人。6.定期检查脚手架,发现问题和隐患,在施工作业前及时维修加固..以达到坚固稳定,确保施工安全。
四、脚手架拆除的安全技术措施
1.脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
2.拆架前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准备工作。3.架体拆除前,必须察看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。
4.拆除时应划出作业区,周围设绳绑围栏或树立警示标志,地面设专人围护,禁止非作业人员进入。
5.拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许,以防坠落伤人。
6.拆架时不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
7.每天拆架下班时,不应留下隐患部位。
8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。
9.在拆除过程中,凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走,避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷,应吊至地面,同时做好配合协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10.所有杆件和扣件在拆除时分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。
11.所有的脚手板,应自外向里竖立搬运,以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
12.拆除的零配件要装入容器内,用吊篮吊下,拆下的钢管要绑扎牢靠,双点起吊,严禁从高空抛掷。
13.六级风以上,含六级,时停止拆除脚手架施工。
十二、文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性,结合公司职业健康安全管理手册、程序文件,要求施工时做到: 进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。
进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌,不得 践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑 和打闹。
脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期 体检,体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及 其他不适宜高空作业者,一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道..不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需要拆改时,应由架子工来完成,任何人不得任意拆改。
脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改,如需作局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。
不准利用脚手架吊运重物,作业人员不准攀登架子上下作业面, 不准推车在架子上跑动,塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。
在架子上的作业人员,不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手 板,以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配备料 斗,防止火星和切割物溅落。
脚手板使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查,发现地 基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性,不得与施工电梯等一并拉结,不得截 断架体。
施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他..材料、工具用 滑轮和绳索运输,不得乱扔。
使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人,登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。
脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领料 手续。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和钢丝要集中回收处理,应及时整理、检查,按品种.分规格堆放整齐,妥善保管。
六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等 物,若有则应随时清扫,并要采取防滑措施.十三、脚手架施工应急救援预案
1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案
⑴一旦发生高处坠落和物体打击事故后,项目部应立即组织人员 进行抢救,并电话通知公司应急反应组织机构,同时迅速呼叫医务人 员前来现场进行抢救。
⑵迅速排除致命和致伤因素,如搬开压在身上的重物,清除伤病 员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物,保持呼吸道通畅等。⑶检查伤员的生命体征,检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如 有呼吸心跳停止,应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。
⑷止血,有创伤出血者,应迅速包扎止血,材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。
⑸观察受伤人员摔伤及骨折部位,看其是否昏迷,注意摔伤及骨折部位的保护,避免不正确的抬运,使骨折错位而造成二次伤害。⑹车辆一到立即就近送往医院。
⑺由事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查报告上报上 级主管部门。
⑻总结经验教训,教育职工。
2、机械伤害急救援预案
⑴ 一旦发生机械伤害事故后,项目部应立即切断电源并组织人员 进行抢救,并电话通知公司应急反应组织机构,同时迅速呼叫医务人 员前来现场进行抢救。
⑵对伤员进行必要的处理,如止血,有创伤出血者,应迅速包扎止血,材料就地取材,可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。
⑶车辆一到立即就近送往医院。
⑷事故调查组进行事故调查,责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。
⑸总结经验教训,教育职工。
3、脚手架坍塌
⑴一旦发生脚手架坍塌事故,现场抢救组应首先进行疏散,清点人员,确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况,作业人数,如有施工人员失踪或被压埋,立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除,禁止采用机械挖掘、移除,防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘.移除人员应分班组,合理按照工作面安排人力,及时换班,保障 抢救挖掘、移除人员体力..保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。
⑵如有人员失踪、受伤,安全保卫组应立即报警。并做好救助车 辆引导。
⑶在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单 救助。
1.争分夺秒抢救被压埋者,使头部先露出,保证呼吸畅通。2.出来之后,呼吸停止者立即做人工呼吸,然后进行正规心肺复苏。3.伤口止血且使用止血带。4.切忌对压伤进行热敷或按摩。
⑷事故调查组进行事故调查..责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。⑸总结经验教训..教育职工。
4、项目部安全急救援预案
为了防范安全事故的发生,加强安全防范措施,避免安全事故的 发生,在出现安全事故时,能够做到及时,有效的针对事故发生而采取的措施,使经济损失和人员伤亡降低到最低限度,项目部特别成立安全事故紧急救援小组,并且经常演练,达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。㈠安全事故紧急救援小组名单..组 长..副组长 组 员.各成员职责..1、组长:发生安全事故后,负责总体调度指挥,总体策划,及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。
2、副组长:负责现场指挥实施救护工作,安排人员疏散、管理,保持稳定现场,冷静沉着处理。
3、各组员:负责实施救护工作,保证事故发生后,能使救护工作做到最佳,确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。
㈡在发生安全事故时,紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理,保护好现场。紧急救援电话..火警:119 急救:120 报警:110
十四、附录1 脚手架计算书 脚手架搭设方式采用双排脚手架..采用φ 48*3.0钢管,作业层脚手板采用竹架板。同时施工2 层,脚手板铺设4层,施工均布荷载为
2KN/m2.(按3KN/㎡计算,主体施工时为防护架)风压按0.45取值, 钢材的强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06*10 惯性矩 I=12.19*10 ,回转半径i=15.8mm。
脚手架采用双排..搭设高度39.35m..立杆的横距1.05m..立杆纵距1.5m..立杆步距1.5m。连墙件采用两步三跨..竖向间距3 米..横向间距4.5 米。脚手架计算..一、大横杆的计算
大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算。大横杆在小横杆的上面..按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯 矩和变形。
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
1、均布荷载计算
大横杆的自重标准值P1=0.0384KN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.3531.05/3=0.1225KN/m 活荷载标准值Q=331.05/3=1.05KN/m 静荷载的计算值q1=1.23..0.0384+0.1225..=0.193KN/m 活荷载的计算值q2=1.431.05=1.47KN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。跨中最大弯矩计算公式如下..M1mAx=0.08q112+0.10q212=..0.08 3 0.193+0.1 3 1.47..3 1.5 3 1.5=0.365KN.m 支座最大弯矩计算公式如下..M2mAx=-0.10q112..0.117q212=-..0.10 3 0.193+0.117 3 1.47..3 1.5 3 1.5=--0.43KN.m 支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算..M1 与M2 的绝对值对比..以大的为强度验收..。
δ =0.4331000000/5080=84.65/mm2 大横杆的计算强度小于205.0 N/mm2..满足要求
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。静荷载标准值q1=p1+p2=0.0384+0.1225=0.1609KN/m 活荷载标准值q2=1.47KN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 Vmax = 0.677 q114 + 0.99 q214 100EI 100EI =..0.66730.1609+0.9931.47..315004/..***00..=3.15mm 大横杆的最大挠度小于8.00 和10mm..满足要求
二、小横杆的计算 小横杆计算简图
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算
用大横杆支座的最大反力计算值..在最不利的荷载布置下计算小横杆 的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038431.5=0.0576KN 脚手板的荷载标准值P2=0.3531.0531.5/3=0.1837KN 活荷载标准值Q=331.0531.5/3=1.575KN 荷载的计算值P=1.230.0576+1.230.1837+1.431.575=2.49KN
2、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载的计算值..最不利分配的弯矩和 均布荷载。
最大弯矩计算公式如下..Mqmax=q12/8=1.530.038431.0531.05/8=0.008KN.m 集中荷载最大弯矩计算公式如下..Mpmax= P1 =2.4931.05=0.872KN.m 3 3 最大弯矩M= Mqmax+ Mpmax=0.88KN.m 最大应力计算值..δ =M/W=0.8831000000/5080=173.3N/mm2 小横杆的最大应力值为δ =173.3N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值
205.0N/mm2..满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不
利分配的挠度..小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下..Vqmax =5q14 =530.0384310504/..***00..=0.0242mm 384EI 大横杆传递的荷载 P=P1+P2+Q = 1.82KN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算..Vpmax = PI..3I2..4I2/9..=1820310503..3310502..4310502/9..72EI ***0 =2.98mm 小横杆的最大挠度和3.0mm 小于小横杆的最大允许挠度 1050.000/150=7.00 与10mm..满足要求。
三、扣件抗滑力的计算
直角扣件、旋转扣件承载力取值为8.00KN 纵向或横向水平杆与立杆连接时..扣件的抗滑承载力按照下式计算。R≤RC 其中RC 扣件抗滑承载力设计值取6.40KN R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。大横杆的自重标准值P1=0.038431.532/2 = 0.0576KN 小横杆的自重标准值P2=0.038431.05= 0.04KN 脚手板的自重标准值P3=0.3531.0531.5/2 =0.263KN 活荷载标准值 Q=331.0531.5/2 =2.36KN 荷载的设计值R=1.23..0.0576..0.04..0.263....1.432.36 =3.74KN R..RC..RC=6.4KN..R..8KN 所以扣件抗滑力设计计算满足要求。
四、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、脚手架自重标准值产生的轴向力
每米立杆承受的结构自重力标准值取0.1491(查施工手册P243)NG1K=0.1491360m=8.946KN
2、构配件自重产生的轴向力
脚手板的自重标准值。采用木脚手板..标准值取0.35 0.353431.53..1.05..0.35../2=1.47KN 栏杆与挡脚板自重标准值。采用栏杆、木挡板..标准值取0.14..JGJ130-2001 P400..0.143431.5/2=0.42KN 吊挂的安全设施。安全网标准值取0.005 0.00531.5360=0.45KN 经计算得..构件自重标准值产生的轴向力 NG2K=1.47+0.42+0.45=2.34KN
3、活荷载
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和..内外立杆按纵距内施工
荷载总和的1/2 取值。
经计算..活荷载标准值 NQK =33231.0531.5/2=4.725KN
4、风荷载标准值计算 基本风压取WO =0.35 风荷载高度化系数 UZ =1.24..查规范..风荷载体型系数 US =1.134 风荷载标准值=0.73US3UZ3WO=0.731.13431.2430.35=0.35KN/m2
五、立杆的稳定性计算
1、考虑风荷载时..立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2..NG1K+NG2K..+0.8531.4NQ =1.23..8.946+2.34..+0.8531.434.725=19.166KN
2、风荷载时设计值产生的立杆段弯矩MW 计算公式
MW =0.85 3 1.4WkIah2/10=0.85 3 1.4 3 0.35 3 1.5 3 1.4 3 1.4/10=0.123KN.m
3、考虑风荷载时立杆的稳定性计算 N + MW≤f μ A W N 计算立杆段的轴心力设计值 N=19166N λ 长细比λ =LO/i=2426/15.8=154 LO=kuh=1.15531.531.4=2426mm μ 轴心稳定系数 根据长细比λ =154 查表μ =0.294 i 立杆的截面回转半径 i=15.8mm K 计算长度附加系数 取1.155 U 计算长度系数 查表确定u=1.50 A 立杆净截面面积 A=489mm2 W 立杆净截面模量 W=5080 HW 计算立杆段风荷载设计值产生的弯矩 HW=123000 f 立杆的抗压强度设计值 f=205.00N/mm2 N + MW = 14870 + 123000 = 157.53N/mm2..f =205N/mm2 μ A W 48930.294 5080 立杆的稳定性满足要求。
六、最大搭设高度计算
不考虑风荷载时..采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭脚手架的搭 设高度..Hs..aAf-(1.2NG2k+1.4NQk)/1.2gK=113m 考虑风荷载采用单立管..全封闭的脚手架可搭设的高度。HS=Kaμ f....1.2NG2K+0.8531.4..NQK+MWKμ A/W....1.2gk NG2K=2.166KN NQK 活荷载=4.73KN gk 每米立杆承受的结构自 重
标准值0.1491KN/m(查表2-9-18 按步距1.35..纵距1.5 米查的)MWk=MW/..1.430.85..=0.123/1.430.85=0.075KN.m 注..按单立杆则脚手架的调和系数KA=0.85 HS=..0.2943489310-632053103-..1.232.166+0.8531.43..4.73+0.2943489 310-630.075/5080310-9....../1.23o.1491=={29.47—(2.17+1.1936.85)}/1.23 0.1491=104.6m Hmax=104.6/(1+104.6/1000)=94.6m 脚手架的搭设限高为50 米..架体稳定性满足要求。连墙件的计算
连墙件的轴向力计算按下式 N1 = NLW+N0 NLW 风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN NLM = 1.43Wk3Aw=1.430.353Aw(12.6)=6.174....为迎风面积.....3..............N0 由于是双排..数值取5 N1=6.174+5=11.174KN 连墙件轴向力设计值..kN..Nf=μ Af μ 轴心受压立杆的稳定系数..由长细比I/i=500.0/15.8=31.65..查表得到 μ =0.912 A=489mm2 f=205.00N/mm2 经计算Nf=91.42KN..Nf..aA[f....0.912331.653205..91.42KN Nf..N1 连墙件满足要求。
七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算..Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)..应 按照下式计算..Nlw = 1.4 3 wk 3 Aw wk —— 风荷载标准值..wk = 0.354kN/m2..Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风 面积..Aw =4.233.00 = 112.600m2..No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向 力(kN)..No = 5.000 经计算得到 Nlw = 6.24kN..连墙件轴向力计算值 Nl = 11.24kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f] 其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95..A = 4.24cm2..[f] = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl..连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 11.24kN大于扣件的抗滑力8.0kN..不满 足要求!常规的作法连墙件二端分别用一个扣件与立杆和墙体连接..计算 结果均大于一个直角扣件、旋转扣件的抗滑承载力8KN..故采用2个扣
件连接..即采用根连墙杆..一侧分别与里、外立杆同时连接..另一侧 用直角扣件扣紧..这样..两根连墙件所能传递的轴向力设计值可达23 8..16KN,连墙件的细部做法如图所示 图6 预埋管拉结 预埋管..48 3.5..连墙杆 扣件
1 在学术报告厅内搭设顶部设可调托架顶撑双排落地式脚手架
每根立杆上放一个Tr38,长度600 mm可调托,并同时旋紧立杆上的两个可调托,顶住屋面板底面,保证上面的脚手架荷载传递到基层上,见图1,图2。在14.2 m高的双排双立杆扣件式钢管脚手架上面再搭设6 m高采用双排双立杆扣件式钢管脚手架,然后再搭设16 m高双排单立杆扣件式钢管脚手架,要保证整个36.2 m架高荷载与施工荷载传递,具体计算如下:
1)恒载计算:立杆:4×16.5×38.4+8×20×38.4=8 678.4 N。
大横杆:4×1.5×22×38.4=5 068.8 N,小横杆:2×1.2×22×38.4=2 027.52 N。
扣件:24×13.5×22+4×12×14.5+4×4×18.5+8×4×18.5=8 712 N。
竹笆:1×1.5×100×22+1.1×1.5×100×22=6 930 N。
安全网:1.5×1.8×6×22=356.4 N,小计:31 773.12 N=31.773 kN。
2)活载计算:
外立杆:2×1.5×1.00×3=9.0 kN,里立杆:9.0+0.3×1.5×2×3=11.7 kN。
取大值:11.7 kN。
3)设计值:
外立杆:1.2×31.773/2+1.4×9.0=31.66 kN。
里立杆:1.2×31.773/2+1.4×11.7=35.44 kN。
4)下部架体顶部可调托架承受的荷载:
一个Tr38,长度600 mm的可调托,当架体步高为1.5 m时,承载力设计值为62.4 kN,步高为1.8 m时,承载力设计值为49.0 kN,里立杆共设4个可调托架,计4×49=196 kN,远远大于35.44 kN偏安全。同样外立杆共设4个可调托架,计4×49=196 kN,远远大于31.66 kN,偏安全。
2 36.2 m高扣件式钢管脚手架构造
脚手架的搭设采用ϕ48×3.5钢管搭设的双排双立杆脚手架,脚手架搭设随结构模板、钢筋、混凝土工程一起同步施工,每次搭设高度应超过结构施工层顶面一排脚手,在离地20 cm处设置一道扫地杆与脚手架连接。脚手架宽1.0 m,立杆纵距1.5 m,步距1.8 m,竖杆离墙300 mm,底排步距1.8 m。外侧立面采用竹笆半封闭(半封闭高度为1.1 m)。用于结构作业时为1层作业(即n1=1),用于装修作业时为2层同时作业(n1=2)。立杆纵距la=1.5 m,立杆横距lb=1.0 m,步距h=1.8 m,连墙为2步3跨设置,脚手板为50 mm厚木脚手板,计算参数为:立杆截面积A=489 mm2,立杆的截面抵抗矩W=5.08×103 mm3,立杆回转半径I=15.8 mm。挡风面积An=1.1×1.5+(1.8-1.1)×0.05=1.69 m2,相应的迎风面积Aw=1.8×1.5=2.7 m2,钢材抗压强度设计值fc=205 N/mm2,边墙件横距lw=4.5 m,边墙件竖距hw=3.6 m。
36.2 m高外脚手架的验算结果见表1,表2。
3 搭设要点
1)脚手架搭设顺序:基础平整→道渣垫层夯实→C20素混凝土垫层→混凝土枕轨施工→安放18号槽钢→立杆→大横杆、小横杆、格栅→在立杆顶部设可调托架→可调托架上安放木方→同时旋紧双立杆上的两个可调托架→剪刀撑→脚手笆→防护栏杆。2)脚手架底部基础经平整夯实后,铺150厚道渣垫层夯实并浇筑200厚强度不小于C20素混凝土,在素混凝土垫层上做混凝土枕轨,在枕轨上安放18号槽钢,确保脚手架底部均衡受力及稳定性。3)脚手架外侧500 mm以外必须平整,以确保其周围的排水畅通。4)首步脚手架步高为1 800 mm杆应间隔交叉不同长度的钢管,将相邻立柱的对接接头位于不同水平截面上,使立柱受荷的薄弱截面错开。5)脚手架外侧,从第二步到第三步,每层均须在外立柱里侧设1 m高防护栏及外铺安全笆。五步以上除防护栏外,再满挂绿色密目安全网。脚手架内侧里立杆和框架之间每隔四步铺设长安全底笆(重迭隔置)。底笆下加两根格栅与牵杠用铅丝扎牢。脚手笆下部设两根格栅与横杆扣牢,脚手笆与格栅绑扎,每笆扎点不少于四点。6)脚手架和墙体采用钢管作硬拉连接,与框架柱上预埋件用电焊连接,水平方向每三根立杆设置一个连接点,垂直方向每两步设置一个连接点,以保证脚手和主体结构的整体性,连接件应尽可能设置在立杆与大小横杆交接处,且必须从第一步横杆开始设置。7)每根立杆底部向上200 mm处应设置纵、横向扫地杆,并用直角扣件与立杆连接。当立杆基础高度不在同一高度上时,应将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨,并与低跨立杆固定。8)大横杆钢管长度应不小于3跨,其接头用对接扣件连接,接头应错开,不得在同一跨内。大横杆与立杆相交处用直角扣件连接固定。9)双排脚手架的小横杆靠墙一端与墙装饰面的距离为300 mm,采用竹笆脚手板时,小横杆宜放于大横杆下方。凡立杆与大横杆相交处均应设置一根小横杆,小横杆距立杆的距离不应大于55 mm,并严禁随意拆除。
4 安全技术措施
1)施工人员必须持证上岗。操作前,必须进行有关安全、技术交底,明确施工过程,掌握有关操作规程。搭设前,必须对钢管、扣件等材料进行筛选,有质量问题一律不准使用。搭设前,施工人员必须戴好安全帽,系好安全带,穿防滑鞋,袖口、裤口要扎紧。脚手架拆除时,现场必须设警戒区域,张挂醒目的警示牌,警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人必须履行职责,严禁高空抛物。
2)脚手架拆除与搭设顺序正好相反,即先搭后拆、后搭先拆,其顺序为:安全网→竹片→栏杆→剪刀撑(随每步脚手架拆除)→中间格栅钢管→大横杆→小横杆→立柱。
5 结语
该方案与采用传统的悬挑脚手架方案比较,经济可靠,得到了施工单位与业主的认可,节省了造价并加快了施工进度。
摘要：结合具体工程,简要叙述了顶部设可调托架顶撑双排落地式脚手架的计算,归纳了36.2 m高扣件式钢管脚手架搭设构造以及其搭设要点,实践证明采用该施工方案经济适用,该技术值得推广应用。
关键词：可调托,脚手架,搭设
参考文献
[1]杜荣军.扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全[J].施工技术,2002(3):21-24.
[2]余宗明.高型脚手架及模板支撑架的结构设计[J].施工技术,2005(3):31-34.
[3]JGJ 130-2001,建筑施工扣件式脚手架安全技术规范[S].
[4]朱平,孟泽.某高层建筑爬升脚手架施工[J].山西建筑,2008,34(8):151-152.
本工程双排外脚手架编制依据为：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》。
15．7．1施工方法
15．7．1．1双排脚手架立杆纵距1.5m大横杆步距1.8m，小横杆间距1.5m，立
杆横距1.2m。
15．7．1．2立杆距建筑物450mm，小横杆距建筑物350mm，脚手架下采用枕木铺平。在大横杆上绑扎立杆，在立杆上绑扎小横杆。
15．7．1．3每隔二层设吊筋，下部与大横杆及小横杆连接，上部固定在上层埋件钢管上，斜吊筋由φ12钢筋和紧线器构成，吊筋必须用紧线器拉紧。
15．7．1．4在架子外侧立面整个长度和高度上连续设置十字形剪刀撑，与地面成45。角，在相邻两排剪刀撑之间，剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架大横杆扣紧，在其中增加3个扣件结点，剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米。
15．7．1．5跳板每层4块，立杆间距内布置4块跳板，跳板长4m。每层楼的外架子绑扎完毕后，外侧及时挂密目安全网。
15．7．1．6上料平台高度1m,栏杆高1m,3根栏杆居中布置 ,挡脚板高度200mm。15．7．1．7在各层楼板窗口处打入φ18膨胀螺栓埋件与斜杆焊接(详见附图)。15．7．2保证质量技术措施
15．7．2．1所有钢管、扣件必须刷防锈漆。
15．7．2．2脚手架各杆件相交处，伸出端不小于100mm，防止杆件滑脱。15．7．2．3大横杆、立杆相邻对接接头错开1500mm，并且不在同一步架内。15．7．2．4扣件安装时螺拴朝上，对接扣件开口向架子内侧。
15．7．2．5扣件的螺拴必须放正拧紧，扭动力矩在40~50N.m之间，并且不大于60N.m
15．7．2．6安装时设专人监督，保证同一排立杆在同一平面内，垂直度偏差不得在于架高的1/200，小横杆高低差不大于50mm。
15．7．2．7与埋件连结的斜支杆必须层层设立，且不得在同一层上少设或漏设，以保证外脚手架整体稳定。
15．7．2．8将相邻步架的大横杆交替设于立杆的内侧和外侧，多层作业时，不要都处于外传递（内传递）的一步架上，使其构成偏心荷载的作业层减到最小。15．7．3安全技术措施
15．7．3．1施工班组在作业时应严格执行有关安全技术操作制度及规程，并按本方案的要求进行绑扎。
15．7．3．2绑扎前严格检查杆件、扣件、跳板及安全网等，如有变形和损坏的，不得使用。
15．7．3．3小横杆上铺设的跳板和架子处挂的安全网要牢固、严密。跳板不得有探头的现象，所有安全网要用8#铁线绑扎牢固。
15．7．3．4脚手架多层作业使用时，每一作业层下的水平防护增设一道密目安全网防止坠物伤人。
15．7．3．5在脚手架搭设和使用期间，严禁与带电体接触，施工中使用动力线和照明线等，如必须穿过脚手架，需严格检查，并采取相应的绝缘措施。15．7．3．6遇有大风天应停止绑扎作业，防止刮落物品伤人。
15．7．3．7严禁吊车碰撞架子。
15．7．3．8施工人员必须戴安全帽，高空作业系安全带。
15．7．3．9脚手架搭投完毕后必须经项目经理、施工员、安全员、技术员、质检员检查合格后方可投入使用。
15．7．3．10本脚手架设计操作层为三层，均布施工荷载为2.0KN.M严禁超设计集中堆料或集中站人。
15．7．3．11脚手架在绑扎及使用期间发现杆件松动及变形等现象应及时通知项目部人员处理。
15．7．3．12严禁未经允许任意拆除吊筋、斜支杆,小横杆以及其它杆件。15．7．3．13每次大风、大雨过后，认真检查一遍脚手架，发现问题及时处理。做到安全生产,不安全不生产。
15．7．4防雷措施
15．7．4．1在施工期间如遇雨天，脚手架上的作业人员立即离开，防止雷击。15．7．4．2用φ25~32壁厚不大于3mm的镀锌钢管制做避雷针,设在架子四角的立杆上，高度不小于1米。
15．7．4．3接地极采用L50×5角钢制作，长1.5~2.5米，埋入地下，且将地夯实，不得埋在干燥土层内。
15．7．4．4接地线用φ10圆钢与接地极焊接，焊缝60mm。
15．7．4．5避雷接地装置由电工制作安装，任何工种在架子使用过程中不得破
坏避雷设施。
15．7．5脚手架的拆除
15．7．5．1划出工作区标志，禁止本工种以外的人员进入和穿行。15．7．5．2拆除作业时，应统一指挥，上下呼应，动作协调。
15．7．5．3严格遵守拆除顺序，做到后绑者先拆，先绑者后拆。
15．7．5．4必须在吊筋底部以上杆件全部拆除后，方可切断吊筋或松开紧线器。15．7．5．5在拆除过程中，最好不要中途换人，如必须换时，应将拆除情况交待清楚，以防发生事故。
15．7．5．6拆除下的杆件都不得堆放在楼板上，由吊车或井架运下，严禁人工
抛下。
15．7．5．7杆件拆除应注意保护窗户，不得碰撞窗扇及窗框。
15．7．5．8拆除脚手架时设专人监督，各通道做好指示标牌。
15．7．6双排脚手架计算书
15．7．6．1小横杆计算：
（1）δ=MX/WN≤f =205N/mm2
Mx=1.2MGK+1.4 MQK
=1.2×0.25×1.22/8＋1.4×3×1.22/8=0.81KN/m2
Wn查附表得5.05cm2
δ=MX/WN =0.81KN/m2/5.08×10－6m3 （2）挠度验算 ω=5ql2/384EI=5×3.75×1.22/384×2.06×105×12.19=1/357≤1.5/150 经以上验算小横杆满足要求。 15．7．6．2大横杆计算 因相邻立杆之间不设小横杆，故不验算。 15．7．6．3脚手架搭设最大高度及立杆计算 15．7．6．3．1脚手架搭设最大高度：HMAX=H/1＋H/100 H= KAΨa f－1.3×(1.2NGK2＋1.4NQK)/1.2NGK1×h =0.85×60－1.3×(1.2×1.95＋1.4×2.2)/1.2×0.442×1.2=48.89 m HMAX=H/1＋H/100=48.89/1＋0.489=49.4m 15．7．6．3．2按组合风荷载计算: N=1.2(nNGK1＋NGK2)＋1.4NQK =1.2×(27×0.442＋2.95)＋1.4×4.2=19.6KN 15．7．6．3．3计算ψ值，由b=1.2m,H1=3.6m，λx= H1/b/2=686 由b、H1查表得μ=25 λ0x=μλx=25×6.86=171.25 再由λ0x查表得ψ=0.242 15．7．6．3．4M= ql2/8=0.6×3.62/8=0.97 查表得b1=1.08A1=489mm2 KH=1/1＋H/100=1/1＋63/100=0.61 又因用单管做立杆,所以KA=0.85 N/ψA＋M/ b1 A1=19600/0.242×2×489＋9.7/4.89×1.08=84.5 N/mm2 KA×KH×f =0.85×0.61×205=106.3 N/mm2 ＞84.5 N/mm2 故经验算立杆合格 15．7．6．4.连墙件计算 δ=NtNc/An≤0.85f NtNc=1.4H1L1W=1.4×3.3×1.5×0.5=3.465KN An查表得4.89 cm2 δ=NtNc/An=3.465/4.89 cm2=70.9＜0.85×205=174.2 经验算连接件抗拉抗压强度满足要求.15．7．6．5上料平台支撑系统验算 15．7．6．5．1荷载的计算 15．7．6．5．1．1平台自重及栏杆自重 钢管：（0.875×4＋1.2）×3.84=18kg=0.18KN 扣件：1×4=4 kg=0.04KN 15．7．6．5．1．2封闭竹笆自重 （0.875×1.2＋1.25×1.2）×3.5=9 kg=0.09KN 15．7．6．5．1．3跳板自重0.875×1.25×50=5.5 kg=0.55KN 15．7．6．5．1．4材料自重，按整个平台受料重量为1000kg计算（10×0.875×1.25）/(2.5×3.5)=1.25KN 15．7．6．5．1．5施工人员及运输工具荷载 按整个平台受活荷载400kg计算 （4×0.875×1.25）/(2.5×3.5)=0.5KN 斜杆所受压力 N=(0.18＋0.04＋0.09＋0.55＋1.25)×1.2＋0.5×1.4=3.232KN 15．7．6．5．2内力计算 N1= N/sinθ=3.232/2/3=4.848KN 15．7．6．5．3斜杆稳定性验算 H0= 42＋52/2=3.2m i=0.01578m λ= H0/ I=3.2/0.01578=202 杳表ψ=0.172A=489×10-4 m2 δ=N/ψA=4.848/0.172×489×10-4=576N/ m2＜[δ]=1700 N/ m2 故经验算斜杆稳定.其它验算同上 1、施工图纸 2、建筑结构荷载规范GB50009-20013、钢结构设计规范GBJ17-20034、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20015、////////建设厅关于建筑施工脚手架安全技术若干规定（试行） 二、工程概况： ///////大楼工程位于泉州市儿童医院内。本工程为一栋单体工程，其中地下一层，地上十一层，底层层高4.5m，二至八层层高3.8 m，九层层高6.5m（含九层夹层）, 十层层高5.0m，屋面梯间层层高3.6m，女儿墙高2.2m，建筑总高度48.40 m。该工程由////////建设公司承建，根据工程特点，外脚手架采用双排钢管架搭设，其中东北角一层外脚手架落于地下室顶板上，西南角三层外脚手架落于三层板上，为落地双排脚手架；其余部位在一、三、八层板设槽钢悬挑平台作为外架基础，为悬挑式脚手架。 三、施工准备 1、材料质量要求： 槽钢采用[126×53×5.5型，其材质必须满足现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢材。 钢管采用Φ48×3.5mm钢管，质量必须满足现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》（GB700—79）中A3钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均应具有出厂合格证及检验单，钢管和扣件的吻合要求接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧管件时开口处最大距离小于6mm。 2、施工人员准备 架子工10人（有操作证）、电焊工1人（有操作证）、塔吊操作及信号工3人（有操作证）。 四、悬挑平台搭设： 对于悬挑平台在地下室顶板、三层、八层结构板砼浇筑前应在结构板内距外边2300mm及200mm处预埋Φ10钢筋环，水平间距1500mm，用于固定槽钢，槽钢的另一端挑出建筑物以外1700mm作为外架的悬挑平台，在固定立杆位置处焊100mm高Φ25钢筋头。（详下图所示） 五、脚手架搭设方法与技术要求 脚手架搭设顺序 立杆搭设→扫地杆搭设→纵向水平杆搭设→横向水平杆搭设→连墙件设置→剪 刀撑设置→水平钢管绑扎→铺脚手板挂安全网 脚手架搭设方法与技术要求 1、立杆搭设，立杆自平台槽钢上开始搭设，纵向间距1500mm，横向内立杆距外墙面500mm，外立杆距外墙面1500mm。立杆的接长采用对接扣件，相邻力杆接头不设在同一步内；同一步内隔一根立杆的两接头在高度方向错开500mm以上；各接头中心至主节点应在600mm范围之内。 2、在距悬挑平台面200mm处搭设一道纵横向水平扫地杆与内外立杆扣接。 3、搭设纵向水平杆，按1800mm步高将纵向水平杆搭设在立杆内侧。纵向水平杆接长采用搭接扣件连接，接头应交错布置：相邻接头不能设在同步或同跨内；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开500mm以上；各接头中心至最近主节点距离不大于500mm。 4、搭设横向水平杆，在立杆与纵向水平杆交接处设置一根横向水平杆，用十字扣件与立杆扣接；横向水平杆距外墙面150~200mm，露出外立杆外侧长度不小于100mm。 5、连墙件设置，在各结构层设置连墙件。连墙点的水平间距不超过4500mm，各层设置新埋件（预埋钢管埋于梁中，埋入梁内长度大于300mm，并与梁内钢筋进行点焊固定）。架体与埋件之间用钢管呈水平拉接（否则应使与架体连接的一端下斜连接）。 6、剪刀撑设置，在架体外侧立面满设剪刀撑，剪刀撑应由底层至顶连续设置，其宽度不小于四跨（6m），斜杆与纵向水平杆的夹角在45—60度之间；斜杆的接长采用搭接接长，其搭接长度不小于1m，应采用不少于两个转角扣件固定，端部扣件边至杆端距离不小于100mm。 7、纵向水平钢管绑扎，在内外纵向水平杆间均匀布置两道水平钢管，与横向水平杆扣接。 8、铺设脚手板及安全网，架体每搭设完一层在施工层铺设竹笆脚手板，其四角用铁丝固定于纵向水平杆上；外装修施工时在架体与外墙之间设木跳板；操作层架外侧200—300mm高处设挡脚杆，1000mm高处设扶手杆；架体外侧满挂6m×1.8m密目安全网。 9、楼层封闭，因外墙面装饰线条需要，该外架内立杆距外墙面500~650mm。在施工中操作层及其余楼层每两层需设一道水平封闭，其做法为： 一、在挑于内立杆与外墙面的小横杆上满铺50mm厚木跳板； 二、在楼层连墙预埋钢管上扣接纵向钢管，然后在纵向钢管与内侧大横杆之间帮扎水平兜网。 六、安全施工措施 1、搭设操作人员必须具有架子工特种操作证，保证白分之百持证上岗； 2、操作人员在作业时须正确佩戴安全帽，超过2m高作业须佩带安全带，安全帽与安全带在使用前须经检查合格； 3、安全网应采用合格产品； 4、塔吊吊运钢管应两点绑扎起吊，扣件用吊斗盛装起吊，塔吊操作及指挥由专职人员进行，其他人员不得指挥； 5、材料运至作业面应分散放置，不得集中堆放于架体上； 6、扳手等手头工具挂设牢靠，防止坠落伤人； 7、立体交叉作业时应有水平防护措施； 8、大风天气应将未铺竹笆进行固定，已铺部分应绑扎牢。 七、环保与职业健康安全措施： 1、对操作班组要进行书面环保及安全技术交底，加强其环保与职业健康安全意识； 2、安全网应及时进行封闭式挂设，防止施工尘土外扬。 八、设计验算： 槽钢平台设计与计算 1、荷载计算 平台以上最高搭设外架步数为11步（19m），按其中两步架同时使用考虑荷载取值，则每一跨外架的荷载为： 竹笆荷载：20×1.0×1.5×11=330N 安全网荷载：2×1.8×1.5×11=59.4N 拦 杆 荷载：37.4×1.5×2×11=1234.2N 结 构 自重：124.8×11=1372.8N（查表取值） 施 工 荷载：2000×1.0×1.5×2=6000N 以上对外立杆产生的压力总和为： N外=1.2×（330/2+59.4+1234.2+1372.8/2）+1.4×（6000/2） =6774N 以上对内立杆产生的压力总和为： N内=1.2×（330/2+1372.8/2）+1.4×（6000/2） =5222N2、悬挑梁的支座返力及内力 平台槽钢受力情况示意如右图 N1=（5222×0.5+6774×1.5）/1=12772N N2=（5222×1.5+6774×2.5）/1=24768N 最大弯距Mmax=5222×0.5+6774×1.5=12772N.m 最大剪力Qmax=5222+6774=11996N3、悬挑梁使用安全验算 抗弯强度验算： Ò=M/（rxwnx）=12772000/（1.05wnx）＜f=215N/mm2 则wnx>56576 选用型号为[12.6槽钢可满足要求。 抗剪强度： て=VS/（It）=(11996×36400)/（3885000×5.5）=20.4N/mm2 ＜fv=125N/mm2 满足要求。 整体稳定性验算： φb=[5700bt/(Lh)]×(235/fv) =[(5700×53×9)/(1500×126)]×(235/125) =27>4 查表得φb/=1.0 M/（φb/wx）=12772000/(1.0×61700) =207N/mm2＜f=215N/mm2 整体稳定性满足要求。 预埋钢筋环验算： 强度：Ò=11996/(3.14r2)＜210N/mm 2则r>4.3mm（即Φ10以上钢筋）可满足要求。 钢筋锚入砼内长度按锚固长度400mm设置 钢筋与混凝土的粘结力 0.65×3.14×D×400×2/1.7>N1=11996N 则D>12.4mm（即Φ14以上钢筋）可满足要求。 因此须预埋Φ14以上钢筋环。 4、砼局部受压验算 以200×450mm的边梁（砼强度C35）为计算体。 槽钢对梁的压力： 压应力Ò=N2/A=24768/(200×53)=2.34N/mm2＜[Ò]＝17.5N/mm2 抗压满足要求。 边梁在集中荷载作用下的剪切应力 て=N2/A0=24768/(200×450×2)=0.14N/mm2＜[ft]＝1.3N/mm2 抗剪满足要求。 外架立杆验算 风荷载计算： 风压降低系数0.7；基本风压0.75 体型系数为1.3×0.089=0.1157（查表取值） 风荷载标准值为0.7×0.75×0.1157=0.061KN/m2=61N/m2 风荷载对立杆产生的弯矩为（0.85×1.4×1.5×61×1.82）/10=35.3N.M 以受力最大的外立杆进行立杆稳定性验算： 落地架最高搭设外架步数为26步（47.2m），按其中两步架同时使用考虑荷载取值，则每一跨外架的荷载为： 竹笆荷载：20×1.0×1.5×26=780N 安全网荷载：2×1.8×1.5×26=140.4N 拦 杆 荷载：37.4×1.5×2×26=2917.2N 结 构 自重：124.8×26=3244.8N（查表取值） 施 工 荷载：2000×1.0×1.5×2=6000N 以上对外立杆产生的压力总和为： N外=1.2×（780/2+140.4+2917.2+3244.8/2）+1.4×（6000/2） =10284N N/（ф*A）+Mw/W=10284/（0.146×489）+35300/5080 =151N/mm2 品茗软件大厦工程； 工程建设地点:杭州市文二路教工路口；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 本脚手架计算书依据《建筑结构荷载规范》、《施工技术》（2000年3月刊）、《建筑施工落地双排外竹脚手架技术规程》(DB22/47-2005)、本工程施工图纸、施工组织设计编制。 一、脚手架参数信息 1、基本参数 本工程外墙双排竹脚手架的搭设高度为24m，立杆横距为1m，立杆纵(跨)距为1m，横杆步距为1.8m。 2、材料参数 kN/m2，抗弯强度设计值为66 kN/m2。 小横杆平均外径为110mm，壁厚为6mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-6)4]/64=1444354.266 mm4。 大横杆平均外径为110mm，壁厚为8mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-8)4]/64=1873507.597 mm4。 立杆平均外径为120mm，壁厚为12mm，其截面惯性矩为I=π×[1204-(120-12)4]/64=3500475.572 mm4。 搭设本脚手架所用的材料为毛竹，弹性模量E=30000kN/m2，抗压强度设计值为所用的脚手板为竹笆片脚手板，其自重为0.3kN/m2，安全网自重为0.005 kN/m2。 二、小横杆验算 小横杆按照单跨简支梁进行计算 1、小横杆的荷载计算 作用在小横杆上的荷载包括施工荷载为2kN/mm2，转化为作用在小横杆上的线荷载为q1=2×1/(2+1)=0.667kN/m； 脚手板荷载，q2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m。 所以，作用在小横杆上的荷载为q小=1.4×q1+1.2×q2=1.053kN/m。 2、小横杆抗弯强度验算 小横杆的最大弯矩为，M=1.053×12/8=0.132kN·m 最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W=π×[1104-(110-6)4]/(32×110)=26260.987mm3。 小横杆实际受弯应力为：σ=M/W=0.132×106/26260.987=5.014N/mm2 竹子抗弯强度为fm=66N/mm2 ≥ σ=5.014N/mm2。所以安全。 3、小横杆挠度计算 受弯构件允许挠度控制值为：[ν]=1000/200=5mm 小横杆的挠度为：ν=5qlb4/384EI ν= 5×1.053×10004/(384×30000×1444354.266)=0.317 mm ν≤[ν] 所以，其挠度满足要求。 三、大横杆验算 1、大横杆荷载计算 大横杆承受小横杆传递的集中荷载和本身的自重荷载以及外部的安全网传递的荷载。 小横杆传递在大横杆上的集中力为： Q=q·lb/2=1.053×1/2=0.527 kN 因为外侧大横杆要承受安全网的重量，所以外侧大横杆的受力最大。取外侧大横杆进行计算。 安全网传递荷载为q3=0.005×1.8=0.009kN/m 所以作用在大横杆上的均布荷载为：q大=1.2×(0.009+0.025)=0.041kN/m 2、大横杆的弯矩计算 大横杆的最大弯矩为：M=0.041×1/8+0.527×1/3= 0.181 kN·m 支座反力为R1=0.041×1/2+0.527=0.547kN 最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W=π×[1104-(110-8)4]/(32×110)=34063.774mm3。 大横杆实际受弯应力为：σ=M/W=0.181×106/34063.774=5.303N/mm2 竹子抗弯强度为fm=66N/mm2 ≥ σ=5.303N/mm2。所以安全。 23、大横杆挠度计算 受弯构件允许挠度控制值为：[ν]=1000/200=5mm 大横杆的挠度为ν=5qla4/384EI + 23Qla3/648EI ν= 5×0.041×10004/(384×30000×1873507.597)+ 23×0.527×103×10003/(648×30000×1873507.597)=0.342 mm ν≤[ν] 所以，其挠度满足要求。 四、立杆强度和稳定性验算 单根立杆的平均截面面积为：A=π×[1202-(120-12)2]/4=2148.849mm2 1、强度计算 外侧立杆承受的荷载最大，所以取外侧立杆的稳定性进行验算，作用在外侧立杆上的荷载包括： 1)、立杆的自重标准值。本工程脚手架搭设高度为24m，竹子自重为0.025kN/m，所以立杆自重N1=0.025×24=0.6kN； 2)、脚手板自重标准值：N2=0.3×1×1×6/2=0.9kN 3)、小横杆自重标准值：N3=0.025×1×(2+1)×(14+1)=1.125kN 4)、大横杆自重标准值：N4=0.025×1×3×(14+1)=1.125kN 5)、安全网自重标准值：N5=0.005×1×24=0.12kN 6)、施工荷载标准值：N6=2×1×1=2kN 所以作用在最底部立杆的荷载设计值为：N=1.2×(N1+N2+N3+N4+N5)+1.4×N6=1.2×(0.6+0.9+1.125+1.125+0.12)+1.4×2=7.444kN 每根立杆承受的压应力为：σ=N/A=7.444×103/2148.849=3.464N/mm2 竹子抗压强度为为fc=12N/mm2 ≥ σ=3.464N/mm2。所以竹子的抗压强度满足要求。 2、架体整体稳定性验算 竹脚手架整体稳定性承载力满足以下公式： σ=N/A≤[σbk]= σbk/K=π2EI/(3A(μhw)2)其中[σbk]--换算成单杆的临界力容许值(kN/m2)μ--换算成单杆的计算长度系数，查表得μ=1.003 hw--连墙件的竖向间距(m)K--安全系数，取为3 将数据代入上面的公式，得到： [σbk]=π2×30000×3500475.572/(3×2148.849×(1.003×3600)2)=12.331N/mm2 σ=3.464N/mm2 ≤ [σbk]=12.331N/mm2 所以竹脚手架的整体稳定性满足要求。 五、地基承载力验算 立杆下的平均垫块面积为：Ad=0.25m2；地基承载力标准值fd=120kPa； 其中，地基承载力调整系数为kc=1； 地基承载力设计值为：fg=kc×fgk=1×120=120kpa。每根立杆对地基的压应力为：σ=N/Ad=7.444/0.25=29.776kPa σ=29.776kPa≤fg 【双排双立杆脚手架施工方案】推荐阅读： 外墙双排外架施工方案06-01 单层脚手架施工方案09-22 钢管脚手架施工方案12-10 吊篮脚手架专项施工方案07-23 外脚手架拆除施工方案11-07 脚手架施工方案谁编制11-29 高边坡脚手架施工方案09-10 整治工程脚手架施工专项方案(6.6)11-20 悬挑落地式脚手架施工组织设计方案11-16双排落地式脚手架施工方案 篇4
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