高层悬挑外架施工方案

高层悬挑外架施工方案（精选6篇）

高层悬挑外架施工方案 篇1

1、编制依据（略）

2、工程概况：

本工程为邯鄣供电公司用电生产楼，位于中华大街与朝阳路交汇处，总建筑面积17747.8m2，地上十层、局部十一层，裙房四层，地下二层，建筑总高度44 m，结构形式为框架结构，本工程外架采用挑梁式双排挑外脚手架，分别于一层、五层九层设置挑梁。里脚手架采用满堂架了。

3．脚手架构配件的质量标准

（1）钢管：钢管一般采用外役48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为4~6m，横向水平杆（小横杆）一般为1.9~2.3m。钢管应涂防锈漆。（2）扣件：扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。（3）脚手板；钢脚手板一般用厚为2mm的钢板压制而成，其表有均匀分布的防滑孔，板长2~4m，宽250mm的杉木或松木制成，板长3~6m,宽不小于150mm。

（4）脚手架的用途及极限荷载值 脚手架用途分砌筑脚手架、装修脚手架和防护用脚手架，其外围满挂密网封闭。脚手架荷载：结构架为3KN／m2.5．脚手架平面布置

双排外脚架立杆横距b=1.20m，1=1.05m，内立杆距建筑物外墙皮距离b=0.20m，脚手架步距h=1.80m，铺设脚手板层数4层，进行结构施工施工层数1层，装修施工可同时进行2层，邯鄣地区基本风压W0＝0.35KN／M2。

由于本工程±0.000以下土方不能及时进行回填，故采用挑脚手架，用型钢作为挑梁，共设三层，分别于一层、五层和九层设置。

脚手架与建筑主体结构连接点的布置，其竖向间距H1=3h，水平距离L1=31（三步三跨设置）6．脚手架搭设方法： 6.1搭设顺序：

放置悬挑钢梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，每边竖起3~4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按45~55Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置端墙件，按第一部架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构件质量，设置端墙件，按第一步架的 作业程序和要求搭设第二步、第三步．．．．．．，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。6.2 构造要求：

6.2.1 立杆：立杆间距选用1.5m，允许搭设偏差±5mm，立杆垂直允许搭设偏差±10 cm。

6.2.2 扫地杆设置； 人垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。6.2.3 横杆间距、平整度；横杆步距采用1.8m，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不超过±10cm。

6.2.4 立杆、横杆接头的详细做法：立杆上对接口件应交错布置，两个相邻立杆的接间不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

6.3 架体与建筑结构拉接要求：

6.3.1 构造形式：采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件中间固定于墙体上。

6.3.2 布置要求：连墙杆在垂直间距不应大于4m，水平间距不大于6m的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应 大于30cm。必须人底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。

6.4 剪刀撑的搭设方法：在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5~7根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置。剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于10cm处。剪刀撑下端一定要落地。

7．小横杆的设置： 每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头个处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm。双排架中靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。

8．脚手板的防护栏杆： 脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm以上高脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。9．脚手架体与建筑物之间封闭办法： 9.1 密封网垂直封闭：（1）密目网贯穿试验；密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。要符合GB16909的规定。每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。

（2）密目网贯穿试验： 做耐贯穿试验时，将网与地面成30°夹角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的钢管（管径48－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

（3）密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。9.2 兜网封闭：用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔10m封闭一道。10．脚手架的上下通道：

脚手架体需要设置安全马道，马道宽度不小于1m，马道坡度以1：3（高：长）为宜；马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑；人行斜道小横杆间距不超过1.5m；马道上满铺脚手板，板上钉防滑条；设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2m，下部护身栏杆距脚手板0.6m。11．脚手架的卸料平台：

脚手架的卸料平台上面要挂牌表明控制荷载并严格按照搭设方案施工。

12．脚手架搭设质量要求：

（1）立杆的垂直偏差；搭设高度H≤25m时，同偏差不大于H／200，且不大于100mm；横向偏差不大于H／400，且不大于50mm。（2）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1／300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于是10mm。

（3）脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。

（4）扣件坚固力宜在45~55Nm范围内，不得低于或高于60Nm。（5）连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。（6）同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm。且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保护整体稳定。13． 脚手架的使用规定：

（1）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2；装修脚手架2KN/m2。

（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上般运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。

（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架上员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。

（4）作业人员在加上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单场块脚手板以增加操作高度。

（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在加上作业中，就注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上告等安全处休息。

（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。

（8）在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后者能恢复正常作用；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。

（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。14．脚手架的交底与验收：脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照设方案进行验收，验收时要有量化内容，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中，不能简单的用“符合要求”来代替。15．脚手架的拆除方法

脚手架拆除前应制定施工方案，包括拆除架的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等；并按 一步一清原则依次进行，禁止上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，系安全带，穿软底鞋上架作业，周围设围护栏杆或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。

拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业。连墙点必须与脚手架同步拆除，不允许分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件应及时运至地面，严禁高空抛掷。16．脚手架搭设时注意事项：

（1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。

（2）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

（5）不脚手架外侧遇有主低压电线时，而且外侧边缘距外是架空线路外侧边丝的安全距离小于规范规定时，应做专门外电防护方案，并严格执行。

（6）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。（7）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。

（8）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。17．脚手架的维护与管理：（1）使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件，零件应存放在室内。

（2）凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。

（3）要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区（在于75％）。每年应涂刷防锈漆一资，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈。

（4）工具式脚手架，在拆除后需要及时进行维修保护，并配套存放。（5）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放在拆除亦应及时检收不得乱扔乱放。（6）建立健脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用，谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损。附件；

悬挑式脚手架设计计算书

已知条件：立杆横距b＝1.21，立杆纵距1＝.50，内立杆距建筑物外墙皮距离m＝0.20m，步距h＝1.80m。铺设脚手板按规定层考虑，进行结构施工时施工层数1层，装修施工要员时进行，装修施工层数2层，基本风压W＝0.35kn／m2。脚手架与建筑物连接点的布置，其竖向间距H＝31＝5.40m，水平距离L＝30＝4.50m。

其它计算参数为：立杆截面和A＝489mm2，立杆截面抵抗矩W＝5.08×103mm3，立杆回转半径I＝15.85mm，挡风面积A＝1.1×1.5+(1.8－1.1)×0.05=1.69m2，相应的迎风面积An=1.8×1.5=2.7m2。钢材抗压强调设计值fc=205N／mm2。

根据规定施工荷载：结构施工用荷载标准值：3.0KN／m2，装修施工用荷载标准值：2.0K／Nm2。

1、试验算单根立杆其允许搭设高度：

（1）由h=1.80n，h2=3h，b=1.20m，查4－4－10得：φaf=35.559KN（2）由b=1.20m，l=1.50m，脚手板4层，查表4－•4－5得：NGK2=3.215KN（3）由b=1.20m，l=1.50m，结构施工荷载QK=3.0KN／m2，查表4－4－6得：NQK=6.978KN：装修施工荷载QK=2.0KN／m2，两层同时操作，查表4－4－6得：NQK=9.30KN（4）由h=1.80ml=1.50m，查表4－4－4得：QGK1=0.442KN（5）将以上数据代入式4－4－11和谐－4－12中，其中：KA=0.85，并采用根立管得：H=最大允许高度为： Hmax（装修施工）： H＝28.11m，最大允许搭设高度为： Hmax=本工程采用悬挑双排外架子，设三道挑梁，最大搭设高度为16.5m，均小于允许最大搭设高度，故满足要求。

2、脚手架立杆整体稳定验算：

考虑风荷载，按公式4－4－5进行验收： N／ΦA+M／BA1＝KAKnf ① 求N值：n1＝9，则：（结构施工）N＝1.2(n1cx1+NGK2)+1.4NQK ＝1.2×(9×0.442+3.215)+1.4×6.978 ＝18.4KN（装修施工）N=21.65KN ② 计算ф值：

由b=1.20m，h1=3h=5.04m／，计算λx：

λx=2H1／b=9 由b=1.20m，h1=3h，查表4－4－9得：μ=22.4 ∴λox=μλx=201.6，查表4－4－7得：

ф=0.178 ③、计算风压标准值： Wk=0.71aфμsμzWo 其中：

ф=An／Aw=1.69／2.70=0.626 查表5－6得：μs=1.0则μs=0.626 由《建筑结构荷载规范》表6.2.1中查得μz=1.2则有：Wk=0.173KN／m2 ④、作用于格构式压杆风载q：

q=1.4LWk=1.4×1.5×0.173=0.363KN／m2 ⑤、风荷载产生弯矩值：

M=qH12／8=0.363×5.42／8=1.32KN／m2 ⑥、将以上数据代入式： N／ФA+M／ba1≤KAKHf 其中：A1=489mm2,b=1.20m KA=0.85,KH=0.8（结构施工）

18.4×103／0.178×489×2+1.32×106／1200×489×2=106.8N／mm2≤0.85×0.8×205=139.4N／mm2（安全）

（装修施工）

21.65×103／0.178×489×2+1.32×106／1200×489×2=125.5N／mm2<0.85×0.8×205=139.4N／mm2（安全）

3、脚手架与建筑物结构的连接计算：

①、连墙点抗风强度验算：

风荷载对每个连墙点产生拉力或压力：

Nt(Nc)=1.4HALAWk=1.4×5.4×4.5×0.173=5.89KN 一个扣件抗滑能力设计值为6.0KN，大于5.89KN，故安全。

②、连接件抗压，抗拉强度计算：

б=Nt／An≤0.8f 式中：Nt 5.89KNAn=489mm2f=205Nmm2 б=5890／489=12.04N／mm2,0.8f=174.25N／mm2（安全）

4、脚手板计算：

①、脚手板支撑在小横杆上，按两跨连续梁考虑，作用在脚手板上的荷载，包括脚手板自

重，活荷载，风荷载等，按均布荷载考虑。

②、脚手板支承力及挠度验算：

计算简图如右：

①荷载统计：

恒载：脚手板重查（建筑施工手册）

第三版第一册表5－14，由b=1.20m得 gk=0.3484KN／m [结构施工用]：

施工荷载q1=3KN／m [装修用] 施工荷载q2=2KN／m ②、脚手板截面最大弯矩值： a．脚手板自重产生的弯矩值 MGK=0.125gl2=0.125×0.3484×1.02=0.0436KN.m b．施工荷载产生的弯矩值

[结构]MQK=0.125ql2=0.125×3.0×1.02=0.375KN.m [装修]MQK=0.125ql2=0.125×2.0×1.0=0.25KN.m 木脚手板毛抵抗矩：

W=1／6bh2=1／6×1.2×52=500cm2 r′m－材料强度附加分项系数。套《建筑施工手册》第三版第一册表5－5得：r′m=1.1705 f－木脚手板抗弯设计强度。查《建筑施工手册》第三版第一册表5－25得：f=1.8N／mm2 f／r′m=1.8N／mm2 [结构] 1．1／500×103×(0.0436×106+1.15×0.375×106)=1.045N／mm2<1.5378N／mm2（满足）[装修] 1．1／500×103×(0.0436+1.15×0.25×106)=0.728N／mm2<1.5378N／mm2（满足）

③、挠度验收

应满足下公式：W=0.521ql4／100EL 查《建筑施工手册》第三版第一册表2－12式中：

脚手板强度取0.75 E—脚手板弹性模量，查表5－25得：E=1000N／mm2 Ix—脚手板截面惯性矩。

Ix=1／12bh3=1／12×1.2×0.053=12.5×10-6m4 [W]-允许挠度为1／150 代入公式： [结构] W＝-允许挠度为1／150 代入公式： [结构] W=0.521×3.0×7504／100×1000×121.5×106=0.004mm<750／1540=500mm（满足）

5、小横杆验算：

小横杆间距C＝0.75 计算简图如右：

①、强度计算：

因为q恒所占比重较小，因此，可偏于安全简化，按下式计算Mmax: Mmax=(q活+q恒)b2／8=qb2／2 q=1.2(GkC+gk)+1.4KQQMC 式中：Gk-脚手板自重查表4－4－20得Gk=0.30KN／m2 C-小横杆间距C＝0.75m gs-钢管单位长度自重查表4－4－18得gk=38N／m KQ-施工活荷载不均匀分布系数取KQ=1.26 QK-施工荷载标准值：QK=3.0KN／m2（结构）；QK=2.0KN б-Mmax／Wn Wn-小横杆截面抵抗矩，由钢管规格φ=48×3.5查表4－4－17得：Wn=5078mm2则

（结构施工）q=4095.6N／m Mmax=4095.6×1.22=737Nm

则 б=Mmax／Wn=737000／5078=145N／mm2（安全）

（装修施工）q=2835N／m Mmax=510.3Nm б=510300／5078=100.5N／mm2（安全）

②、变形计算： W／b=5qb3／384EL 其中：E-钢管材料弹性模量，查表3－4－17得： E=2.06×105N／mm2 I-钢管截面惯性矩，查表3－4－17得： I=121900mm2（结构施工）W／b=1／290＜1／150（安全）

（装修施工）

W／b=1／400＜1／150（安全）

6、大横杆计算：

①、在横杆强度验算：

大横杆强度计算近似地按下图进行计算，图中F为小横杆与大横杆交点处支座及力最大值。

（结构施工）

F=bq／2=1.2×4095.62+0.2×4095.6=3276.5N（装修施工）

F=1.2×3835／2+0.2×2835=2268N 因为活荷载约占90％，因此要近似全按活活荷载考虑。

（结构施工）Mmax=0.213FL =0.213×3276.5×1.5=1046.8Nm 则： б=Mmax／Wn=1046.8／5078=206N／mm2≤205N／mm2（安全）

（装修施工）Mmax=0.213×2268×1.5=724.63Nm 则：б=724.63／5078=2143N／mm＜205N／mm2（安全）

②、变形计算： W／b=1.615FI2／100EL（结构施工）W／b=1／213＜1／150（安全）

（装修施工）W／b=1／303＜1／150（安全）

7、悬挑梁强度、挠度验算：

①、计算简图及计算参数：

选用18号工字钢作悬挑负梁，工字负截面特性：

截面积30.62理论重量

24.1lkg／m，I=1660cm4，W=185cm3，I／S=15.4cm，t=6.5mm 悬挑梁有关数据：计算简图如上

悬挑梁有关数据：计算简图如上

图m=1.4m，m1=1.5m，1.5×1.4=2.1m，λ=m／1=0.667，λ1=0.095，由脚手架传来载为N：

（结构施工）N=18.4KN（装修施工）N=21.65KN ②、钢梁抗弯强度验算：

查表得rx=1.05wnx=185×103mm3并由《施工手册》第三版第一册表5－31得：

M=N(m+m1)-qm2／2 б=M／rxWnx（结构施工）M=18.4×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =29.56KNm 则： б=152.2N／mm2＜f=315N／mm2（安全）

（装修施工）M=－21.56×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =29.56KNm 则： б=152.2N／mm2＜f=315N／mm2（安全）

（装修施工）M=－21.56×(1.4+0.2)-0.24×1.42／2 =-34.88KNm 则： б=179.5N／mm2＜315N／mm2（安全）

③、钢梁抗弯强度计算：

由《施工手册》第三版第一册表5－31得： V=-(2N+qm)τ=VS/It

将以上数据代入，则：

（结构施工）

（装修施工）

④、钢梁挠度验算：

由《施工手册》第三版每一册表5－31得：

8、预埋铁件计算：

由《施工手册》第三版第一册5－31知：支座及力R： 则：

（结构施工）

（装修施工）

预埋件采用φ16钢筋制作，截面积为

①、强度验算：

（结构施工）

（装修施工）

（安全）

②、抗模力验算： N-砼的握衰力

则：

（结构施工）

N=∏×162×25×2=40.19KN KG／2=4×13.88×103／2=27.76KN＜N（安全）（装修施工）

KG／2=4×16.5×103／2=33.0KN＜N（安全）

③、局部承压验算：

局部承压验算按下式计算：

б=GQ／bd≤fcd 式中：K-动力系数K＝1.5 Q-每个吊环所承担的力 b-吊钩宽度100mm d-吊环填径16mm fcd-钢材局部承压强度设计值215N／mm2（结构施工）б=13N／mm2＜fcd（安全）

高层悬挑外架施工方案 篇2

关键词：脚手架,扣件,立杆,横杆

1 工程概况

本工程为平遥县古陶镇西城村居民新区3号楼, 剪力墙结构。长63.95 m, 宽16.9 m。地下1层, 地上28层。地上建筑总高度为87.9 m, 室内外高差-0.45 m。地下1层为储藏室及设备用房, 1层, 2层为商场, 3层~28层为住宅。建筑层高:地下1层4.2 m, 地上1层4.8 m, 2层4.65 m, 3层~28层均为3 m。

2 体系选择

本工程外脚手架从1层顶开始采用工字钢悬挑单立杆双排脚手架, 6层一挑, 每次搭设高度约18 m。整个脚手架随建筑物外立面形状变化而变化, 沿建筑物外围满挂密目网形成封闭。

3 悬挑脚手架设计计算

3.1 脚手架参数

立杆的纵距1.50 m, 立杆的横距0.90 m, 立杆的步距1.50 m;搭设高度18 m;内排架离墙距离0.30 m;小横杆端部离墙距离0.10 m;搭设在大横杆端部的小横杆根数为1;采用的钢管类型:48.3×3.6。连墙件采用两步三跨, 双扣件连接。

3.2 小横杆的计算

小横杆在大横杆的上面, 考虑荷载在小横杆上面的最不利布置, 验算强度和挠度时小横杆按照简支梁进行计算:

1) 均布荷载值计算:

大、小横杆的自重标准值:q1标=0.039 k N/m;

大、小横杆的自重设计值:q1设=1.2×0.039=0.047 k N/m;

小横杆上脚手板的荷载标准值q2标=0.350×1.500/2=0.263 k N/m;

小横杆上静荷载标准值:q3标=0.039+0.263=0.302 kN/m;

小横杆上活荷载标准值:Q=3.000×1.500/2=2.25 kN/m;

小横杆上荷载标准值:q标=0.302+2.25=2.552 kN/m;

小横杆上荷载的设计值:q设=1.2×0.302+1.4×2.25=3.51 k N/m。

2) 强度计算:

σ=Mmax/W=0.355/ (5.26/1 000) =67.49 N/mm2<[f]=205.0 N/mm2, 满足要求。

3) 挠度计算:

最大挠度:Vmax≤[V][1]=L1/150, E=2.060×105N/mm3, I=12.71 cm4。

Vmax=5q标L14/ (384EI) =5.0×2.552×900.04/ (384×2.060×105×127 100.0) =0.833 mm<[V]=900.0/150=6.000 mm, 满足要求。

3.3 大横杆的计算

3.3.1 荷载计算

小横杆在大横杆的上面, 小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆。大横杆按照均布荷载与集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算 (计算小横杆传递给大横杆的集中力时, 计入小横杆的悬挑荷载) 。小横杆悬挑见图1。

1) 内排大横杆受到的集中力静荷载标准值:P1内标=0.5q3标L1 (1+a/L1) 2=0.5×0.302×0.9× (1+0.2/0.9) 2=0.203 k N;

2) 内排大横杆受到的集中力动荷载标准值:P2内标=0.5QL1 (1+a/L1) 2=0.5×2.25×0.9× (1+0.2/0.9) 2=1.513 k N;

3) 内排大横杆受到的集中力静荷载设计值:P1内设=1.2×0.203=0.244 k N;

4) 内排大横杆受到的集中力动荷载设计值:P2内设=1.4×1.513=2.118 k N;

5) 外排大横杆受到的集中力静荷载标准值:P1外标=0.5q3标L1 (1-a2/L12) =0.5×0.302×0.9× (1-0.22/0.92) =0.129 k N;

6) 外排大横杆受到的集中力动荷载标准值:P2外标=0.5QL1 (1-a2/L12) =0.5×2.25×0.9× (1-0.22/0.92) =0.962 k N;

7) 外排大横杆受到的集中力静荷载设计值:P1外设=1.2×0.129=0.155 k N;

8) 外排大横杆受到的集中力动荷载设计值:P2外设=1.4×0.962=1.347 k N。

3.3.2 强度计算

Km为弯矩系数 (查表) [2]。

1) 内排大横杆自重产生的最大弯矩值:M1内=Kmq1设L2=0.08×0.047×1.5002=0.008 k N·m。

2) 内排大横杆集中力静荷载产生的弯矩值:集中力紧靠立杆可忽略不计。

3) 内排大横杆集中力动荷载产生的弯矩值:集中力紧靠立杆可忽略不计。

4) 内排大横杆受到的最大弯矩值:M内max=M1内=0.008 k N·m。

5) 外排大横杆自重产生的最大弯矩值:M1外=Kmq1设L2=0.8×0.047×1.5002=0.008 k N·m。

6) 外排大横杆集中力静荷载产生的弯矩值:集中力紧靠立杆可忽略不计。

7) 外排大横杆集中力动荷载产生的弯矩值:集中力紧靠立杆可忽略不计。

8) 外排大横杆受到的最大弯矩值:M外max=M1外=0.008 k N·m。

9) 内排大横杆的抗弯强度:σ=M内max/W=0.008×106/5 260.0=1.521 N/mm2。

10) 外排大横杆的抗弯强度:σ=M内max/W=0.008×106/5 260.0=1.521 N/mm2。

内排大横杆与外排大横杆的抗弯强度同为1.521 N/mm2<[f]=205.0 N/mm2, 满足要求。

3.3.3 挠度计算

Kf为挠度系数 (查表) [2]。

1) 内排大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:

2) 内排大横杆集中力静荷载引起的挠度:集中力紧靠立杆可忽略不计。

3) 内排大横杆集中力动荷载引起的挠度:集中力紧靠立杆可忽略不计。

4) 内排大横杆最不利分配引起的最大挠度:

5) 外排大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:

6) 外排大横杆集中力静荷载引起的挠度:集中力紧靠立杆可忽略不计。

7) 外排大横杆集中力动荷载引起的挠度:集中力紧靠立杆可忽略不计。

8) 外排大横杆最不利分配引起的最大挠度:

V内max=V外max=0.051 mm<[V]=L/150=1 500.0/150=10.0 mm, 满足要求。

3.3.4 扣件抗滑力计算

其中, R为水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;Rc为扣件抗滑承载力设计值, 取8.00 k N。

1) 内排脚手架构件抗滑承载力验算:

Kv为剪力系数 (查表) [2]。

a.内排大横杆的自重均布荷载传给立杆的竖向作用力设计值:

b.内排大横杆的集中力静荷载传给立杆的竖向作用力设计值:

c.内排大横杆的集中力动荷载传给立杆的竖向作用力设计值:

d.内排大横杆传给立杆的竖向作用力设计值:

2) 外排脚手架构件抗滑承载力验算:

a.外排大横杆的自重均布荷载传给立杆的竖向作用力设计值:

b.外排大横杆的集中力静荷载传给立杆的竖向作用力设计值:

c.外排大横杆的集中力动荷载传给立杆的竖向作用力设计值:

d.外排大横杆传给立杆的竖向作用力设计值:

内排大横杆传给立杆的竖向作用力R内=2.510 k N;外排大横杆传给立杆的竖向作用力R内=1.580 k N, 均小于Rc=8.00 k N, 满足要求。

3.3.5 脚手架荷载标准值 (2层同时施工)

1) 静荷载标准值:

a.脚手架自重产生的轴向力标准值:查表A.0.1[1]得:每米立杆承受的结构自重标准值为0.144 k N;NG1k=0.144 4 k N/m×18 m=2.599 k N。

b.脚手板的自重产生的轴向力标准值:本例采用木脚手板, 标准值为0.35 k N/m2。

内排:NG2k内=2×0.5P3L1 (1+a/L1) 2=2×0.5× (0.35×1.5) ×0.9× (1+0.2/0.9) 2=0.759 k N。

外排:NG2k外1=2×0.5P3L1 (1-a2/L12) =2×0.5× (0.35×1.5) ×0.9× (1-0.22/0.92) =0.449 k N。

c.栏杆与木挡脚板自重产生的轴向力标准值:本例采用栏杆, 木挡脚板, 标准值为0.17 k N/m。

d.吊挂的安全设施荷载, 包括安全网产生的轴向力标准值:0.01 k N/m2。

经计算得到, 静荷载标准值:

N外=NG1k+NG2k外1+NG2k外2+NG2k外3=2.599+0.449+0.510+0.27=3.828 k N。

2) 活荷载标准值:根据表4.2.2[1]查得:均布活荷载标准值为3 k N/m2。

NQk内=2×0.5PL (1+a/L) 2=2×0.5 (3×1.5) ×0.9× (1+0.2/0.9) 2=6.05 k N;

NQk外=2×0.5PL (1-a2/L2) =2×0.5 (3×1.5) ×0.9× (1-0.22/0.92) =3.85 k N。

3) 风荷载标准值:

其中, Uz为风荷载高度变化系数[3], Uz=2.001;

Us为风荷载体型系数[1], Us=1.3=1.3×0.96=1.248;

Wo为基本风压, 取重现期n=10对应的风压值[1], 查表E.5[3]得:Wo=0.25 k N/m2。

经计算得到, 风荷载标准值:Wk=Uz×Us×Wo=2.001×1.248×0.25=0.624 k N/m2。

4) 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值:

N内设=1.2N内+1.4NQk内=1.2×3.358+1.4×6.05=12.50 k N;

N外设=1.2N外+1.4NQk外=1.2×3.828+1.4×3.85=9.984 k N。

5) 考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值:

N内设=1.2N内+0.85×1.4NQk内=1.2×3.358+0.85×1.4×6.05=11.229 k N;

N外设=1.2N外+0.85×1.4NQk外=1.2×3.828+0.85×1.4×3.85=9.175 k N。

6) 风荷载产生的立杆段弯矩设计值:

Mw=0.9×1.4WkLah2/10[1]=0.9×1.4×0.624×1.500×1.5002/10=0.265 356 k N·m。

3.3.6 立杆的稳定性计算

1) 不考虑组合风荷载时, 立杆的稳定性计算:

内立杆的轴心压力设计值:N内设=12.50 kN;

外立杆的轴心压力设计值:N外设=9.984 kN;

立杆的截面回转半径:i=1.59 cm;计算长度附加系数:K=1.155;

步距:h=1.5;系数:U=1.500;

立杆计算长度:Lo=kuh=1.155×1.500×1.500=2.599 m;

长细比:λ=Lo/i=2.599×100/1.59=163.459;

根据表A.0.6[1]由λ=163.459查表得到:轴心受压立杆的稳定系数ф=0.264;

立杆净截面面积:A=5.06 cm2;

立杆净截面模量 (抵抗矩) :W=5.26 cm3;

内立杆稳定性计算:σ内=N/ (фA) =12 500/ (0.264×506.000) =93.574 N/mm2;

外立杆稳定性计算:σ外=N/ (фA) =9 984/ (0.264×506.000) =74.739 N/mm2;

不考虑风荷载时内立杆稳定性计算:σ内=93.574 N/mm2;外立杆稳定性计算:σ外=74.739 N/mm2;均小于[f]=205.000 N/mm2, 满足要求。

2) 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算:σ=N/ (фA) +Mw/W≤[f]。

内立杆的轴心压力设计值:N内设=11.229 kN;

外立杆的轴心压力设计值:N外设=9.175 kN;

σ内=N/ (фA) +Mw/W=11 229/ (0.264×506.000) +265356/5 260.000=134.507 N/mm2;

σ外=N/ (фA) +Mw/W=9 175/ (0.264×506.000) +265 356/5 260.000=119.131 N/mm2;

考虑风荷载时内立杆稳定性计算:σ内=134.507 N/mm2;外立杆稳定性计算:σ外=119.131 N/mm2;均小于[f]=205.000 N/mm2, 满足要求。

3.3.7 连墙件的计算

1) 连墙件连接的承载力计算:

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力[1]:

风荷载产生的连墙件轴向力设计值:

连墙件的轴向力计算值:

内排架距离墙的长度:a=300.000 mm。由长细比a/i=300.000/15.900=18.868的结果从表A.0.6[1]查得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.950;

连墙件轴向力设计值:Nv=φ×A×[f]=0.950×5.060×10-4×205.000×103=98.544 k N;

连墙件轴向力计算值:Nl=14.794 k N, 小于连墙件轴向力设计强度允许值Nv=98.544 k N, 满足要求。

2) 扣件抗滑承载力验算:

连墙件轴向力计算值:Nl=14.794 k N小于双扣件的抗滑力设计强度允许值2Rc=16.0 k N, 满足要求。

3.3.8 悬挑梁的计算

1) 荷载计算:

内立杆的最大轴心压力设计值:N内设=12.50 k N;

外立杆的最大轴心压力设计值:N外设=9.984 kN;

水平支撑梁采用18号工字钢:高度h=180 mm, 羽翼宽度b=94 mm, 腹板厚d=6.5 mm, 羽翼平均厚度t=10.7 mm, 截面面积A=30.6 cm2, 截面惯性矩Ix=1 660.0 cm4, 截面模量 (抵抗矩) Wx=185.0 cm3, 比重D=78.5 k N/m3;

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2AD=1.2×30.6×0.000 1×78.5=0.288 k N/m;

y轴回转半径iy=2.0 cm, ηb=0, 本工程中, m1=0.300 m, m2=l1=1.200 m, m=1.300 m, L=1.500 m。

悬出端C受脚手架荷载N的作用, 里端B为与楼板的锚固点, A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图见图2。

a.支座A及U形拉环B受力计算:

b.支座弯矩计算:

2) 强度计算:

截面应力σmax=M/w=15 974 000/185 000.000=86.350 N/mm2。

水平支撑梁的计算强度86.350 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2, 满足要求。

3) 挠度计算:

C点最大挠度计算公式:

挠度允许值[Vm]=L/250[1]=1 200.0/250=4.8。

水平支撑梁的最大挠度Vmax=4.042 mm<[Vm]=4.8 mm, 满足要求。

4) 整体稳定性计算:

查表B.4[4]得到βb=0.21+0.67ξ=0.21+0.67×0.758 865 2=0.718。

型钢挑梁整体稳定性系数:

3.3.9 U形钢筋拉环与楼板连接的计算

1) 悬挑水平钢梁与楼板压点采用的U形钢筋拉环强度计算如下:

σ=Rb/Ab≤f1=50 k N/mm2。其中, f1为U形钢筋拉环抗拉设计强度;

水平钢梁与楼板压点的拉环受力:Rb=10.433 k N;

拉环钢筋直径16 mm;面积为:A=3.14×8×8=200.96 mm2;

σ=Rb/Ab= (10.433 k N×1 000) / (200.96 mm2×2) =25.958 N/mm2。

U形钢筋拉环的应力σ=25.958 N/mm2, 小于钢筋拉环抗拉强度f1=50 N/mm2, 满足要求。

2) 悬挑水平钢梁与楼板压点采用的U形钢筋拉环 (粘结力) 锚固强度计算:

其中, Rb=10.433 k N;d为楼板螺栓的直径, d=16.000 mm;h为楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固长度, h=2×85+130=300 mm (U形环埋深85 mm, 净宽130 mm) ;C25混凝土板厚100 mm;[fb]为楼板螺栓与混凝土的容许粘结强度, [fb]=1.270 N/mm2。

Rb/ (3.14dh) =10 433/ (3.14×16×300) =0.692 N/mm2≤[fb]=1.270 N/mm2, 满足要求。

3) U形钢筋拉环对混凝土的局部承压计算:

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中, Rb为作用于楼板螺栓的轴向拉力, Rb=10.433 k N;d为楼板螺栓的直径, d=16.000 mm;S为U形钢筋拉环产生的楼板内混凝土的受剪面积;S= (2×130+d+3.14d) ×85=27 730.4 mm2。 (加固措施为在U形环两个转角部位内侧各埋1根长1.5 m, 直径18 mm, HRB335钢筋, 计算时不计) 。

Rb/S=10 433/27 730.4=0.376 N/mm2≤[fb]=1.270 N/mm2, 满足要求。

4 结语

通过计算得到结论为连墙件轴向力计算值Nl=Nlw+No=14.794 k N, 接近双扣件抗滑力设计强度2Rc=16 k N, 为主要危险源, 在工程中为重点检查对象。

参考文献

[1]JGJ 130-2011, 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].

[2]余永祯, 周世明.建筑施工手册[M].第4版.北京:中国建筑工业出版社, 2003:53-55.

[3]GB 50009-2001, 建筑结构荷载规范[S].

高层悬挑外架施工方案 篇3

【关键词】高层建筑；高空；反弧悬挑；施工技术

建筑业作为支撑我国国民经济发展的三大支柱产业之一，其建设情况将直接反映和彰显出我国社会总体经济水平。因此，发展建筑业是我国加快经济建设步伐的一个重要手段。就目前来说，我国建筑事业已经迈上了一个全新的发展台阶，工程建设过程中所引进的各种先进的施工技术和施工理念为建筑事业的发展打下了坚实的基础。

1.高空反弧悬挑结构分析

在目前的建筑工程施工项目中，高空反悬弧悬挑结构以其独特的支撑体系优势受到了社会各界人士的好评，更是成为目前建筑工程施工领域的首选结构。随着我国经济实力的日益增强，我国建筑行业已成为拉动国民经济发展的中坚力量，其发展速度更是不言而喻，成为整个工程领域中备受重视和关注的一项。在这种时代背景下，探索高空反弧悬挑结构概念和施工技术尤为关键，对于整个建筑工程施工技术改进有着巨大的指导意义。

1.1概念

悬挑结构是当今建筑工程领域中一项极为常见的结构形式，是基于传统的建筑结构基础上形成的。如建筑结构中常见的雨棚、挑檐、外阳台等建筑结构都是悬挑结构中的主要体现着，从这种结构分析来说，悬挑结构的主体结构都是以挑出梁或者板为主构成的，是梁板结构中的一种，其施工本质仍然是以梁板结构为主的。而该层建筑结构中，高空反弧悬挑结构的应用则是与传统悬挑结构相反的一种施工技术，是在施工中将雨棚、挑檐、传统外阳台等结构中的弧度反设，从而形成的一种施工结构。

1.2特点

高层建筑高空反弧悬挑结构的使用主要是依靠压重或者外拉力来保持结构的整体性、稳定性，要求建筑结构中施工中能够具备良好的抗倾覆能力，并具备良好的安全因素。一般来说，在工程施工建设中，对于稳定结构层的倾覆力矩必须要加以控制，对于其中失稳现象及时的加以归纳，提出合理的预防措施，进而保证工程施工质量。

2.高空反弧悬挑结构在某工程施工的应用

近年来，随着我国科学技术和建筑施工技术的不断发展，各种新型建筑结构不断涌现。高空反弧悬挑结构作为目前工程领域中的一项新技术，其在施工中施工技术、施工质量都备受业内人士的重视。这里我们就以以下工程为例，对高空反弧悬挑结构的施工进行了深入分析。

2.1某工程建设概况

本文以某市某工程的建设为例，具体论述了其建筑工程中的高空反弧悬挑结构的施工技术，现对其工程概况作如下介绍：

本文以某工程的建设为例，具体论述了其建筑工程中的高空反弧悬挑结构的施工技术，现对其工程概况作如下介绍：

某工程总建筑面积42580m2，由两栋对称单体建筑组成，地下一层，地上十三层，总建筑高度52.30m，基础采用干作业钻孔灌注桩，框架剪力墙结构，该工程融商业、住宅和地下停车场为一体，整个立面阳台均为弧形设计，同时在屋面东西两侧设计了两个反弧装饰结构，左右对称，形成了不同凡响的立面装饰效果。

2.2施工过程中的难点

首先是反弧挑檐的施工，在此项工程的建设中，其反弧挑檐距离建筑屋面的结构标高为39.6m，其曲面的半径大小为3.0m，设计为两跨式的挑檐结构，共计长度为16m，由三根挑梁支撑，结构从主立面向外悬挑3.4m，自重达26.86t，倾覆力矩为567kN/m。在施工过程中，需要施工人员认真对待其模板的设计问题，认真仔细的做好模板设计工作，并要求所设计的模板能够在保证质量的基础上，最大限度的节约投资成本，确保反弧挑檐设计施工的经济合理。

其次是施工所需的材料，由于反弧挑檐的基本构成材料主要是清水混凝土，所以在混凝土浇筑完成时，还需在其结构外表刷涂一层防水涂料，避免结构被水侵泡后发生破损。

再次，由于反弧挑檐对地面承受力的要求较高，所以顺带着对混凝土的成型质量要求也比较高，而想要达到这些要求，就必须得在施工中严格化、规范化模板支撑体系的设计，并认真做好模板支撑体系的放样、定型和施工测量工作，确保反弧挑檐结构中模板的支撑质量。

最后是混凝土的浇筑问题，对于弧形曲面的混凝土浇筑，要重视并解决好混凝土的密实度，面混凝土浇捣流淌等问题。

3.施工技术要点

3.1钢筋加工和安装

（1）钢筋制作主要是弯筋和焊接，焊接量较大。

（2）钢筋弯制：由于受力筋直径较粗，用量较大，弯制采用钢筋弯曲机，采用弯曲机，效率高、规格化，直径较小的筋采用人工弯制，速度较快。

（3）钢筋焊接：由于是反弧悬挑构件，若采用一次成形，在安装时会产生很多不便，所以采用分段预制，集中安装，在钢筋场地，将筋做成单元件或单元骨架，在高空安装。由于应力状态主要是受拉状态，质量直接影响悬挑构件的负荷程度，尤其底层属最大拉应力区。

3.2模板工程

3.2.1搭设步骤

（1）根据前述挑架布置方案，于11、12层斜撑位置预埋“三角 ”形ф25限位筋。

（2）预埋固端锚栓：当结构施工至12层结构平面时，在钢挑梁的相应位置预埋M20螺栓，螺栓锚固端与15mm钢板顶焊并与梁主筋焊接。

（3）搭设斜撑，固定钢挑梁。

（4）搁置型钢挑梁，搭脚手架支撑，并张好安全网。

3.2.2结构及支撑加固措施

（1）在12层结构施工时，于挑梁固端锚栓位置增设一根小梁250×350，上配4ф16，下配3ф16加强。

（2）为确保12层楼面安全，将M20螺栓间隔改为ф16拉筋，穿过12层结构预留孔，锚固于11层楼面，将挑梁对12层的拉力传递到11层，减少楼面负载。

3.2.3模板设计、安装

圆弧曲面底部成型质量要求，故考虑采用300mm宽十一夹板模组拼，用50mm宽薄胶带贴缝，并均涂隔离剂。圆弧曲面模板支撑龙骨采用ф20弧形@400钢筋骨架，内侧半径为3945mm，拆除后，钢筋调直后可重复利用。

3.3混凝土浇捣

（1）优化混凝土配合比，在混凝土标号不变的前提下，减少混凝土坍落度，掺加适量减水剂，并适当提高石子粗粒径含量，以减缓流淌。

（2）掌握二次振捣时间，在布料后，先用铁楸拍振出浆，然后过60min后，再用小型高频振动棒振捣，木抹搓平（60min指振动界限，由现场根据混凝土参数、气温和浇捣条件等因素实验确定）。

（3）混凝土浇捣时，由下至上进行。在布料时，应左右均匀布料，严禁集中下料，以免打弯或踩弯面层钢筋。

4.结语

总之，在目前的建筑工程项目中，要想做好高空反弧悬挑结构施工要求，就必须要在工作中认真的做好各环节的工作控制，结合施工自身特点和建筑设计安全需要入手分析，指导为工程的施工质量、施工效益奠定基础。尤其是对高层建筑工程施工而言，在工程中必须要牢牢把握施工技术要点和难点，针对工程中常见质量进行全面分析，以确保整个工程项目质量都能够达到预计标准。

【参考文献】

[1]结构力学[M].武汉：武汉大学出版社，2000.

[2]JGJ1302-2001，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2003.

新型悬挑脚手架施工方案 篇4

一、编制依据

1、海悦国际大厦工程施工图

2、《质量计划/施工组织设计编制规定》QWJ/ⅢJS01-20023、《建筑施工手册》

4、国家现行有关规范、规程、标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》等。

5、类型与本工程相似工程的施工技术经验及资料。

二、工程概况:

海悦国际大厦工程位于威海市火炬高技术产业开发区交通干道—文化西路南侧，与山东大学威海分校一路之隔。海悦大厦由三个主楼和裙楼组成，平面呈矩形，地下二层，地上29层，建筑高度99.9m，裙楼五层，建筑高度23m。建筑物东西长142.298m，南北宽43.8m，建筑面积113250平方米。裙楼一层层高5.0m,二层至四层层高4.8m，五层层高4.2m。

建筑塔楼部分采用自爬升式脚手架，裙房部分采用落地式脚手架，这在前方案中已体现。由于建筑南部正在施工1#、2#汽车坡道，因此该部分的裙房落地式脚手架无法扎设，所以拟在建筑南部的一层楼板上搭设工字钢悬挑脚手架。工字钢悬挑脚手架扎设至裙房屋面顶，悬挑高度最大为24米。

三、外部脚手架:

1、搭设工艺流程：

定位放线→埋设双[url=mailto:Φ18@200]Φ18@200[/url]钢筋套箍→固定工字钢→搭立杆→大横杆→小横杆→拉结点固定、搭设剪刀撑→小横杆上铺脚手板→护栏→挡脚板→安全网、密目网布设。拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。

2、搭设方法：

一层顶至裙楼顶的外脚手架的搭设方法及力学性能同落地式双排扣件式钢管脚手架。外脚手架立杆纵向间距（即工字钢间距）为1.4m,内外立杆间距1m,内立杆距墙面0.18m,大横杆步距1.8m,中间设一道防护栏杆,高1.2m,小横杆端部距墙面0.1m,脚手架底部设在通长铺设脚手板上,作业层满铺木脚手板,立杆底部设纵横向扫地杆。

剪刀撑间距8根立杆及转角处搭设，剪刀撑跨5个立杆，斜杆与地面成450--600角。

连墙件两步三跨设置，且各层外围框架柱处，均与柱子形成双道拉结。

3、搭设施工:

（1）施工准备:

①对钢管、工字钢、扣件、脚手板、密目网、安全网等进行验收,不合格产品严禁使用。②检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。

③清除搭设场地杂物,平整搭设场地。

（2）16号工字钢安放固定

按照工字钢的间距要求，采用在楼板上打孔，双[url=mailto:Φ18@200]Φ18@200[/url]钢筋套箍割丝并用双螺母穿楼板固定，埋设双[url=mailto:Φ18@200]Φ18@200[/url]钢筋套箍，待钢筋套箍验收合格后，即可在套箍上固定工字钢。

（3）搭设:

①根据工字钢的间距排距要求进行定位放线。

②搭设纵横向扫地杆:纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离工字钢上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.③立杆搭设:

立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。

a、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。

b、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个扣件固定。

旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。

c、开始搭设立杆时,每隔5根设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。

d、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆﹑横向水平杆后,应立即设置连墙件,以确保搭设过程中的安全。

e、立杆高度为24m。

④纵向水平杆搭设:

a、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。

b、纵向水平杆接长:采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;当采用搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。

c、在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。

⑤横向水平杆搭设:

a、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。

b、横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上方。

c、可在两主节点间加设横向水平杆，横向水平杆间距不得大于700 mm,以方便搭设作业面脚手板。⑥连墙件设置:

a、采用刚性连墙件,两步三跨布置，遇到柱子每层两道，如柱距较大，则借助原斜撑脚手架预埋的Φ20钢筋箍设钢管扣件拉结。

b、连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。

c、连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用上斜连接。d、每层在大横杆上设两道拉结杆与框架柱拉接牢固。

⑦剪刀撑搭设：

外侧立面两端各设置一道剪刀撑，并由底部到顶连续设置，中间连续设置剪刀撑，剪刀撑之间的净距不大于15m，每道剪刀撑跨越五个立杆间距，斜杆与地面倾角为45～60度。

a、剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。

b、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。

c、剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。⑧作业层、栏杆和挡脚板的搭设：

a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。

b、上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。

⑨脚手板的铺设：

a、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm~~150mm。

b、脚手板采用搭接铺设，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出水平杆的长度不应小于100mm。

c、拐角、平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。

d、脚手板端部必须用封绳与横向水平杆绑牢。

⑩安全防护设置：

a、安全平网：首层架体底部采用竹胶板加密目网封闭严实，中间每隔10m或三至四层设置一道安全平网，且施工层脚手板下也要加一道安全网，网应铺满，其封闭和连接均应严密。

b、密目网：脚手架外立杆内侧应立挂密目网，网与架体及网与网之间用5mm尼龙绳固定封闭严密。

四、脚手架拆除：

1、拆除准备：

①全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。

②应由工程技术负责人进行拆除安全技术交底。

③清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

2、拆除作业：

①划出工作区标志，严禁非施工人员进入现场。

②拆除顺序：自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，后绑者先拆，一般应先拆拉结杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆、工字钢等。

③连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固。

④统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。⑤当脚手架拆除至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

⑥材料、工具应用滑轮和绳索运送或集中用塔吊运送，严禁往地面抛扔。

⑦拆卸后的各种构件应分类码放整齐。

五、材料质量要求：

1、工字钢与现浇板连接螺栓的材质应符合现行《普通碳素结构钢技术条件》中规定的Q235钢制作。

2、钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管，直径均为φ48，它们的力学性能均应符合《冷弯薄壁型钢结构技术规范》。

3、扣件均为锻铸铁铸成的扣件的重量及容许荷载均应符合规范要求。扣件的形式有三种：旋转扣件、十字扣件、对接扣件。

4、木质脚手板应采用优质杉木或松木，厚度为5cm,宽度为30cm，长度3m。

六、脚手架搭设质量要求：

1、立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200,且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。

2、单根大横杆水平偏差不大于20mm，小横杆水平偏差不大于10mm。

3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。

4、扣件连接时螺栓的松紧程度必须适度，紧固力矩宜为 40—65N.m，螺栓根部要放正。

七、安全管理：

1、脚手架搭设人员必须经过有关部门专业培训，合格者方可持证上岗。

2、搭设人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。

3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按有关规定进行检验，合格后方可使用。

4、作业层上的施工荷载（结构3KN/m2；装饰2KN/m2）要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起吊设备。

5、六级及六级以上大风和雪、雨，雪天禁止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应及时清除积雪。

6、脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

①主节点处的纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆。

②连墙件。

7、搭设脚手架时，地面应设围挡及警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

8、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施应按（施工现场临时用电安全技术规范）（JGJ46）的有关规定执行。

9、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

10、架面上严禁码放材料，严禁上架人员在架面上奔跑或退行。

11、工人在架上作业时，应注意自我保护和他人安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等不安全处休息。

12、人员上下应走楼梯，严禁攀援脚手架上下。

13、每班工作人员上架前应先行检查有无影响安全作业的隐患存在，排除解决后方可开始作业。

14、根据工程实际情况应对脚手架定期进行检查。

八、脚手架力学验算：

（一）脚手架计算

外架(方案)（写写帮推荐） 篇5

脚手架工程施工方案

一、总体说明

第一节 工程概况

该工程位于郴州市天龙汽车站内，由中油中泰（郴州）天然气有限公司投资新建，湖南中为建设有限公司承包建设。工程内容主要包含加气站房、加气罩棚、储气罐、设备基础及（防撞柱、放散管、杠式摄像头基础）各一套,场地道路、场地硬化，实心围墙,加气机、程序控制盘及配套的电气工程、给排水工程、防雷工程，消防工程、场地照明工程、工艺区花砖铺设等土建部分。

二、工程与结构说明

a、加气站房建筑面积：183.4㎡，为单层框架结构，基础埋深为-1.500米，主体框架混凝土强度等级为C30；结构层高3.6米，建筑高度4.5米，基础位于第②层粉质粘土层，开挖后采用碎石回填，压实系数不少于0.94，钢筋φ为HPB235 级钢筋，Ⅱ级为HRB400 级钢筋。砌体部分：外墙、内墙均采采用190mm厚页岩多孔砖，M7.5水泥砂浆砌筑。总开间共六间，使用功能为：值班控制室、营业室、卫生间、配电间。屋面工程：屋面采用卷材防水，等级Ⅱ级、不上人屋面。楼地面工程：地砖地面、卫生间：釉面砖墙面，贴至吊顶。内墙：乳胶漆墙面、外墙：涂料墙面、顶棚：PVC板吊顶。门窗工程：采用深灰色框料的铝合金。

b、加气岛内共设有六台加气机，专为汽车提供加气加液用,其罩棚的范围40m* 22 m结构形式：正放四角锥螺栓球节点网架；下旋柱点支撑。罩棚共有支柱6根，其中每根罩棚柱柱基础采用桩基础。在罩棚边设有防撞柱,埋深为挖至基底持力层。待设备供应安装单位核对预埋位置和预埋件到位后，才浇筑砼。

c、设备基础:包含内容有L-CNG撬体基础、EAG高压空温式加热器基础、EAG空温式加热器基础、LNG空温式气化器基础、LNG高压空温式气化器基础、LNG储灌基础、储灌/卸车增压气化器基础、储气瓶组基础、放散管基础、罩棚基础。基础主体混凝土强度等级C30,基础大都位于回填土层(埋深-1.5 m)，都在存不同层度置换沙石的情况。其中在预埋孔底预埋螺栓的精度控制是本工程难点。

d、站区围墙为实体围墙。围墙埋深基础为站外地面下1.5m。砌体及饰面按图区示，工艺设备区内设1米高的实心围堰，加气机，工艺管沟等以加气罩棚柱为定位标准，其余设备以围堰中心线作为定位标准。郴州市北湖区天龙加气站

脚手架工程施工方案

e、消防工程、给排水工程: 本工程给排水,消防水从站外接一DN100给水管供站内生活、消防用水;站内雨水采用有组织排放和自然排放相结合的方式排到站外。生活用水采用PE管给水;室外排水采用UPVC排水管,承插连接。

消防水由已建消防水管接至消火栓,管内水压0.45Mpa;L-CNG灌区配置手提式干粉灭火器4具,站房配置手提式干粉灭火器2具，加气岛配置手提式干粉灭火器4具。

f、防雷、电气工程:站区供电由站外高压引进,供电负荷为二级负荷站区内主要用电系统为:消防系统、照明系统、工艺及仪表系统，站内电缆采用直埋，室外-1.0米室内-0.5米。加气站房及L-CNG生产区是重要的防雷区，采用避雷针，避雷带接闪器及防静电措施，站区内采用统一的接地网，把各接地网接在一起。

第二节 施工准备

钢管采用外径ф

48、壁厚3.5mm的钢管，其材质符合GB/T700中Q235-A级钢的技术条件，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤的裂缝的钢管。对直角扣件、回转扣件、对接扣件均需满足有关规定要求。

第三节 施工部署

外架均采用扣件式钢管脚手架。1、1、2栋八层以下采用落地式脚手架，从九层以上开始采用悬挑式脚手架。

2、每六层一挑，拉绳采用钢丝绳。

3、每栋每层每单元设置一个卸料平台，卸料平台采用钢管搭设。

4、每层作业面均满铺竹架板作为脚手板，外架外侧面满挂安全网。

##第四节 施工工艺

1、满堂架搭设方法

1.1搭设方法

搭设作业必须在统一指挥下，严格按规定规程进行：摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装第一步纵向平杆及横向平杆并与各立杆扣紧→安第二步平杆→依次安第三、四步平杆等→局部依据满堂架的高度加设剪刀撑→操作层根据需要增加铺设小横杆→操作层铺脚手板

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脚手架工程施工方案 在搭设中不得随意改变构造设计，减少杆配件设置和立杆距作≥100mm的构造尺寸放大。1.2搭设要求：

立杆间距：板厚≤120 1200mm 板厚=160 1000mm 楼层高度在4.5米以下时，应设3道水平拉杆（含扫地杆），立杆、水平杆的接头，相邻要错开，立杆接头布置在不同的步距内，其接头距水平杆的距离不应大于步距的1/3。水平杆接头中心距主节点的距离不应大于纵距的1/3。支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。；

脚手架必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距楼板面不大于300mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.④满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。⑤高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

1）装设连墙件或其它撑拉杆时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。

2）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m，当作业层高出其下连墙件2步或4m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

3）在搭设中不得随意改变构造设计，减少杆配件设置和立杆距作≥100mm的构造尺寸放大。确有对够架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。

2.落地式双排钢管脚手架

2.1施工准备：

1)钢管采用外径ф

48、壁厚3.5mm的钢管，其材质符合GB/T700中Q235-A级钢的技术条件，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤的裂缝的钢管。对直角扣件、回转扣件、对接扣件均需满足有关规定要求。2.2搭设要求

本工程标准层以下部分外架采用钢管落地式双排外架。立杆纵距为1.5m，横距为1.05m，大横杆纵向间距为1.8m，每隔15m设置一道且在转角或两端必须设置剪刀撑。外架搭设要点

① 脚手架搭设顺序为：立杆→小横杆→大横杆→搁栅→剪力撑→脚手笆→栏杆

② 立杆接头必须采用对接接头，对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨

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脚手架工程施工方案

内，且在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，搭接长度不应小于1000mm，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端应高出建筑物檐口1.5米，高出女儿墙上皮1m。

每根立杆必须落在坚实地基上，并设置底座或垫块，脚手架必须设置纵横向扫地杆，扫地杆距底座上皮不大于200mm，纵向扫地杆 设在横向扫地 之上。

③ 纵向水平杆 设在横向水平杆之下，在立杆内侧，纵向水平杆采用对接时，接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3.采用搭接接头时，接头长度不应小于1米，并应等距设置三个旋转扣件，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。

④ 横向水平杆每一主节点处必须设置，并采用直角扣件紧扣在纵向水平杆上，轴线偏离主节点的距离不大于150mm，作业层上非主节点处的横向水平杆最大间距不宜大于纵距的1/2，靠墙一侧的外伸长度不大于500mm.⑤内排立杆沿水平方向每隔两根立杆与建筑物连接一次（有柱部位用架杆抱柱连接），沿高度方向每结构层与建筑物连接一次。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm,连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置,当下部不能设连墙件时,可采用抛撑,抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,抛撑与地面的夹角应在45—60之间 ,连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置,与脚手架连接的一端可稍微下斜,不允许向上翘起,对高度24米以上的双排架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接.⑥高度24米以下的脚手架均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,由底至顶连续设置,中间每道剪刀撑的净距不应大于15米, 高度24米以上的脚手架均必须在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑,由底至顶连续设置每道剪刀撑跨越的立杆根数宜在5—7根之间宽度不应小于4跨,且不小于6米,斜杆与地面的倾角应在45—60之间.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，高度24米以上的封闭型脚手架，除拐角处应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置。

⑦ 装饰期间，留置进料口，在留口位置，里外立杆采用双根钢管横向架设剪刀撑，转运平台撤除后，立即补搭脚手架杆件，并注意挂好安全网。

⑧操作层脚手架的脚手板铺设应满铺,离开墙面150mm,脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上.挡脚板180mm高,护身栏1.2m高。

⑨人行斜道宜附在外脚手架上,斜道杆件要独立设置,斜道宽度不小于1米,坡度采用1:3(高:长).0

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脚手架工程施工方案

拐弯处应设置平台,宽度不小于斜道宽度,斜道两侧及平台外围和端部必须设置栏杆及挡脚板,栏杆高度为1.2米.⑩脚手架外侧挂满小眼安全网，使整个脚手架系统成为一个封闭的整体。

3、双排脚手架的计算

5.1立杆计算

本工程双排钢管脚手架立杆横距b= 1.05m，立杆纵距L=1.5m，内立杆距外墙b1=0.3m，脚手架步距h=1.8m ,铺设脚手板6层，脚手架与主体结构连接布置，其竖向间距h1=3.0m，水平距离L1=5L=7.5m，钢管为Ø48mm×3.5mm。12层高度为37.5m，折合步数n=37.5/1.8=21步，验算单根钢管立杆的局部稳定。1.荷载

取钢管38.4N/M;扣件15N/个；竹笆脚手板100N/M2；安全网5N/M2；结构施工允许一层有人正在脚手上施工，施工荷载取3000N/M2（水平面），装饰施工允许二层有人正在脚手上施工，施工荷载取2000N/M2。恒载分项系数取1.2；活载取1.4。纵向1.5米为一个单元，立杆横距1.05米，大横杆步距1.8m。

①每步架（1.5米）脚手荷载

内、外立杆 1.8*2*38.4=138N 大横杆 1.5*4*38.4=230N 小横杆 1.4*3*38.4=161N 扣件 7*15=105N 竹笆 1.5*1.05*100=180N 安全网 1.5*1.5*5=11N 剪刀撑等 =150N 合计 =975N ②施工荷载 1.5*1.05*4000=6300N ③每根立杆所受荷载P P=（975*21*1.2+6300*1.4）/2 =16695 N 2.立杆计算长度

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脚手架工程施工方案 l0=kuh=1.155*1.5*1.8=3.12m 3.长细比λ= l0/I=3120/15.8=197≤210（可）由此可查得轴心受压构件的稳定系数为0.186 4.轴向应力

p/0.205A=16695/(0.186*489)=184N/mm2≤205N/mm2 满足要求 5.2连墙件计算

风荷载标准值w=0.7*uz*us*w0 =0.7×1.6×0.124×0.65=0.09KN/m2 式中 μz——风压高度变化系数，取1.60。

μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3=1.3×0.095=0.124 ω0——基本风压，郴州地区取0.65KN/m2。由风荷载产生的连墙件的轴向力 Nf=1.4*W*Aw =1.4*90*(3*4.5)=1701N 连墙件的轴向力 N=Nf+N0 =1701+5000 =6701N 5.3.连杆稳定承载力验算：

连墙杆的计算长度取脚手架的离墙距离即LH=300mm，因此细长比:λ=Lh/i=30/1.58=19查表得：φ=0.949,A=4.89cm2,抗压强度设计值fc=205N/mm2 N=φAfc=0.949×4.89×102×205×10-3=95.1KN＞6.7KN 连墙杆采用φ48×3.5钢管时承载力足够。5.4扣件抗滑移计算

查表得直角扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN Rc=8.0KN＞Nl=6.7KN 满足要求。

5.5脚手架基础承载力计算：

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脚手架工程施工方案

脚手架基础荷载设计值： N=16.7kN，脚手架荷载折合为均布荷载为16.7/1.5=11.3Kn/ m2。该脚手架分别座于地下室顶板上，由于地下室顶板设计荷载为20 kN/m2,可以承受脚手架全部自重及荷载。①钢管荷载

（9*3.5+6*1.5）*40/1.25*3=432N/m2 竹笆 100N/M2 合计 =532N/M2 ②施工荷载 3000N/M2 ③总荷载 532*1.2+2000*1.4=3438 N/M2 ④次梁计算

采用Ф48*3.5架管，按承受均布荷载考虑 M=qL/8=(3438*0.25)*3/8 =967N.M≤[f]*W=215*5.080=1092N.M 满足要求 ⑤主梁计算

采用Ф48*3.5架管，按承受均布荷载考虑 M=qL/8=(3438*1.5)*1.25/8 =1007N.M≤[f]*W=215*5.080=1092N.M 满足要求

⑥Φ18钢筋的拉环抗拉能力为：

T1 = fy As = 210 x 254 = 53.34.1 KN

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2第五节 脚手架的拆除

1、拆除顺序为逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。

2、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后，再拆除脚手架。

3、当脚手架拆至下部最后一根长钢管高度时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。

4、拆除脚手架，四周应设醒目围栏或警戒标志，并设专人看管，禁人入内。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业

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脚手架工程施工方案

5、拆除脚手架大横杆、剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子。

6、拆下的脚手架、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。

第六节 质量保证措施

1、施工负责人、架工班组长和质安人员组织外架的底层和中间验收，并填写验收表。1）脚手架的验收和日常检查应按以下规定进行，检查合格后，方可投入使用或继续使用。① 搭设完毕后； ② 连续使用达到6个月；

③ 停止使用超过15天，在重新使用前； ④ 遭受暴风、大雨、大雪等强力因素作用之后；

⑤ 在使用过程中，发现有显著的变形沉降、拆除杆件和拉接以及安全隐患存在的情况。2）脚手架的验收标准规定

① 构件结构符合上述规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围内； ② 节点连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到40-60N.M； ③ 杆件的水平、垂直度均应在允许偏差之内； ④ 作业层铺设、安全防护措施应符合上述要求。

允许偏差：

1、立杆垂直度 允许偏差8cm。

立杆间距 允许偏差5cm。步距 允许偏差2cm。排距 允许偏差2cm。

2、同跨内两根纵向水平杆高差 允许偏差10mm

3、横向水平杆外伸长度 允许偏差5cm

4、主节点处各扣件中心点相距a<150mm

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第七节 安全保证措施

1、搭设安全

1）搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定程序和要求进行。

2）工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予固定。3）戴安全帽、系安全带、穿软底鞋、严禁酒后上架作业。

4）不得单人进行装设较重配件和其它易发生失横、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

2、使用规定：

1）施工荷载，结构施工时不大于3KN/m2，装修时不大于2KN/m2。2）架面上放置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。

3）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

4）人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下，严禁上架人员在架面上奔跑、推行。

5）作业前（中），应注意检查有无影响安全作业的隐患。

6）每步架作业完毕，要做到工完场清。每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去。作业期间，应及时清理落入安全网的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

3、拆除规定

1）架子拆除应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员出入。

2）拆除顺序应遵循“由上而下、先搭后拆、后搭先拆”的原则。即：先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、立杆等，并按“一步一清“的原则依此进行，严禁上下同时进行作业。

3）拆立杆时，应先抱住立杆再拆开两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

4）连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时抛撑。

5）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

6）在大片架子拆除前应将预留的斜道、卸料平台、通道口、小飞跳等先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。

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脚手架工程施工方案

7）拆除时不应碰撞门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。

8）拆架时要注意到周围的电线、电缆，该保护则先保护，该转移则需转移，防止弄断磨损等。

9）拆下的材料、扣件用编制袋装好，短架管等用人货电梯运下，大于3m的长架管通过滑轮运至地面，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收处理。

10)拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

第八节 成品保护

1、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构造杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件，一经发现立即恢复并上报，对确因操作要求临时拆除时，必须经主管人员同意，采取弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

2、搭拆过程中，还应注意门窗、外墙等分部分项工程的成品保护，防止碰坏。

高层悬挑外架施工方案 篇6

建筑施工现场大型机械设备、外架等注意事项

1、总包、相关的施工单位应有事故应急预案，成立应急救援小组。并将应急预案上报工程管理部备案。

2、外架、塔吊、施工升降机基础需有可靠的排水措施，严禁基础泡水。

3、注意收听天气预报，并及时做好防范措施。必须安排人员实行24小时值班，值班人员2名以上，所有值班人员和应急救援人员手机应24小时开机，直至台风暴雨天气预警解除。值班人员名单及联系方式需上报工程管理部备案。如遇较大问题应立即向公司领导、工程管理部报告。

4、台风来临前，现场负责人必须亲自带队，组织人员对建筑工地安全隐患进行全面排查，且按照“三定”（定人、定时、定措施）原则落实整改措施，确保在台风暴雨天气来临前彻底消除隐患，落实防范措施。

5、台风来临前，施工现场应立即暂停所有建筑施工起重机械设备的使用，全面检查设备基础及附墙装置、井架缆风绳等紧固连接，保持设备基础部位排水通畅。当现场风速达到6级风，相当风速达到10.8～13.8米/秒时，塔吊、施工电梯必须停止作业。施工电梯轿厢、室外吊篮等必须降至地面，塔吊吊钩应收至最上端，吊臂应确保能360度自由回转。

6、台风来临前，停止桩基施工。冲孔桩机桩锤需落地；锤击桩机架体、桩锤需卸落至地面。

7、台风来临前，要对脚手架上的建筑材料、建筑垃圾以及架体外设置的各类广告牌、宣传标语等进行全面清理，该回收的回收，该加固的加固，必要时要临时卸除脚手架安全网，减少风载，确保整体稳定性。同时，要全面检查脚手架主节点部位的扣件螺栓、基础排水以及连墙措施，确保符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定要求。高层建筑外脚手架，要适当加密连墙件。

8、台风来临前，全面检查施工现场的临建设施，特别是工地办公室、职工宿舍、食堂等生活设施。要针对设施结构情况，采取适当加固措施，并会同总承包单位以及临建设施的生产安装单位对加固效果进行验收。对于临建设施经加固后仍不能保证安全的，或临建设施紧靠脚手架、新砌筑的山墙、临时围墙、基坑边的，要坚决撤离临建设施内的住宿人员，并作妥善安置。

9、台风来临前，全面检查施工现场临时用电和职工生活用电，确保各类漏电、短路保护装置的有效性和线路的绝缘性。台风暴雨期间，室外用电设备和电箱要做好防雨淋措施，室外用电线路全部断电，同时要做好现场高耸金属部件、空旷地区搭设的钢结构操作棚的防雷接地。

10、要及时对结构不稳固的操作棚和新砌筑尚未与构造柱、圈梁连接的墙体等进行加固，并设置警戒区域，防止人员进入。楼面上有零散材料的，要采取覆盖或及时移置到地面的措施，防止大风吹落伤人。

11、要加强对围墙围挡设施的检查，及时加固或拆除存在问题的围墙，避免对路边行人或有关公共设施造成影响。