污水处理厂设计

污水处理厂设计（通用8篇）

污水处理厂设计 篇1

二．施工方法

（一）施工准备、模板安装前基本工作：

（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。

（2）用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。（3）模板垫底部位应预先找平，杂物清理干净，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。

（4）需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。（5）事先确定模板的组装设计方案，向施工班组进行技术、质量、安全交底。

（6）经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输。堆放整齐，底部模板应垫离地面不少 10cm.（7）支承支柱的土壤地面，应事先夯实整平，加铺 50 厚垫板，并做好防水、排水设置。

（8）模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。胶模剂要经济适用，不粘污钢筋为主。

（9）做好施工机具和辅助材料的准备工作。

（二）模板安装、技术要求：

（1）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。

（2）配件必须安装牢固，支持和斜撑的支承面应平整坚实，要有足够的受压面积。（3）预埋件、预留孔洞必须位置准确，安设牢固。

（4）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。

（5）墙、柱模板底面应找平，下端应事先做好基准靠紧垫平，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正，两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。

（6）支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。

（7）同一条拼缝上的 U 形卡，不宜向同一方向卡紧。

（8）墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。严禁在钢模板上采用电、气焊灼孔。

（9）钢楞宜采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于 300mm.2、模板安装注意事项

（1）柱模板

保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。

按照现行 《 砼结构工程施工及验收规范 》（GB50204-94），浇筑砼的自由倾落高度不得超过 2 m的规定。因此在柱模超过 2m 以上时可以采取设门子板车的办法。（2）梁模板

梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。

梁模支柱一般情况下采用双支柱时，间距以 60~100 为宜，特殊情况应设计计算。模板支柱纵横向和水平拉杆、剪刀撑等均应按设计要求布置，当设计无规定时，支柱间距一般不宜大于 1 m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于 1.5m，纵横方向的剪刀撑间距不大于 6 米，扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。

(3)墙模板

按位置线安装门洞口模板、预埋件或木砖。模板安装按设计要求，边就位边校正，并随即安装各种连接件，支撑件或加设临时支撑。相邻模板边肋用 U 形卡连接的间距不得大于 300 ；对拉螺栓应根据不同的对拉形式采用不同的做法。

墙高超过 2 米以上时，一般应留设门子板。设置方法同柱模板，门子板水平距一般为 2.5 米。

（4）楼板模板

采用 Φ48×3.5 钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安装外楞。立柱和钢楞（大龙骨）间距，根据模板设计计算决定，一般情况下立柱与外楞间距为 600~1200 小龙骨间距 400~600 调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面 200~300 处设一道，往上纵横方向每 1。2 左右设一道。

底层地面应夯实，底层和楼层立柱均应垫通长脚手板。采用多层支架时，上下层支

柱应在同一坚向中心线上。

（5）基础模板

为保证基础尺寸，防止两侧模板位移，宜在两侧模板间相隔一段距离加设临时支撑，浇筑砼时拆除。

箱基底板模板应按设计要求留置后浇带，剪力墙壁位置准确，随时找正，及时拧紧对拉螺栓。

（6）楼梯模板

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。

安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定。防止浇筑砼时模板移动。

后浇带内侧模板安装时，底板处采用以层钢丝网片支模，墙壁、顶板采用 3 厚木板支模。

三、保证安全生产和要求、模板上架设的电线和使用的照明灯具。应采用 36V 的低压电源或其它有效的安全措施。、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，不得掉落。3、要避开雷雨天施工。、装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过 3。5 时，必须搭设脚手架。装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。、安装墙、柱模板

四、模板设计

本工程墙、柱模板采用组合钢模板组拼，支撑、楞采用 Φ48×3.5 钢管。、墙模板结构设计：取 6 米跨计算（其余跨度参照），扣除柱位置，净跨为 6-0.24=5.76 米。采用 Φ12 对拉螺栓（两头采用钻孔钢片），纵向间距 600mm，竖向间距 300mm。组合钢模拼装详附图所示。

钢材抗拉强度设计值： Q 235 钢为 215N/ mm 2。钢模的允许挠度：面板为 1.5mm，钢楞为 3mm。验算：钢模板、钢楞和对拉 Φ12 钢筋是否满足设计要求。

（1）、荷载设计值砼自重 rc =24KN/mm 3，强度等级 C30，坍落度 12cma、砼侧压力

砼初凝时间： t0 =200/T+15=200/20+15=5.71h

F1=0.22×rc×t0×1×1.15 ×1.81/2 =46.52KN/ 2

F2=rc×H=24×0.8=67.2KN/m 2

取两者中小值 , 即 F1=46.52KN/m 2,实际值 F=F1×1×1.15=53.5KN/m 2

b.倾倒砼时产生的水平荷截采用导管为 2KN/m 2

荷载实际值为 2×1.4×0.85=2.38KN/ m 2

荷载组合实际值 :F=53.5=2.38=55.88K / m 2

(2)、验算 a.钢模板验算采用 P3015 钢模板（δ=2.5）

I=26.97×104mm4 Wxj=5.9×103mm3

计算简图 :(略)化为线均布荷载 :

q1=F×o.33/1000=55.88×0.33/1000=18.44KN/mm

(用于计算承载力)

q2=F×0.3/1000=53.5×0.33/1000=17.66Kn/mm

(用于验算挠度)

挠度验算 : p=0.273×q P4/100E1

=0.273×17.66×6004/100×2.06×26.97×104

=1.13mm<[p]=1.5mm（可）

b.内钢楞验算根 Φ48×3.5 I=12.19×104 mm4 W=5.08×103 mm3

计算简图 :(略)线荷截

q1=F×0.75/1000=55.88×0.6/1000=33.53/mm

(用于计算承载力)

q2=F×0.75/1000=53.5×0.6/1000=32.1/mm

(用于验算挠度)

抗弯强度验算 :

330/800=0.41≈0.4近似按多跨连续梁计算

M=0.078×ql2=0.078×33.53×8002=167.38×104N.mm

抗弯承载能力 :

σ=M/W=167.38×104/5.08×103=329N/mm2

329.5N/mm2>215N/mm2(不可)

方案

一、改用两根 Φ48×3.5 作内钢楞。

则抗弯承载能力： =167.38×104/2×5.08×103=164N/mm2<215n/mm2(可)

方案

二、每根内楞间距改为 600mm.M=0.078×33.53×6002=94.15×104/mm

δ=M/w=94.15×104/5.08×103=185N/mm2<215N/mm2（可）

挠度验算：

p=0.644×ql4/100EI

=0.644×32.1×8004/100×2.06×105×2×12.9×104

=2.49mm<3mm（可）

c.对拉钢筋 Φ12 验算

结拉杆的拉力 Φ12 净面积 A=88.74 mm2

按横竖计算

N=F×0.8×0.6=55.88×0.8×0.6=26.82KN

对拉杆应力 δ= N/A=26820/88.74=302N/ mm2 >215N/ mm2(不可)

改不竖向 0.3m , 纵向 0.6m 则 N=F×0.3×0.6=10.66KN

δ=10060/88.74=113.36N/ mm2 <215N/ mm2(可)、梁模板结构设计采用 Φ48×3.5 钢管支设.取梁断面 b×h=250×400, 长 6000mm 的矩形梁.(1)、底模验算抗弯强度验算

a.荷载：砼自重 24×0.25×0.4×1.2=2.88Kn.m

钢筋荷重 1.05×0.25×0.4×1.2=0.18Kn /m

振捣砼荷重 2× 0.25× 1.2=0.6KN/m

合计 q1=3.66KN/m

折减系数 0.9, 则 q=q1 ×0.9=3.29KN/m

b.抗弯承载力验算底模楞钢间距取 0.7, 为多跨连续梁 ,近似单跨计算。

M=q1=3.29×0.7=0.202×10N.mm

=M/W0.202×10/5.08×10=39.76N/mm2<205N/mm2(可)

c.挠度验算

p=5ql4/384EI=5×3.29×700/384×2.06×105×12.9× 104

=0.39mm<[ p] =I/250=700/250=2.8mm(可)

小楞验算：

a.抗弯强度验算小楞间距 700 mm，小楞上的荷载为集中荷载。

取 p=q1=3.66KN/m

M=1/8p1(2-b/t)=1/8×3660×700×(2-300/700)=0.511×106N.mm

δ =M/W=0.511×106/5.08×103=101N/mm2<205N/mm2(可)

若取间距 900，则 δ=130N/mm2<205N/mm2（可）

b.挠度验算

P=Pl/48EI=3660×103×700/48×2.06×105×12.9×104=0.2mm<1/250=2.8mm3、大楞验算

M=1/10ql2=1/10 ×3.66 ×7002=1.8× 105N.mm(可)

ó=M/W=1.8 ×105/5.08× 103=35.46M/mm2<205N/mm2

Р=3.66×7002/150EI=1.79×106/150×2.06×105×12.9× 104

=0.45mm<1/250=2.8（可）、钢管立柱验算横杆步距 1000mm，立杆允许荷载 11.6Kn

每根立柱荷载 N=19.74/16=1.23KN

立柱稳定验算 : ψ =N/ψA ≤ f

A=489mm2

λ=1/I=130/1.58=82 查(GBJ18-87)附录三 :

轴心受压稳定系数 ψ =0.71（可）

ó=N/ψA=1230/0.7× 489=4.75N/mm2<205N/mm2（可）

若取 @1000 立杆 , 则

N=19.74/12=1.65KN

Ψ =N/ψA=1650/0.71× 489=4.75N/mm2<205N/mm2(可)

取立杆 @900

污水处理厂设计 篇2

作为城市基础设施的重要组成部分和水污染控制的关键环节, 城市污水处理厂工程的建设和运行意义重大。城市污水处理厂工程的建设和运行耗资较大, 而且受多种因素的影响, 其中处理工艺方案的优化对确保污水处理厂出水全面稳定达标和降低运行费用最为关键。

某市位于泛太湖流域, 2007年开始工程前期工作, 2008年进入建设阶段。根据该市总体发展规模, 确定工程总规模为10万m3/d, 一期建设规模为5万m3/d。

经现场测试和分析, 确定进水水质:CODcr≤510 mg/l, BOD5≤CODcr≤510 mglBOD5≤220 mg/l, SS≤220 mg/l, NH3-N≤45 mg/l, T-N≤55 mg/l, T-P≤6 mg/l。

设计出水执行GB18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》中的一级A排放标准, 即:CODcr≤50 mg/l, BOD5≤10 mg/l, SS≤10 mg/l, NH3-N≤5 mg/l, TN≤15 mg/l, TP≤0.5 mg/l, 粪大肠菌群数≤103个/l。

2 理论依据

该污水处理厂考虑采用A/A/O工艺+深度处理的处理工艺, 该工艺具有技术稳妥可靠、出水水质好、运行稳定、管理简便和适应性强等优越性。此外, 该工艺污泥沉降性能好, 无污泥膨胀问题, 耐冲击负荷, 出水水质好;运行稳定、运行管理经验成熟;采用鼓风曝气, 氧利用率高, 节省能源;在运行中可以根据实际进水水质情况, 在时间和空间上可以人为地对生物系统进行调控, 系统可操作性强, 可严格控制出水水质, 除磷脱氮效率高。

3 问题及解决方法

方案工艺确定后, 所面临的问题就是如何实现这个方案。方案考虑依次设置粗格栅及进水泵房、细格栅及曝气沉砂池、生物池、鼓风机房、沉淀池配水井及污泥泵房、沉淀池、贮泥池和污泥浓缩脱水机房、深度处理车间、送水泵房及雨水泵房、反冲洗水池、生物除臭池和全厂的自控仪表系统。

3.1 粗格栅及进水泵房

设置粗格栅, 是为了确保污水处理厂进水泵及后续处理工段的正常运行, 用于去除污水中较大漂浮物和拦截直径大于20 mm的杂物。选用的高链式粗格栅为大负荷、前置耙斗型, 设有浸没污水中的钢链、轴承、链轮等, 比较适合污水杂物多的特点。

选用具有效率高和能耗低等特点的可提升式潜水泵, 将污水一次性提升至设计水位高程后, 污水靠重力流过后续构筑物。

3.2 细格栅及曝气沉砂池

细格栅的作用是将粗格栅未能分离的较大颗粒的悬浮物和飘浮物进一步加以分离并排除, 从而保护后续处理工段的稳定运行, 细格栅的作用非常重要。采用的螺旋格栅机具有自清洗、不堵塞、抗磨损、维修量少、去污能力强等特点。格栅前后渠道上设有闸门, 以备格栅检修之用。

沉砂池采用目前最常用的型式——曝气沉砂池。

3.3 生物池

在适宜的条件下, 利用生物池中大量繁殖的活性污泥中微生物, 完成降解水中有机污染物质、脱氮及除磷, 以达到净化水质的目的。

3.4 鼓风机房

鼓风机是污水处理厂用电负荷最大的设备, 鼓风机房也是产生噪音最大的地方。鼓风机的选用要重点考虑能耗和噪音指标。多级低速离心鼓风机同单级高速离心鼓风机相比, 具有结构简单、噪音低、维护管理简便、经久耐用及造价低等优点, 由鼓风机、电机、变频器、电控盘、溶解氧控制系统、PLC程序控制系统及各附件组成, 其控制通过风机入口自动蝶阀或变频调节实现, 与单级鼓风机的前后导向叶片控制方法相比, 维护成本低、节能, 其设备一次性投资低。多级低速离心鼓风机无须油冷却系统和高速齿轮润滑系统, 因此降低了成本。多级低速离心鼓风机噪音低, 无须配备隔音罩, 避免了因隔音罩通风不好使风机温度升高, 造成风机性能偏离其正常的设计工况。

3.5 沉淀池配水井及污泥泵房

将一定数量的活性污泥回流到生化处理系统, 以维持生化系统活性污泥的浓度, 保证其生化反应能力;同时将生化系统产生的剩余污泥提升至浓缩脱水机房, 并为沉淀池配水。

3.6 沉淀池

为控制污泥回流量, 保证固液分离效果, 需单独设置沉淀池。影响各种沉淀构筑物沉淀效果的主要因素除了溢流率外, 进水配水系统及构筑物的结构形式也会对沉淀效果产生重要的影响。采用周边进水、周边出水沉淀池, 具有表面负荷高、池径小、沉淀效果好、沉淀污泥浓度高等特点, 配套采用单管式吸泥机。

3.7 贮泥池和污泥浓缩脱水机房

在污泥浓缩脱水机前设置贮泥池, 这是为了在浓缩脱水机有故障时, 贮泥池可以起到一定的缓冲作用。但贮泥池的停留时间不能太长, 否则会造成池容过大, 另外也容易造成磷的释放。

由于出水对磷的要求较高, 污泥处理采用直接机械浓缩脱水方案, 脱水后泥饼外运。离心式浓缩脱水机在工作时场地卫生条件较好, 虽然噪音略大且造价较带式污泥脱水机略贵, 但基于对污水处理厂运行的可靠性、技术先进性及操作环境考虑, 采用离心式浓缩脱水一体机是首选。

3.8 深度处理车间

深度处理车间, 包括中途提升泵池、机械混合池、滤池、加药间、紫外线消毒渠等。

3.9 送水泵房及雨水泵房

送水泵房和雨水泵房合并建设, 安装的主要设备包括送水泵、雨水泵和厂区回用水泵。污水处理厂最终出水需经送水泵提升后排出。污水处理厂区雨水经管道收集后排出, 但在汛期污水处理厂区雨水须经雨水泵提升排出, 因此设置2台雨水泵, 一期为1用1备, 远期考虑全部投入运行。污水处理厂区回用水主要用于厂区浇洒绿地、冲洗车辆和生产用水。

3.1 0 反冲洗水池

反冲洗废水池通过容积调节来自滤池反冲洗的废水, 并通过潜水泵均匀提升至系统前端。

3.1 1 生物除臭池

厂区预处理构筑物的臭气用管道收集起来排进生物除臭池, 经过生物填料吸滤, 消除致臭成分, 净化后向大气排放。

3.1 2 自控仪表系统

全厂的控制管理系统采用分布式计算机控制系统, 集成计算机技术、高性能可编程序控制器 (LCS) 及智能化仪表技术于一身, 在污水处理厂的运行管理方面发挥了巨大作用。由现场控制站 (可编程序控制器及自动化仪表组成的检测控制系统) 对污水处理厂各过程进行分散控制, 再经过通讯网络系统传输至中央控制室 (由信息管理层服务器、监控计算机和大型显示装置组成的中央控制系统) , 对全厂实行集中管理。现场控制站根据污水处理厂所采用的工艺和构筑物的平面分布, 设置在控制对象和信号源相对集中的建筑物中。系统主干网为100 M工业以太网。设备的控制方式按控制级别由高到低分为:现场手动模式、遥控模式、自动模式。

4 结论

该污水处理厂于2009年年底通过验收, 交付使用。该工程应用了一些新的、先进的技术, 降低了工程投资、日常运行费用和劳动强度, 提高了自动化程度和设备使用寿命, 确保了污水处理效果稳定和可靠, 使方案更为合理、节省和优化。这些新的、先进的技术值得我们认真的总结, 并加以推广应用。

4.1 改良型A/A/O工艺

在污水处理流程中生化反应是一种可以以多种方式运行的工艺, 运行方式的调节和控制灵活简便、稳定可靠, 方案选用的改良型A/A/O工艺运转灵活, 适应性强, 可以节省能耗。

4.2 曝气设备

曝气设备选用的多级低速离心式鼓风机, 具有强度高、使用寿命长、维护费少等优点。

4.3 沉淀池

沉淀池采用具有技术先进、水力流态好、排泥迅速、污泥浓度高等特点的周进周出沉淀池和单管式刮吸泥机, 占地省, 能耗低, 运行管理方便。

4.4 污泥处置

采用自动卸泥储存装置, 使污泥密封储存, 减少了对环境的影响。对污泥的处置采取直接机械浓缩脱水方式, 由于污泥在浓缩脱水时停留时间较短, 因而避免了磷的释放, 保证了系统运行的可靠性。

4.5 污水回用

污水处理厂设计 篇3

【关键词】污水处理；AAO工艺；强化脱氮；分点进水

1.前言

《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）对污水排放的氮磷含量做了明确规定，为了满足排水标准要求，大部分的城镇污水处理厂都必须采用二级生化处理和深度脱氮除磷处理工艺，其中AAO工艺运行简便费用较低，技术成熟可靠，国内有丰富的管理经验和设计方案可以借鉴，脱氮除磷效果更佳，应用比较广泛。

2.巴楚县纺织服装产业园排水工程概况

2.1园区排水量与原水水质

根据《城市给水工程规划规范》（GB50282-98）中单位工业用地用水量指标和单位其它用地用水量指标，工业用水采用70%循环利用，排水量占用水量的85%，并结合当地实际情况，推算近远期排水量：巴楚县纺织服装产业园近期（2020年）排水量为1万m?/d，远期（2030年）排水量为2万m?/d。根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）（2014年版），工业区内工业水量变化系数应根据工艺特点确定，本工程为纺织染整废水，工业类型相对单一。

本工程污水主要为园区内工业企业间接排放至市政管网的污水，工业企业的生产用水需满足《污水排入城镇下水道水质标准》（CJ343-2010）B等级，和《纺织染整工业水污染排放标准》（GB4287-2012）中企业水污染物排放浓度限制。

2.2出水水质

根据国家及当地环保标准及具体要求，并参照现状县城生活污水处理厂建设管理情况，巴楚县纺织服装产业园区污水处理厂处理后出水计划用于生态林浇灌或工业生产用水（用户自行深度处理）。因此，最终确定处理后出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中一级B标准。根据本工程的进出水水质要求，最终选用的污水处理工艺不仅必须具有脱氮除磷的功效，还要有去除高COD的能力。

2.3工艺选择

根据我国现行《室外排水设计规范》和大量的污水厂实际运行经验来看，一级处理达不到上述出水水质要求。常规二级处理工艺对BOD5和SS均可以达到60～90%，而对氮和磷的去除则未能达到上述要求的去除率。因此，本工程必须选择具有抗高负荷冲击能力、提高污水可生化性能和有较好脱氮除磷效果的二级污水处理工艺的组合工艺。最终确定污水厂采用强化脱氮改良AAO工艺。

3.园区污水处理工艺流程

本工程采用强化脱氮改良AAO工艺，污水处理工艺主要包括以下部分：

细格栅间及曝气沉砂池→调节池→水解酸化池→初沉池→生物池（强化脱氮改良AAO工艺）→二沉池→二氧化氯消毒池。

3.1细格栅间及曝气沉砂池：此环节的作用是进一步去除污水中的悬浮物和漂浮物，沉砂池采用曝气沉砂方式，去除污水中比重较大、粒径大于0.2mm的无机砂粒，以减轻后续处理构筑物和设备的磨损、堵塞，以保证后续处理装置的正常运行。本工程细格栅间及曝气沉砂池按照远期20000 m3/d设计，细格栅采用转鼓格栅清污机，细格栅及曝气沉砂池间内放置曝气沉砂池的鼓风机、洗砂机，通过洗砂机可以接受并清洗由沉砂池泵吸过来的含有有机污染物的砂粒。考虑当地气候严寒，设计建于室内，保持冬季运转、检修工作顺利进行。

3.2调节池：废水处理前一般要设调节池，以调节水量和水质，保护净化设备。调节池的水力停留时间经验值取4～12h，间断排放废水取12h，按近期5000 m3/d水量设计，调节池尺寸：22.7m ×22.7m×6.2m（H），有效水深：5.50m。

3.3水解酸化池：通过水解酸化使可生化性很差的某些高分子物质和不溶性物质，可以降解为小分子物质和可溶性物质，提高了可生化性，为后续好养生化处理创造良好的条件，并在一定程度上减少最终排泥量。本项目水解酸化池排水采用堰排水，排泥采用管道静压排泥，定期由排泥泵排至储泥池，溢流渠道收水。为保持水解池较高的污泥浓度，需进行污泥回流。水解池按照一期5000 m3/d水量设计，尺寸：23.2m ×23.2m×7.5m，有效水深：7.00 m，水力停留时间：17.5h。

3.4初沉池：本次设计采用带搅拌功能的COP沉淀池，池中心进水，周边出水，采用三角齿形堰出水，经环形集水渠收集后直接进入生化池。本期工程初沉池按照一期5000m3/d设计。

3.5生物池：采用强化脱氮改良A2/O工艺。

3.5.1工艺说明。

A2/O工艺的主要缺点是当进水碳氮比较低时，生物除磷受到抑制，回流污泥直接回流进入厌氧池，其中夹带的大量硝酸盐和溶解氧回流至厌氧池，破坏了厌氧池的厌氧状态，从而影响了系统的除磷效果。

针对A2/O工艺的缺点加以改进的改良A2/O得以产生，即消除回流活性污泥对厌氧区的不利影响并提高其脱氮效率，以及降低混合液回流的稀释作用，增设了回流污泥预缺氧池（也称缺氧/厌氧选择池），使回流污泥按照一定比例分别进入该反应池和厌氧池，大大消除回流活性污泥对厌氧区的不利影响，有利的提高其脱氮效率。

对出水的水质指标要求较高，针对国内目前污水处理厂总氮指标达标难度较大的现象，尤其本工程存在进水碳源不足的现象，因此在考虑本工程处理工艺中，对氮的去除必须强化，为此在改良A2/O工艺的基础上，提出了强化脱氮改良A2/O工艺。

由于本工程原水水质的总氮、氨氮指标均很高，则A2/O反应池形式采用强化脱氮改良A2/O工艺，即采用两级硝化反硝化生物池，多点进水方式。

3.5.2强化脱氮改良A2/O工艺流程

3.5.3工艺特点。

（1）采用后置反硝化技术充分利用低浓度污水的碳源

在保留A2/O工艺原有优点同时，为使有限的碳源得到充分有效的利用，采用了后置反硝化技术，其基本思路是移动碳源而非如传统A2/O系统移动硝态氮的方式。即充分利用兼性菌基体内源降解进行反硝化，充分利用低碳源污水中的碳源。

（2）回流量较小，强化了脱氮除磷效果

一般的改良A2/O没有克服混合液回流（包括污泥回流）对进水营养物的稀释作用，导致实际水力停留时间偏低，构筑物容积利用率低，从而降低了系统的浓度，浪费了大量的碳源。

（3）适应进水水质的变化

当进水水质碳源不足时，通过多点进水合理分配碳源的运行方式，充分利用进水中的碳源，强化生物脱氮功能，辅以化学除磷，保证出水水质稳定。

反应池结构尺寸：L×B×H=61.6×23.0×6m，钢砼结构。水力停留时间29h。

3.6二沉池

本次设计采用COP沉淀池，池中心进水，周边出水，采用三角齿形堰出水，经环形集水渠收集后直接入消毒间。本期工程二沉池按照一期5000m3/d设计。

4.结语

随着社会发展的进步，国家对于污水处理的要求只会越来越高，同时处理好污水也是企业寻求发展的重要前提，虽然当前我们对于污水处理工艺研究出了多种方式，但是各工艺难免存在不足之处，这些小缺点在一定程度上对污水处理效果和污水处理厂生存发展产生了一定的影响，我们还需不断努力，对现有工艺进行改进，力求研究出更加科学、经济的污水处理工艺，也为社会做更多贡献。

参考文献：

[1]胡亮，李昂，张雁秋.分点进水高效除磷脱氮工艺工程应用研究[J].环境科技，2011，24.

污水处理厂设计 篇4

摘 要：XX市XX镇生活污水处理厂设计处理规模12000m3/d，采用氧化沟工艺作为废水脱氮除磷阶段核心处理工艺，该工艺流程简单、构筑物少、处理效率高、投资省。经处理后出水水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）的一级B标，总投资约1600万元。

关键词：生活废水；氧化沟工艺；

前言

XX镇位于四川XX市境内中部平原地区。东邻XX镇、XX乡，南接XX乡、XX镇，西连XX镇，北靠XX镇。1985年并乡入镇，仍名XX镇。幅员面积50.7平方公里，耕地面积3975亩。

XX镇历来是XX市商贸重镇，享有“大蒜之乡”、“川剧之乡”和“兰花之乡”的美誉。1992年被XX市列为优先发展经济“一条线”乡镇，1995年被列为成都市小城镇建设试点镇，同时被评为四川省文化先进乡镇，并首批被命名为成都市特色文化之乡，连续4年被列为国家级农业综合开发区。隆丰镇基础设施完备，初步形成了工业、农业和第三产业综合发展的格局，已由农业经济向城乡型经济发展。

基于新农村建设的要求，基础配套设施的完善，新建污水处理站是必须的也是必备的。为改善该城镇及下游地区的环境质量，保障人民身体健康，建立污水处理厂是完全必要的，也是十分迫切的；该污水处理站将收集该镇八成以上的生活污水，处理后出水水质达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）的一级B标，满足排水和环保的要求[1]。同时与农民居住区环境的改善和新农村建设的总体思路完全吻合。1.1设计任务及依据 1.1.1设计任务

12000 m3/d乡镇生活污水站初步设计。1.1.2设计依据及原则 1.1.2.1 设计依据

《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）《污水综合排放标准》(GB8978-1996)《生活饮用水卫生标准》(GB5749-2006)《污水排入城市下水道水质标准》(CJ3082-1999)《城市污水处理厂污水污泥排放标准》(CJ3025-93)《中华人民共和国环境保护法》；

《建设项目环境保护设计规定》；

《彭州市建设项目环境管理》；

《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）中的一级标准； 《污水综合排排放标准》（GB8978-1996）中的一级标准；

《建筑给水排水设计规范》（GBJ 15-88）；

1.1.2.2 设计原则

（1）选用运行安全可靠、经济合理的工艺流程。

（2）采用先进的技术和设备，合理利用资金，提高污水处理站的自动化程度和管理水平。

（3）根据基础设施统一规划、分步实施的方针，在方案设计中充分考虑远、近期结合，为发展留有余地。

（4）污水处理厂的位置，应符合城市规划要求，位于城市下游，与周边有一定的卫生防护带，靠近受纳水体，少占农田。

（5）严格执行国家和地方现行有关标准、规范和规定。1.1.3 设计范围

本方案设计范围为：通过对类似生活污水水质情况的综合分析，提出可行性方案，最终推荐最优方案；内容主要包括污水处理工艺流程、设备选型、污水构筑物及附属工程等进行综合规划设计。

1.2 设计水量及水质 1.2.1 设计人口

根据统计，隆丰镇2005年人口共43000人，结合当地70/00的人口年增长速度，以等比数列推算法[2]预计到2020年人口总数达48000人左右。

1.2.2 设计水量

根据居民生活污水定额[2]145 L /(人·d)，设计水量平均总流量为6525m3/d,平均时流量272m3/h,即75 L/s。所以时变化系数Kz=1.7,小时最大流量Qmax=12000m3/d。

1.2.3 设计水质

根据本地城镇污水的原始资料，和该污水处理厂出水直接排放到河流内，而该河流是饮用水源保护区，所以，处理出水应该达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）的一级B标。

表1 设计水质

进水水质(mg/L)出水水质(mg/L)处理程度(%)BOD5 200 20 90 CODcr 350 60 82.8

SS 300 20 93.3

T-N 40 20 50

NH3-N 30 15 50

TP 8 1 87

高25℃ 低12℃

6～9

水温

pH 2处理工艺方案选择 2.1工艺方案选择原则

作为乡镇基础设施的重要组成部分和水污染控制的关键环节，乡镇污水处理厂工程的建设和运行意义重大。由于乡镇污水处理厂的建设和运行不但耗资较大，而且受多种因素的制约和影响，其中处理工艺方案的优化选择对确保处理厂的运行性能和降低费用最为关键，因此有必要根据确定的标准和一般原则，从整体优化的观念出发，结合设计规模、污水水质特性以及当地的实际条件和要求，选择切实可行且经济合理的处理工艺方案，经全面技术经济比较后优选出最佳的总体工艺方案和实施方式[3]。在污水处理厂工艺方案确定中，将遵循以下原则：

（1）技术成熟，处理效果稳定，保证出水水质达到国家规定的排放要求。（2）基建投资和运行费用低，以尽可能少的投入取得尽可能多的效益。

（3）运行管理方便，运转灵活，并可根据不同的进水水质和出水水质要求调整运行方式和工艺参数，最大限度的发挥处理装置和处埋构筑物的处理能力。

（4）选定工艺的技术及设备先进、可靠。

（5）便于实现工艺过程的自动控制，提高管理水平，降低劳动强度和人工费用。本工程要求的污水处理程度较高，对污水处理工艺选择应十分慎重。本方案设计的污水处理工艺选择针对该城镇污水量和污水水质以及经济条件考虑适应力强、调节灵活、低能耗、低投入、少占地和操作管理方便的成熟先进工艺[4]。下面将对各种工艺的特点进行论述，以便选择切实可行的方案。

2.2污水处理工艺流程的确定 2.2.1 厂址及地形资料

XX镇污水处理站选址应综合考虑管网布置和现有人口分布特点，将其分别布置在龟背型场镇的两边。

2.2.2气象及水文资料 2.2.2.1水文地质资料

该地区地处成都平原。地形复杂，有低山、丘陵和平原，多条河流直贯其中，地势北高南低。

2.2.2.2气象资料

(1)风向及风速：常风向为北风，最大风速1.2m/s；(2)气温：月平均最高气温37.3℃,最低气温-2.7℃ 2.2.3可行性方案的确定 本项目污水处理的特点为：

① 污水以有机污染为主，BOD/COD=0.5，可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒物一般不超标；

② 污水中主要污染物指标BOD5、CODcr、SS值比国内一般城市污水高；

针对以上特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。

生活污水的生物处理技术是以污水中含有的污染物作为营养源，利用微生物的代谢作用使污染物降解，它是生活污水处理的主要手段，是水资源可持续发展的重要保证[5]。

根据国内外已运行的大、中型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用：普通活性污泥法、氧化沟法、A/O工艺法、AB法、SBR法等等。

a.普通活性污泥法方案

普通活性污泥法，也称传统活性污泥法，推广年限长，具有成熟的设计及运行经验，处理效果可靠。自20世纪70年代以来，随着污水处理技术的发展，本方法在艺及设备等方面又有了很大改进。在工艺方面，通过增加工艺构筑物可以成为“A/O”或“A2/O”工艺，从面实现脱N和除P。在设备方面，开发了各种微孔曝气池，使氧转移效率提高到20%以上，从面节省了运行费用。

国内已运行的大中型污水处理厂，如西安邓家村（12万m3/d）、天津纪庄子（26万m3/d）、北京高碑店（50万m3/d）、成都三瓦窑（20万m3/d）

普通活性污泥法如设计合理、运行管理得当，出水BOD5可达10～20mg/L。它的缺点是工艺路线长，工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理管理困难，基建投资及运行费均较高。国内已建的此类污水处理厂，单方基建投资一般为1000～1300元/(m3/d)，运行费为0.2～0.4元/(m3/d)或更高。

b.氧化沟方案

氧化沟污水处理技术，是20世纪50年代由荷兰人首创。60年代以来，这项技术在欧洲、北美、南非、澳大利亚等国已被广泛采用，工艺及构造有了很大的发展和进步。随着对该技术缺点（占地面积大）的克服和对其优点（基建投资及运行费用相对较低，运行效果高且稳定，维护管理简单等）的逐步深入认识，目前已成为普遍采用的一项污水处理技术。目前常用的几种商业性氧化沟有荷兰DHV公司60年代开发的Carrousel氧化沟，美国Envirex公司开发的Orbal氧化沟，丹麦Kruger公司发明的DE氧化沟等。在我国，氧化沟工艺是使用较多的工艺[4]。

氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实现硝化和脱硝，成为A/O工艺；氧化沟前增加厌氧池可成为A2/O（A-A-O）工艺，实现除磷。由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。

氧化沟污水处理技术已被公认为一种较成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。

① 工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气的空气扩散器，不建厌氧消化系统，运行管理要方便。

② 处理效果稳定，出水水质好。实际运行效果表明，氧化沟在去除BOD5和SS方面均可取得比传统活性污泥法更高质量的出水，运行也更稳定可靠。同时，在不增加曝气池容积时，能方便地实现硝化和一定的反硝化处理，且只要适当扩大曝气池容积，能更方便地实现完全脱氮的深度处理。

③ 基建投资省，运行费用低。实际运行证明，由于氧化沟工艺省去初沉池和污泥厌氧消化系统，且比较容易实现硝化和反硝化，当处理要求脱氮时，氧化沟工艺在基建投资方面比传统活性污泥法节省很多（当只需去除BOD5时，可能节省不多）。同样，当仅要求去除BOD5时，对于大规模污水厂采用氧化沟工艺运行费用比传统活性污泥法略低或相当，而要求去除BOD5且去除NH3-N时，氧化沟工艺运行费用就比传统活性污泥法节省较多。

④ 污泥量少，污泥性质稳定。由于氧化沟所采用的污泥龄一般长达20～30d，污泥在沟内得到了好氧稳定，污泥生成量就少，因此使污泥后处理大大简化，节省处理厂运行费用，且便于管理。

⑤ 具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。水流在氧化沟中流速为0.3～0.4m/s，氧化沟的总长为L，则水流完成一个循环所需时间t=L/S,当L=90～600m时，t=5～20min。由于废水在氧化沟中设计水力停留时间T为10～24h，因此可计算出废水在整个停留时间内要完成的循环次数为30～280次不等。可见原污水一进入氧化沟，就会被几十倍甚至上百倍的循环量所稀释，因此具有一定承受冲击负荷的能力。

⑥ 占地面积少。由于氧化沟工艺所采用的污泥负荷较小、水力停留时间较长，使氧化沟容积会大于传统活性污泥法曝气池容积，占地面积可能会大些，但因为省去了初沉池和污泥厌氧消化池，占地面积总的来说会少于传统活性污泥法。

c.A/O和A2/O法

A/O工艺自被开发以来,就因为其特有的经济技术优势和环境效益,愈来愈受到人们的广泛重视.通常称为A/O工艺的实际上可分为两类,一类是厌氧/好氧工艺,另一类是缺氧/好

氧工艺.厌氧状态和缺氧状态之间存在着根本的差别:在厌氧状态下既有无分子态氧,也没有化合态氧,而在缺氧状态下则存在微量的分子态氧(DO浓度<0.5mg/L),同时还存在化合态的氧，如硝酸盐．。

A2/O法的特点有：

①A2/O法在去除有机碳污染物的同时，还能去除污水中的氮磷，与传统活性污泥法二级处理后再进行深度处理相比，不仅投资少、运行费用低，而且没有大量的化学污泥，具有良好的环境效益。

②A2/O法厌氧、缺氧、好氧交替进行，有利于抑制丝状菌的膨胀，改善污泥沉降性能。③A2/O法工艺流程简单，总水力停留时间少于其他同样功能的工艺，节省基建投资。④A2/O法缺点是受泥龄、回流污泥中溶解氧和硝酸盐氮的限制，不可能同时取得脱氮和除磷都好的双重效果。

d.A-B法工艺

AB工艺是一种生物吸附―降解两段活性污泥工艺，A段负荷高，曝气时间短，0.5h左右，污泥负荷高2～6 kgBOD5/(kgMLSS·d)，B段污泥负荷较低，为0.15～0.30 kgBOD5/(kgMLSS·d)，该段工艺有机物、氮和磷都有一定的去除率，适用于处理浓度较高，水质水量较大的污水，通常要求进水BOD5≥250mg/L，AB工艺才有明显优势[4]。

AB工艺的优点：

具有优良的污染物去除效果，较强的抗冲击负荷能力，良好的脱氮除磷效果和投资及运转费用较低等。

① 对有机底物去除效率高。

② 系统运行稳定。主要表现在：出水水质波动小，有极强的耐冲击负荷能力，有良好的污泥沉降性能。

③ 有较好的脱氮除磷效果。

④ 节能。运行费用低，耗电量低，可回收沼气能源。经试验证明，AB法工艺较传统的一段法工艺节省运行费用20%～25%.AB工艺的缺点

① A段在运行中如果控制不好，很容易产生臭气，影响附近的环境卫生，这主要是由于A段在超高有机负荷下工作，使A段曝气池运行于厌氧工况下，导致产生硫化氢、大粪素等恶臭气体。

② 当对除磷脱氮要求很高时，A段不宜按AB法的原来去处有机物的分配比去除BOD5 5%～60%，因为这样B段曝气池的进水含碳有机物含量的碳/氮比偏低，不能有效的脱氮。

③ 污泥产率高，A段产生的污泥量较大，约占整个处理系统污泥产量的80%左右，且剩余污泥中的有机物含量高，这给污泥的最终稳定化处置带来了较大压力。

e.SBR工艺

SBR实际上是最早出现的活性污泥法，早期局限于实验研究阶段，但近十年来，由于自动控制、生物选择器、机械制造方面的技术突破才使得这一工艺真正应用于生产实践，目前该工艺的应用正在我国逐步兴起[5]。

它是一个完整的操作过程，包括进水、反应、沉淀、排水排泥和闲置5个阶段。SBR工艺有以下特点：

① 生物反应和沉淀池在一个构筑物内完成，节省占地，土建造价低。

② 具有完全混合式和推流式曝气池的优势，承受水量，水质冲击负荷能力强。③ 污泥沉降性能好，不易发生污泥膨胀。④ 对有机物和氮的去除效果好。

但传统的SBR工艺除磷的效果不理想，主要表现在：对脱氮除磷处理要求而言，传统SBR工艺的基本运行方式虽充分考虑了进水基质浓度及有毒有害物质对处理效果的影响而采取了灵活的进水方式，但由于这种考虑与脱氮或除磷所需要的环境条件相背，因而在实际运行中往往削弱脱氮除磷效果。就除磷而言，采用非限量或半限量曝气进水方式，将影响磷的释放；对脱氮而言，则将影响硝化态氮的反硝化作用而影响脱氮效果。

表2 生物处理方案技术经济比较

方 案 A/O 氧化沟 AB法 SBR法 技术 指标 BOD5去 除率％ 85～95 90～95 85～95 90～99 经济指标 基建 费 >100 <100 <100 <100

能 耗 >100 >100 <100 100

占 地 >100 >100 约100 <100

运行情况 运行 稳定 一般 稳定 一般 稳定

管理 情况 一般 简便 简便 简便

适应负荷波动 一般 适应 适应 适应

备 注

需脱氮除磷的污水处理厂

适用于中小型污水厂,需要脱氮除磷地区

适应可分期建设达到不同的要求 适用于中、小型污水处理厂

注：*将传统活性污泥法100作为相对经济指标基准。

从上面的对比中我们可以得到如下结论：根据综合分析，为使该废水达到排放标准则应考虑使用具有脱氮除磷功能的生物处理工艺。

由以上内容知，处理工艺上优先选择A/O法和氧化沟法，两种工艺都能达到预期的处理效果，且都为成熟工艺，但经分析比较，氧化沟法工艺方案在以下方面具有明显优势。

① 氧化沟法方案在达到与传统活性污泥法同样的去除BOD5效果时，还能有更充分的硝化和一定的反硝化效果；

② 氧化沟法管理较简单，适合该污水处理管理技术水平现状；

③ 氧化沟法相对A/O法具有更强的适应符合波动能力[6]。

综合以上对比分析，本工程以氧化沟法污水处理厂工艺方案作为推荐方案，如图1所示。9

图

氧

化

沟

法

污

水

处

理

厂

工

艺

流

程渣包外运栅渣打包机农灌格栅砂外运提升泵沉砂池厌氧池氧化沟二沉池接触池分水井至回用水深度处理系统原污水砂水分离器砂泵回流泵集泥井加氯机泥饼外运污泥脱水机贮泥池浓缩池污泥泵液氯 10 污水处理工艺设计计算 3.1污水处理系统 3.1.1格栅

格栅主要是为了拦截废水中的较大颗粒和漂浮物，以确保后续处理的顺利进行。主要是对水泵起保护作用，拟采用中格栅，格栅栅条选用圆钢，栅条宽度S=0.01m，间隙拟定为0.02m[2]。

设计参数：栅条间隙e=20.00mm，栅前水深h=0.4m,过栅流速υ=0.9m/s，安装倾角δ=60°,φ10圆钢为栅条阻力系数 =1.79。

图2 格栅示意图

① 栅条间隙数n

Qmaxsinaneh

式中： n——栅条间隙数，个；

Qmax——最大设计流量，Qmax =0.129 m3/s；

a——格栅倾角，取60； b——栅条间隙，m，取0.02 m； h——栅前水深，m，取0.4 m； v——过栅流速，m/s，取0.9 m/s；

则：

nQmaxsina0.129sin60=16.67 条

取17条 ehv0.020.40.9② 栅槽宽度 B B=S(n-1)+bn 式中： S——栅条宽度，m，取0.01 m。则：

B=S(n-1)+bn=0.01×(17-1)+0.02×17=0.5m ③ 通过格栅的水头损失h1=h0k vh0sina

2gs



b43 式中： h1——设计水头损失，m ；

h0——计算水头损失，m ；

G ——重力加速度，m/s2，取g=9.8 m/s2；

K ——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 =3；

——阻力系数，其值与栅条断面形状有关；

——形状系数，取 =1.79（由于选用断面为锐边矩形的栅条）。

s0.01则： 1.790.71

b0.024343 12

0.92v2sin60=0.03 m

h0sina=0.7129.82g

h1=h0k=0.03×3=0.09m ④ 栅后槽总高度

H H=h+h1+h2

式中：h2——栅前渠道超高，取 =0.3 m。则：

H=h+h1+h2 =0.4+0.09+0.3=0.79。⑤ 栅槽总长度

L Ll1l21.00.5H1tan

BB1l12tan1

l12 l2H1hh1 式中：

l1——进水渠道渐宽部分的长度，m ；

B1——进水渠宽，m，取B1=0.35m ；

a1——进水渠道渐宽部分的展开角度，取a1=20 ；

l2——栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度，m ；

H1——栅前渠道深，m.则：

l1BB10.50.350.22m 2tana12tan20l1=0.11 m 213



l2H1=h+h2=0.4+0.3=0.7 m

L=l1+l2+0.5+1.0+⑥ 每日栅渣量 W

H10.7=0.22+0.11+0.5+1.0+=2.23m tantan60W

86400QmaxW11000K总

式中：W1——栅渣量，m3/(103m3)污水，取W1=0.07 m3/(103m3)污水。则：

W=86400QmaxW1864000.1290.07=0.45 m3/d>0.2 m3/d , 宜采用机械清渣 1000KZ10001.73.1.2污水提升泵池 设计计算

① 设计流量：Q=301L/s，泵房工程结构按远期流量设计 ② 泵房设计计算

采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池及接触池，最后由出水管道排入关渠堰。

根据最大流量设计，选用4台150QW-180-6-5.5潜污泵（3用1备）[7]，Q＝180m3/h，H=6m；采用高、中、低水位分别启动水泵，通过液位计来实现自动控制；出水管上设置管式流量计，对出水流量进行监测和控制。

污水提升泵池尺寸：1000mm×900mm×1500mm 数量：1座 材质：钢筋混凝土 构造：全地埋 3.1.3平流式沉砂池

① 设计说明

污水经提升泵提升后进入平流沉砂池，共两组对称于提升泵房中轴线布置，每组分为两格[4]。每格宽度B1=0.65m 沉砂池池底采用多斗集砂，沉砂由螺旋离心泵自斗底抽送至高架砂水分离器，砂水分离通入压缩空气洗砂，污水回至提升泵前，净砂直接卸入自卸汽车外运。

设计流量为Qmax=464 m3/h=0.129 m3/s，设计水力停留时间t=30s，水平最大流速υ=0.25m/s，城市污水沉砂量X=30 m3/(106m3)，清除沉砂的间隔时间T=2d。

每格池平面面积为A=

Qmax0.1290.516m2 v0.25② 沉砂池水流部分的长度（L）

LVt

式中：

L——沉砂池水流部分的长度，L；

V——曝气沉砂池有效容积，m3 ；

t ——设计水力停留时间t=40s 则：

LVt0.25307.5m ③

池宽度

B

B=n×B1=2×0.65=1.3m

式中：

B——沉砂池总宽度；

B1——单个沉砂池宽度；

n——沉砂池个数。

则：

B=n×B1=2×0.65=1.3m

④ 有效水深 hh2=A B式中：

h2——有效水深；

A——池平面面积；

B——沉砂池总宽。则：

h2=A0.5160.4 m B1.3⑤ 沉砂斗所需容积（V）

V =QmaxXT86400

KZ106式中：

V——沉砂斗所需容积；

Qmax——最大设计流量，Qmax =0.129 m3/s；

X——城市污水沉砂量，m3/(106m3)；

T——清除沉砂的间隔时间，d。

KZ——水流量变化系数，取1.7。则：

V=QmaxXT864000.129302864000.3990.4m3 66KZ101.710⑥ 池总高度(H)

H= h1+h2+h3

式中：h1——沉砂池超高，取0.3m;

h2——有效深度，h2=0.4m；

h3——沉砂室高度，取0.5m 则：

H= h1+ h2+ h3=0.3+0.4+0.5=1.2m 3.1.4厌氧池 a.设计参数

设计流量：最大日平均时流量为Qmax= 129L/s 水力停留时间：T=2.5h 污泥浓度：X=3000mg/L 污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L 考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h，所以设计水量按

最大日平均时考虑[8]。

b.设计计算 ① 厌氧池容积：

V= Q1′ T=129×10-3×2.5×3600=1161m

3② 厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m。

则厌氧池面积： A=V1161290m2 h

4厌氧池直径：

D=4A4290m（取D=20m）3.14

考虑0.3m的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m。

③ 污泥回流量计算：

回流比计算

R =X31030.43

XrX103

污泥回流量

QR =0.43×129=55.47L/s=4792m3/d 3.1.5氧化沟

3.1.5.1 设计参数（进水水质如表1所示）

进水BOD5 =200mg/L

出水BOD5 =20mg/L 进水NH3-N=30mg/L

出水NH3-N=15mg/L 污泥负荷Ns=0.14 KgBOD5/(KgVSS·d)污泥浓度MLVSS=5000mg/L 污泥f=0.6，MLSS=3000mg/L。

拟用卡罗塞（Carrousel）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮

除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟按设计分2座，按最大日平均时流量设计Qmax=11092 m3/d= 129 m3/s，每座氧化沟设计流量为

Q1＝Qmax= 65L/s。2总污泥龄：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则MLSS=2700 曝气池：DO＝2mg/L NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3-N还原 α＝0.9

β＝0.98 其他参数：a=0.6kgVSS/kgBODb=0.07d-1 脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d K1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L 剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2): 所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 3.1.5.2 设计计算 ①.碱度平衡计算：

出水处理水中非溶解性BOD5值

BOD5f；

BOD5f =0.7×Ce×1.42（1-e-0.23×5）

式中：BOD5f——出水处理水中非溶解性BOD5值，mg/L；

Ce——出水中BOD5的浓度，mg/L； 则：BOD5f =0.7×20×1.42（1-e-0.23×5）=13.6 mg/L 则出水处理水中溶解性BOD5值，BOD5=20-BOD5f =6.4 mg/L ②.设采用污泥龄20d，日产污泥量 Xc

Xc =aQLr

1bc式中：Q——为氧化沟设计流量，11092 m3/d；

a——为污泥增长系数，取0.6 kg/kg；

b——污泥自身氧化率，取0.05 L/d;

Lr——为（L0-Le）去除的BOD5浓度，mg/L；

L0——进水BOD5浓度，mg/L；

Le——出水BOD5浓度，mg/L；

c——污泥龄，d。

则

Xc =aQLr0.6110922006.4644 kg/d 1bc100010.0520根据一般情况，设其中有12.4％为氮，近似等于总凯式氮（TKN）中用于合成部分[9]，即：

0.124644=79.8 kg/d

即：TKN中有79.810007.19 mg/L用于合成。

11092

需用于氧化的NH3-N =34-7.19-2=24.81 mg/L

需用于还原的NO3-N =24.81-11.1=13.71 mg/L ③.碱度平衡计算

一般去除BOD5所产生的碱度（以CaCO3计）约为0.1mg/L碱度去除1mgBOD5，设进水中碱度为250mg/L。

所需碱度为7.1 mg碱度/mg NH3-N氧化，即 7.1×24.81=176.15 mg/L 氮产生碱度3.0 mg碱度/ mg NO3-N还原，即 3.0×13.71=41.1 mg/L 计算所得的剩余碱度=250-176.15+41.1+0.1×Lr=32.75+0.1×193.6=133.9 mg/L

计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH≥7.2 mg/L ④.硝化区容积计算：

曝气池：DO＝2mg/L 硝化所需的氧量NOD=4.6 mg/mg NH3-N氧化，可利用氧2.6 mg/mg /NO3-N还原 α＝0.9

β＝0.98 其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5

b=0.07d-1 脱氮速率： qdn=0.0312kgNO3-N/(kgMLVSS·d)K1=0.23d-

1Ko2=1.3mg/L 剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2): 所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08

硝化速率为

n0.47e0.098T15

NO20.05T1.158KON102O2

220.47e0.09815150.05151.1581.32210



=0.204 d-1

故泥龄： tw114.9d 0.204n

采用安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.54.9=12.5 d

原假定污泥龄为20d，则硝化速率为：

n

单位基质利用率：

u10.05L/d 20nba0.050.050.167

kgBOD5/kgMLVSS.d

0.6

式中： a——污泥增长系数，0.6；

b——污泥自身氧化率，0.051/d。

在一般情况下，MLVSS与MLSS的比值是比较固定的，这里取为0.75

则：

MLVSS=f×MLSS=0.753600=2700 mg/L

所需的MLVSS总量=

2006.4100000.167100011000Kg

硝化容积： Vn1100010004074m3 2700

水力停留时间： tn⑤.反硝化区容积：

4074248.81h 11092

12℃时，反硝化速率为：

Fqdn0.03()0.029T20M

式中： F——有机物降解量，即BOD5的浓度，mg/L

M——微生物量，mg/L；

——脱硝温度修正系数，取 1.08。

T——温度，12℃。

则：

2000.0291.081220

qdn0.0336001624

=0.017kg NO3-N /kgMLVSS.d 还原NO3-N的总量=

13.7111092152kg/d 1000

脱氮所需MLVSS=

1528000kg 0.019800010002962.9m3 270021

脱氮所需池容： Vdn

水力停留时间： tdn⑥.氧化沟的总容积：

总水力停留时间：

2962.9246.4h 11092t=tn+tdn=8.81+6.4=15.2h

总容积：

V=Vn+Vdn=4074+2962.9=7036.9m3

⑦.氧化沟的尺寸：

氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m，宽7m，则氧化沟总长:7036.940742962.9287.2 m。其中好氧段长度为166.2m，缺氧段长度为121m。3.573.573.57弯道处长度: 3722122166m

则单个直道长: 287.26655.3m(取54m)4

故氧化沟总池长=54+7+14=75m，总池宽=74=28m（未计池壁厚）。⑧需氧量计算：

采用如下经验公式计算:

氧量O2(kg/d)ALrBMLSS4.6Nr2.6NO3

式中：A——经验系数，取0.5；

Lr——去除的BOD5浓度，mg/L；

B——经验系数，取0.1；

Nr——需要硝化的氧量，24.8111092103=275.2 kg/d

其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。

需要硝化的氧量：

Nr=24.811109210-3=275.2 kg/d R02=0.511092(0.19-0.0064)+0.140742.7+4.6275.2-2.6152 =2988.95 kg/d=124.54 kg/h 30℃时, 采用表面机械曝气时脱氮的充氧量为：

R0Cs(T)C1.024T20

RCs(20)

式中：α——经验系数，取0.8；

β——经验系数，取0.9

——相对密度，取1.0；

Cs(20)Cs(30)——20℃时水中溶解氧饱和度，取9.17 mg/L;——30℃时水中溶解氧饱和度，取7.63 mg/L；

C——混合液中溶解氧的浓度，取2mg/L;

T——温度，30℃。

则：

R0CsTC1.024(T20)RCs(20)= 124.549.17(3020)0.80.917.6321.024

=231.4 kg/h 查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机[10]，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则

nR0231.41.85125125

取n=2台

⑨回流污泥量：

可由公式RX求得。

XrX式中：X——MLSS=3.6g/L，Xr——回流污泥浓度，取10g/L。

则：

R3.60.56（50％～100％，实际取60％）

103.6考虑到回流至厌氧池的污泥为11%，则回流到氧化沟的污泥总量为49%Q。⑩剩余污泥量：

Qw6442400.25110921524.1kg/d0.751000

如由池底排除，二沉池排泥浓度为10g/L，则每个氧化沟产泥量为：

1524.1152.41m3/d

3.1.5.3 氧化沟计算草草图如下：

备用曝气机栏杆可暂不安装图3 氧化沟设计草图（1）

上走道板进水管接自提升泵房及沉砂池走道板上出水管至流量计井及二沉池钢梯图4 氧化沟设计草图（2）

3.1.6 二沉池

该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用刮泥机[11]。3.1.6.1设计参数

设计进水量：Q=11092 m3/d=463.2 m3/h

表面负荷：qb范围为1.0—1.5 m3/ m2.h，取q=1.0 m3/ m2.h

固体负荷：qs 一般范围为120 =140 kg/ m2.d 水力停留时间（沉淀时间）：T=2.5 h 堰负荷：取值范围为1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)3.1.6.2．设计计算 ① 沉淀池面积: 按表面负荷算： AQ463.2463.2m2 qb1② 沉淀池直径：D4A4463.224.2m16m3.14

QT=qbT=1.02.5=2.5m<4m A③ 沉淀部分有效水深为

h2 =④ 沉淀部分有效容积

3.1424.322.5=1150m3 h2=

V=

44D2⑤ 沉淀池底坡落差，设池底坡度

i=0.05

D24.3

则：

h4=i20.0520.5075m

22⑥ 沉淀池周边水深

其中缓冲层高度取h3=0.5 m

刮泥板高度取h5=0.5 m

H0=h2+h3+h5=2.5+0.5+0.5=3.5mm ⑦ 沉淀池总高度 H 设沉淀池超高h1=0.3m

H=H0+h4+h1=3.5+0.51+0.3=4.31m 3.1.6.3 校核堰负荷：

径深比

D24.38.1h1h32.50.5

D24.36.94hhh2.50.50.5

123

堰负荷

Q11092145m3/(d.m)1.67L/(s.m)2L/(s.m)D3.1424.3

以上各项均符合要求

3.1.6.4 辐流式二沉池计算草图如下：

出水进水图5 辐流式沉淀池排泥出水进水图6 辐流式沉淀池计算草图3.1.7 接触消毒池与加氯间

采用隔板式接触反应池[10]

3.1.7.1．设计参数

设计流量：Q′=11092 m3/d =129 L/s（设一座）水力停留时间：T=0.5h=30min 设计投氯量为：max＝4.0mg/L

平均水深：h=2.0m

隔板间隔：b=3.5m 3.1.7.2．设计计算 ①

接触池容积：

V=Q′T=0.1293060=232m3

V232116m2

表面积A=h2

隔板数采用2个，则廊道总宽为B＝（2+1）3.5＝10.5m 取11m

接触池长度LA11611m B10.5

长宽比L113.14 b3.5

实际消毒池容积为V′=BLh=11112=242m3

池深取2＋0.3＝2.3m(0.3m为超高)经校核均满足有效停留时间的要求 ② 加氯量计算：

设计最大加氯量为max=4.0mg/L,每日投氯量为

ω＝maxQ=41109210-3=44.3kg/d=1.85kg/h

选用贮氯量为120kg的液氯钢瓶，每日加氯量为3/8瓶,共贮用10瓶，每日加氯机一台，投氯量为1.5～2.5kg/h。

配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q=1—3m3/h,扬程不小于10mH2O ③ 混合装置

在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机2台（立式）。混合搅拌机动率N0为

N0QTG2102

式中：QT——混合池容积，m3；

——水力粘度，20℃时， =1.06×10-4Kg·s/m2；

G——搅拌速度梯度，对于机械混合G=500s-1。

1.060.1293050020.068KW

N035102

实际选用JBK-2200框式调速搅拌机，搅拌器直径φ2200，高度H=2000mm，电动机功率为4.0KW。

接触消毒池设计为纵向折流反应池。在第一格，每隔3.8m设纵向垂直折流板，第二格每隔6.33m设垂直折流板，第三格不设。

④ 接触消毒池计算草图如下：

图7 接触消毒池工艺计算图

3.2污泥处理系统 3.2.1污泥回流泵房 3.2.1.1.设计说明

二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒阀井中，然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。

设计回流污泥量为QR=RQ,污泥回流比R=50％－100％。按最大考虑，即QR=100%Q=129 L/s＝11145.6m3/d 回流污泥泵设计选型 3.2.1.2 扬程：

二沉池水面相对地面标高为0.6m,套筒阀井泥面相对标高为0.2m，回流污泥泵房泥面相对标高为－0.2-0.2＝-0.4m，氧化沟水面相对标高为1.5m，则污泥回流泵所需提升高度为：1.5-（-0.4）＝1.9m 3.2.1.3 流量：

两座氧化沟设一座回流污泥泵房，泵房回流污泥量为11145.6 m3/d＝464.4 m3/h 3.2.1.4 选泵：

选用LXB-900螺旋泵2台（1用1备），单台提升能力为480 m3/h，提升高度为2.0m－2.5m,电动机转速n=48r/min,功率N=5.5kW.[11]

回流污泥泵房占地面积为9m×5.5m 3.2.2 剩余污泥泵房 3.2.2.1 设计说明

二沉池产生的剩余活性污泥及其它处理构筑物排出污泥由地下管道自流入集泥井，剩余污泥泵（地下式）将其提升至污泥浓缩池中。

处理厂设一座剩余污泥泵房（两座二沉池共用）

污水处理系统每日排出污泥干重为2×1524.1kg/d,即为按含水率为99％计的污泥流量2Qw＝2×152.4 m3/d＝304.8 m3/d＝12.7 m3/h 3.2.2.2.设计选型 ① 污泥泵扬程: 辐流式浓缩池最高泥位（相对地面为）-0.4m，剩余污泥泵房最低泥位为-4.53m,则污泥泵静扬程为H0=4.53-0.4＝4.13m，污泥输送管道压力损失为4.0m，自由水头为1.0m，则污泥泵所需扬程为H=H0+4+1=9.13m。

② 污泥泵选型:

选两台，1用1备，单泵流量Q>H=14-12m, N=3kW ③ 剩余污泥泵房:

2Qw＝6.35 m3/h。选用1PN污泥泵Q= 7.2－16 m3/h, 21

占地面积L×B=4m×3m，集泥井占地面积3.0mH3.0m

23.2.3 污泥浓缩池

采用两座幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。

3.2.3.1设计参数

进泥浓度：10g/L

污泥含水率P1＝99.0％，每座污泥总流量: Qw＝1524.1kg/d=152.4 m3/d=6.35 m3/h

设计浓缩后含水率P2 =96.0％

污泥固体负荷：qs =45kgSS/(m2.d)

污泥浓缩时间：T=13h

贮泥时间：t=4h 3.2.3.2 设计计算 ① 浓缩池池体计算： 每座浓缩池所需表面积

AQw1524.133.86m2 qs45

 浓缩池直径

D

u4A433.866.5m3.14

水力负荷

Qw152.45.05m3/(m2.d)0.21m3/(m2.h)2A3.1

 有效水深h1=uT=0.2113=2.73m

取h1=2.8m 浓缩池有效容积V1=A h1=33.862.8=94.8m3 ② 排泥量与存泥容积: 浓缩后排出含水率P2＝96.0％的污泥,则

Qw′=

100P100991Qw152.4138.1m3/d1.54m3/h

100P210096

按4h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积

V2＝4Qw′＝41.54＝6.16 m3

泥斗容积

V3h43

(r1r1r2r2)22

=

式中： 3.141.21.121.10.60.622.8m3 3h4——泥斗的垂直高度，取1.2m

r1——泥斗的上口半径，取1.1m

r2——泥斗的下口半径，取0.6m

设池底坡度为0.08，池底坡降为：

h5=0.08D2r10.086.521.10.172m

故池底可贮泥容积：

V4h53

(R1R1r1r1)22

=

3.140.172(3.2523.251.11.12)2.28m3 3

式中：

R1——浓缩池半径, m；

r1——泥斗的上口半径，m。

因此，总贮泥容积为

VwV3V42.82.855.68m3V26.16m3

（满足要求）③ 浓缩池总高度：

浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.30m，则浓缩池的总高度H为

Hh1h2h3h4h5

=2.8+0.30+0.30+1.2+0.17=4.77m ④ 浓缩池排水量：

Q=Qw-Qw’ =6.35-1.54=4.81m3/h ⑤ 浓缩池计算草图：

上清液出泥进泥图7 浓缩池计算草图

3.2.4 贮泥池及污泥泵 3.2.4.1设计参数

进泥量：经浓缩排出含水率P2＝96%的污泥2Q w′=238.1=76.2m3/d，设贮泥池1座，贮泥时间T＝0.5d=12h 3.2.4.2 设计计算

池容为

V=2Qw′T=76.20.5=38.1 m3

贮泥池尺寸（将贮泥池设计为正方形）

LBH=3.63.63.6m

有效容积V=46.66m3

浓缩污泥输送至泵房

剩余污泥经浓缩处理后用泵输送至处理厂南面的苗圃作肥料之用

污泥提升泵

泥量Q=76.2m3/d=3.17 m3/h

扬程H=2.3-(-1.5)+4+1=7.8m

选用1PN污泥泵两台[11]，一用一备，单台流量Q=7.2～16 m3/h,扬程H=14～12mH2O,功率N=3kW

泵房平面尺寸L×B=4m×3m 4 厂区平面及高程设计 4.1厂区平面布置

4.1.1各处理单元构筑物的平面布置：

处理构筑物是污水处理厂的主体建筑物，在对它们进行平面布置时，应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件，确定它们在厂区内的平面布置应考虑[13]：

① 贯通，连接各处理构筑物之间管道应直通，应避免迂回曲折，造成管理不便。② 土方量做到基本平衡，避免劣质土壤地段

④ 在各处理构筑物之间应保持一定产间距，以满足放工要求，一般间距要求5～10m，如有特殊要求构筑物其间距按有关规定执行。

④ 各处理构筑物之间在平面上应尽量紧凑，在减少占地面积。4.1.2平面布置

本着尽量节约用地，并考虑发展预留用地的原则，进行厂区的总平面布置，本期工程总占地面积约4.5亩，包括污水处理构筑物、建筑物、附属构筑物、道路绿化，按功能分为污水预处理区、污水主处理区、污泥处理区、生活管理区、预留的回用水处理区。

4.1.3管线布置

厂区内还应有给水管，生活水管，雨水管，消化气管管线。辅助建筑物：

污水处理厂的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中控制室，水质分析化验室，变电所，存储间，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。

在污水厂内主干道应尽量成环，方便运输。主干宽6～9m次干道宽3～4m，人行道宽1.5m～2.0m曲率半径9m，有30%以上的绿化。

4.2高程设计 4.2.1高程布置原则

①保证处理水在常年绝大多数时间里能自流排放水体，同时考虑污水厂扩建时的预留储备水头。

②应考虑某一构筑物发生故障，其余构筑物须担负全部流量的情况，还应考虑管路的迂回，阻力增大的可能。因此，必须留有充分的余地。

③处理构筑物避免跌水等浪费水头的现象，充分利用地形高差，实现自流。④在仔细计算预留余量的前提下，全部水头损失及原污水提升泵站的全扬程都应力求缩小。

⑤应考虑土方平衡，并考虑有利排水。4.2.2 高程布置时的注意事项

在对污水处理厂污水处理流程的高程布置时，应考虑下列事项。

①选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行水力计算，并应适当 留有余地，以保证在任何情况下处理系统能够正常运行。

②污水尽量经一次提升就应能靠重力通过处理构筑物，而中间不应再经加压提升。③计算水头损失时，一般应以近期最大流量作为处理构筑物和管（渠）的设计流量。

④污水处理后应能自流排入下水道或者水体。4.2.3污水污泥处理系统高程布置 ①厂区设计地面标高

暂定厂区自然地平标高为地面标高，可根据厂区现场实际情况对土方适当平衡。②工艺流程竖向设计

处理厂进水管道管底标高暂定为-2.500m，以此为依据，进行污水处理流程的竖向设计。4.2.4高程确定

计算污水厂处关渠堰的设计水面标高

根据式设计资料，关渠堰自本镇西南方向流向东北方向，关渠堰底标高为-3.75m，河床水位控制在0.5－1.0m。

而污水厂厂址处的地坪标高基本上在2.25m左右（2.10－2.40），大于关渠堰最高水位1.0m（相对污水厂地面标高为-1.25）。污水经提升泵后自流排出，由于不设污水厂终点泵站，从而布置高程时，确保接触池的水面标高大于0.8m【即关渠堰最高水位(－1.25+0.154+0.3）＝-0.796≈0.8m】,同时考虑挖土埋深。

各处理构筑物的高程确定

设计氧化沟处的地坪标高为2.25m（并作为相对标高±0.00），按结构稳定的原则确定池底埋深-2.0m，再计算出设计水面标高为3.5-2.0＝1.5m，然后根据各处理构筑物的之间的水头损失，推求其它构筑物的设计水面标高。经过计算各污水处理构筑物的设计水面标高见下表。再根据各处理构筑物的水面标高、结构稳定的原理推求各构筑物地面标高及池底标高。具体结果见污水、污泥处理流程图。

表3 各污水处理构筑物的设计水面标高及池底标高

构筑物名称 进水管 中格栅 泵房吸水井 接触池 水面标高(m)-0.19-0.39-1.00-0.67

池底标高(m)

-0.79-1.30-2.97

构筑物名称 沉砂池 厌氧池 氧化沟 二沉池

水面标高(m)

3.00 2.00 1.5 0.60

池底标高(m)

2.10-2.00-2.00-4.53

4.3厂区给排水设计 4.3.1给水设计

厂址在规划区内，自来水直接接入厂区内供全厂的消防、生活和部分生产用水。消防、生产、生活水管道共用，管道在厂区内布置成环状。

4.3.2厂区排水设计

厂区排水按雨污分流设计[2]。生产、生活污水经厂区污水管道收集后排入粗格栅前的进水井，与原污水一并处理。厂区雨水经雨水管道，汇集排至厂外河道。技术经济分析 5.1 工程投资估算 5.1.1 土建工程造价 土建工程造价见表4。

表4 土建部分投资估算

序

号 1 2 3 4 5 5 6 7 8 9 10 11 12 13 工

程

名

称 格栅井 提升泵房平流沉砂池 厌氧池 氧化沟沟体 二沉池 集泥井 污泥回流泵房 污泥泵房 污泥浓缩池 加氯间 变配电间 中心控制室 土建工程造价合计

数量 1座 1座 1座 1座 2座 1座 1间 1间 1间 1间 1间 1间 64.00 m3

单 价/万元 10000元/座 600元/ m3 400元/ m3 500元/ m3 400元/ m3 400元/ m3 5000元/间 10000元/间 10000元/间 5000元/间 3000元/间 64500元/间 400元/ m3

一期价/万元 1.0 2.42 4.8 4.25 960 4.06 0.5 1.0 1.0 0.5 0.3 4.45 3.56 987.84 5.1.2 设备工程造价 主要设备投资估算见表5。

表5 主要设备投资估算

序2 名

称 格

栅 提升泵 规格、型号 中格栅、不锈钢 150QW-180-6-5.5

单 位 座 台 数 量 1 4

价格/万元

3.5 3.0 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 污泥泵 回流污泥泵 污泥输送机 脱水机 刮泥机 自动化控制系统 电控部分 管道及附件 工程管道、阀门 曝气转盘 变压器 电缆 自动加药装置 配电箱 其他配件 LXB-900 3 台 LXB1400 1 台

套台

2GC型支座式中心驱1 台

动套套套套

D=1000mm,L=900mm 24个 每池3用备 QZB自藕变压器 台

840 米

国产TP2660 1套

GGD 2 套

3.3

0.6 1.5 1.4 2.2 23 8 5 4 2.4 0.8 12 2 0.2 85.2 由于一些设备以及设备附件资料不全并且所需数量有所波动，还包括一部分不可遇见费用无法确定，所以无法给出明确细节，根据经验参数并参见同水量同工艺污水厂基本设备费，故在此设备总投资粗略估计在450万元左右[14]。

5.1.3 其他投资及工程总价估算 其他投资及工程造价估算见表6。

表6 其他投资及工程总价估算

序号 1 2 3 4 5 6 7 8

名称 土建工程造价 设备工程造价

小记 设计费 运输管理费 安装调试费 税金

总

计

取费标准

（1）+（2）（3）×5%（2）×3%（2）×8%（3+4+5+6）×6%

价格（万元）

987.14 450 1537.14 71.85 41.11 44 84 1581.37 5.2运行成本概算（单座污水处理站）5.2.1基础资料 电费：0.80元/（kw.h）ClO2生产成本费：3元/kg 人工费：900元/月 5.2.2运行成本概算 成本估算见表7。

表7成本估算表

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 费用名单 电费 药剂费 工资福利费 固定资产折旧 大修费 检修维护费 管理和其他费用 年经营成本 年总成本 单位水成本 单位水经营成本

单位 万元/年 万元/年 万元/年 万元/年 万元/年 万元/年 万元/年 万元/年 万元/年 元/t 元/t

计算公式 E1=519×0.5/1.42 E2=8.0t×30000元/t×10-4 E3=12000元/（人·年）×38人×10-4

E4=1781×4.8% E5=1781×1.7% E6=1781×1.0%

E7=（E1+E2+„„+E6）×10% Ec=E1+E2+E3+E5+E6+E7

Yc= Ec+E4 T1=Yc/365Q T2=Ec/365Q

费用价格 182.7 24.0 45.6 84.48 30.2 17.81 43.08 347.74 391.74 0.53 0.34 由于氧化沟工艺的特点，本次设计没有设计初沉池，但是在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实现硝化和脱硝，由于氧化沟活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。

本次设计工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。而且处理效果稳定，出水水质好。基建投资省总投资控制在2000万以内，运行费用低，单位水成本为0.53元/m3。

6.环境保护和安全生产 6.1 环境保护

环境保护不仅要提供合理利用、保护自然资源的一整套技术途径和技术措施，而且还要研究开发废物资源化技术、改革生产工艺、发展无废或少废的闭路生产系统，其主要任务为：

①保护自然资源和能源，消除资源的浪费，控制和减少污染。

②研究防治环境污染的机理和有效途径，保护和改善环境，保护人们自身健康。③综合利用废水、废物、废渣，促进工农业生产的发展。

水污染控制的主要任务是从技术和工程上解决预防和控制污染的问题，还要提供保护水环境质量、合理利用水资源的方法。以及满足不同用途和要求的用水工艺技术和工程措施。

6.1.1 气味控制

污水处理厂处理过程中产生对环境的影响主要在气味和噪声这两方面。采取的主要措施是隔离。

处理厂会产生各种气味，特别是原生污水，栅渣及污泥气味更为严重，其中硫化氢气味尤为敏感。本工程在污泥泵房，污泥脱水机房等室内部分，考虑采用机械通风的方式，减少气味危害，在露天的水池及采用自然通风清除气味，在总平面布置图中，充分考虑把易产生恶臭的处理机构布置在下风向，远离生活区，厂区空地充分绿化，并栽种对污染气体有吸收作用的植物。

6.1.2 厂区废水、废渣处置

①污水处理厂厂内的排水体制采用量污分流制。厂内的生活污水经厂区管道收集，输送到污水处理系统中间和原污水一起处理，达标排放。

②厂内格栅、沉砂池和脱水机房均有固体废物产生，对此，在运行管理中要按要求在指定的场所堆放，外运时要用半封闭式子卸专用车辆，运送到指定区域外置，栅渣、沉渣应榨干后打包，污泥脱水后的泥饼含水率应小于80％。

6.1.3 防止事故性排放[15]

①采用二类负荷的供电等级，双回路供电，以防止污水处理厂因停电而造 成处理厂丧失处理能力。

②构筑物应考虑维修清理，设备应要有备份。

③加强处理设施的维护管理，确保设备正常运转，减少事故性排放的机率。6.2 安全生产 6.2.1 劳动保护

按照《中华人民共和国劳动法》的要求，对操作人员安全卫生设施必须符合国家的规定标准。

①在污水处理厂运转之前，须对操作人员，管理人员进行安全教育，制定必要的安全操作规程和管理制度，操作人员必须持证上岗。

②各处理构筑物走道和临空天桥的位置均要设置保护栏杆，且采用不锈钢制作，其走道宽度和栏杆高度及它们的强度均要符合国家劳动保护规定。

③在生产有毒气体的工段，要设置硫化氢测定仪器，报警仪和通风系统，并配有防毒面具。

④对于结构密封，通风条件差的场所，采用机械通风。

⑤厂区各构筑物边应配置救生衣、救生圈、安全带、安全帽等劳动防护品。6）厂区管道，闸阀均须考虑阀门井，或采用操作杆至地面，以便操作。⑦易燃、易爆及有毒物品，须设专用仓库、专人保管。满足劳动保护规定。⑧所有电气设备的安装、防护，均须满足电器的有关安全规定，必须有接地措施和安全操作距离。

⑨机械设备的危险部分，如传送带、明齿轮、砂轮等必须安装防护装置。6.2.2 消防 6.2.2.1 防火等级

①变电站根据国家规定，丙类防火标准。②其他厂区建筑设计均按国家建筑防火规范规定。6.2.2.2 防水措施

①厂区设置消防系统，有消防水泵和室外消火组成，采用高压给水系统，②主要建筑物每层室内消火栓及消防通道，仪表控制室设有自动喷水灭火装置。③变电所、污泥泵房内设置干粉灭火器。中控室、档案室、自料室、打字间等要配置KYZ 型灭火器。

6.3结论和建议 6.3.1 结论

为改善该城镇及下游地区的环境质量，保障人民身体健康，建立污水处理厂是完全必要的，也是十分迫切的；

根据总体规划和水量调查分析，将兴建12000 m3/d的污水处理厂（不含厂外截流管道）； 经技术经济比较，采用卡式氧化沟工艺，具有运行稳定、投资省、管理方便等优点，故推荐采用；

根据综合分析，单座污水处理站的主要技术经济指标如下： ①单座工程总投资：1600万元 ②单位投资：1333元/ m3

③单位运行费：0.53元/m3 ④占地面积：14.5亩 6.3.2建议

为保证拟建的污水处理厂能正常运转，达到预期的处理程度，建议有关部门对工业废水的排放加强监测和控制，严格执行国家颁布的《污水综合排放标准》（GB8978-1996）和《污水排放城市下水道水质标准》（CJ3082-1999）。

参考文献

医院污水处理工艺选择与设计 篇5

字数：2456 来源：科技视界

2014年14期

字体：大 中 小 打印当页正文

【摘 要】医院污水主要以有机污染物和病原体为污染因子，院区一般处于市区排放标准浓度不高，且具有进水COD浓度较低、病原体浓度高等特征。因此，工艺选择的合理性对医院污水处理站的投资和运营管理成本具有重要意义。本文以“生物接触氧化与消毒处理组合工艺”进行工艺设计，并对实际运行后的处理效率进行分析。以供类似水质的医院污水处理设施建设参考。

【关键词】医院；污水处理工艺；进行分析

0 概况

随着社会发展，医疗水平的提高，新建医院数量也在逐渐增多，废水排放量也会相应增加。医院废水水质随不同的医院性质、规模和其所在地区而异，但医院污水中所含的主要污染物为：病原体（寄生虫卵、病原菌、病毒等）、有机物、漂浮及悬浮物等，如直接排放将严重影响周围居民的身心健康。本项目为中医类医院，属非传染性医院。医院废水最终排放去向一般均为市政管网，再收集至市政污水处理厂进行深度处理，因此，其处理工艺侧重于去除有机污染物和灭菌。选用合理的处理工艺，在满足排放要求的情况下，降低投资和运行成本是工艺选择的指导方向。基础参数

污水水量：Q=250m3/d；

污水进水水质：CODcr≤350mg/L，BOD5≤170mg/L，SS≤150mg/L，粪大肠菌群数≤3.0×108个/L；

污水排放标准执行《医疗机构水污染物排放标准》GB18466-2005表2中规定的预处理排放标准：CODcr≤250mg/L，BOD5≤100mg/L，SS ≤60mg/L，粪大肠菌群数≤5000个/L。

工艺选择[1]

医院废水主要污染成分为有机物和病原体。有机物一般采用生物降解，根据进水水质分析结果可知COD值较低，出水要求也不高，进行单级生物氧化后即可满足排放要求。病原体经过生化处理后灭活一部分最后经过消毒池进行消毒处理。因此本项目处理工艺流程图图1如下：

图1 工艺流程图工艺设计[2]

3.1 格栅

格栅主要用于去除截留大的杂物，设格珊井一座有效尺寸2×0.6×2m，格栅宽500mm，栅隙5mm，安装角度75，功率0.55kw。(本文由一体化污水处理生产厂家广东春雷环境工程有限公司采编，如有侵权请告知)

3.2 调节池

用于调节水质水量，有利于均化水质、保证系统连续运行。有效容积为65m3，4.5×3×4.5m，符合连续运行时有效容积大于日处理量6-8小时的要求。配备2台潜水排污泵用于提升污水至生化池，Q=15m3/h，H=15m。

3.3 接触氧化池

生化系统是本处理工艺的核心，利用微生物对污水中的有机物进行降解，去除水中大部分COD。接触池有效容积为43m3，停留时间约为4小时，内有弹性填料挂膜。有效尺寸为3.5×3.5×3.5m，填料30m3（直径150mm，高2.5m）。配备微孔曝气器，鼓风机Q=4.94m3/min，P=49kPa，N=7.5kW。

3.4 二沉池

剩余活性污泥进入二沉池后进行沉淀处理，污泥集于泥斗内，清夜由出水堰溢流进入消毒池。池型为辐流式，有效容积为38m3，有效尺寸为3.5×3.2×3.4m，配备两台污泥泵Q=10m3/h，H=15m。

3.5 消毒池

消毒池二氧化氯作为消毒剂的方法进行消毒。该处理系统是医院污水处理的关键环节之一，保障出水细菌数量达标的关键。

二氧化氯是被世界卫生组织（WTO）确认的一种高效强力杀菌剂，是国际上公认的氯系列消毒最理想的更新替代产品“其有效氯是氯气的2.63倍，杀毒效果是氯的5 倍以上，并且几乎没有余氯超标的现象（二氧化氯可以杀灭一切微生物”能氧化水中微量有机污染物和处于还原状态的金属离子，其最大优点在于与腐殖质或有机物反应几乎不产生发散性有机卤化物，不生成并抑制生成致癌物三卤甲烷，也不与氨及氨基化合物反应。二氧化氯杀菌机理是：微生物蛋白质中半胱氨酸的—SH基与ClO2反应，使以—SH为活性点的酶钝化，二氧化氯不需载体蛋白运输就可以透过微生物细胞膜进入细胞内”所以杀菌力极强，并对pH不敏感[3]。

消毒池有效容积为12m3，停留时间大于1小时，有效尺寸为4×2×1.5m。配备一台二氧化氯发生器。

3.6 脱氯池

用含氯消毒剂会有余氯残留需进行脱氯处理，主要通过余氯监测仪控制还原剂添加量，将余氯去除。有效容积为5.6m3，有效尺寸为2×2×1.4m。

3.7 污泥池

剩余活性污泥储存消化用，二沉池产生的污泥抽至该池进行消化处理，并定期用吸粪车清理外运处理。有效容积为16.8m3，有效尺寸为4×1.2×3.5m。效率分析

项目建成调试运行后，进行取样分析。进行1天2次，连续2天取样监测进出水水质，取平均值。

通过以上数据分析可知，经过该工艺处理后，COD去除率为64.38%，BOD去除率为56.98%，细菌灭活效率为99.83%，污水出水水质特征污染物浓度均能符合排放标准要求，该工艺设计参数合理、可行。总结

针对污染物浓度较低、病原体污染较严重的医院废水处理，选用接触氧化和二氧化氯消毒处理的组合工艺，具有工艺简单、投资建设成本低、可操作性强和处理效果满足排放要求等特点。

【参考文献】

造纸厂污水处理工艺设计及其特点 篇6

字数：2692 来源：工业设计

2015年8期

字体：大 中 小 打印当页正文

摘 要：通过某造纸厂的研究，分析近期造纸废水的主要特点，对污水的污染进行研究，从而能够通过对国内外的杂质行业的废水处理技术进行分析，得出一套可行的造纸厂污水处理的方案。

关键词：废水处理；污水特点；处理工艺

纸在我们的生活中发挥的重要的作用，是人们生活和工作中必不可少的。现在，随着社会经济的发展，造纸行业的发展是非常得迅速的，但是，造纸行业也会对环境造成严重的污染。通过对最近这几年造纸行业的污染的分析，可以看出造纸行业的污水排量占整个污水排放量的十分之一，造纸产生的工业废水引起了人们的关注。造纸厂污水的主要来源

在造纸的过程中，制浆时产生纤维的分离，从而导致污水，在漂白和稀释的过程中，会将大量的纤维和色素等渗透到水中，形成黑水。纸在漂白的过程中会产生很多纤维素，这些物质在水中是很难溶解的，在造纸时会产生大量的胶料废水。造纸厂污水的主要污染类型

造纸厂产生的污水中含有大量的悬浮物，这些悬浮物有的是可沉降的，有的是不可沉降的，还有一些有机物会直接排放到水中，如糖类物质和乙酸等。污水中还含有大量的碱性物质，这些物质中的pH值非常高。

我国的造纸厂一般采用的是碱法制浆的方法，这样就会产生大量的黑水，这些黑水占整个污水的90%以上。黑水中的主要成分是木质素和总碱。木质素是一种高分子物质，其在水中是很难溶解的。造纸厂产生的废水的物质含量非常得复杂，因为在造纸时使用的原料的种类是比较多的，在废水中还会含有大量的悬浮物质，这些物质包括树皮和草屑等。(本文由一体化污水处理生产厂家广东春雷环境工程有限公司采编，如有侵权行为请告知。)

在造纸行业的废水中，含有大量的化学物质，这些物质都有大量的毒性，而且这些物质具有沉淀的特点，容易挥发，这些有毒的物质进入到水中，通过微生物的分解后，水体中的溶解氧的含量就会降低，水中的含氧量就会减少，导致水中大量鱼类的死亡。当水中的溶解氧全部都消耗殆尽的时候，水中的有机物就会生成甲烷，水体就会发出异味，使生态平衡遭到破坏。

造纸厂产生的污水会对人体产生很大的危害，这些污水中含有大量的重金属物质，而且很多化学物品在污水中不会失效，对人体和环境产生很大的危害。如果造纸厂具有河流比较近，那么就会导致大量的废水直接排放到河流中，人们在喝了这些污染的水后对身体造成很大的危害，所以造纸厂尽量不要建设在河流的附近。造纸的原料一般为草杆和木浆，这些原料在废水中不易溶解，会形成大量的工业废水，在纸漂白的过程中，会形成很多的悬浮物质，很难分解，这些悬浮物会导致水环境的恶化，使水的颜色发生变化。这些悬浮物会将河道阻塞，导致水生生物不能正常的繁殖，使渔业的生产效率下降。造纸厂废水的处理方法

3.1 化学法

化学法主要是应用化学药品，能够将溶液的pH值进行调节，使废水的颜色正常，能够将废水中的耗氧量降低，减少固体悬浮物。

（1）氧化还原法

氧化还原法能够将污水中大量的有机物去除，通过加入氧化剂的方法，在化学反应发生时会产生电子的转移，将有害的物质转化成无害的物质。造纸厂的废水中懂得有机物会使污水产生颜色的变化，而且会出现异味，通过氧化还原法能够将这些问题去除。在污水中含有大量的重金属，也可以通过氧化还原反应使其转化成气体。氧化剂主要有氯气和漂白粉。还原法主要是处理污水中的汞元素的，可以将硫酸亚铁作为还原剂对汞元素进行处理。

（2）臭氧化分解法

氧化分解法是将污水中的有机物转化成无机物，将有毒的物质转化成无毒的物质。人们在使用臭氧作为氧化剂的时候，在对木素和纤维素进行分解时，其选择性是比较差的，在发生反应的过程中，氧元素反应中能够对分解发色基团进行选择。运用臭氧分解法直接能够对麦草浆黑水进行处理，但是，如果木素的含量过高，臭氧分解法就不能达到很好地效果。

（3）光催化氧化法

光催化氧化法是在一定的光照条件下进行的，使污水中的有机物与氧元素发生反应，从而能够将有机物转化成无机物的方法。在紫外光照射的条件下，会生成自由基，这种自由基的氧化性是很强的，能够将所有的氧化物都分解成一氧化碳和水，能够将污水中的有机物全部去除，在对有机物降解的过程中，其效果好，效率高，在使用时也不会产生重复性的污染。运用水解的方法制成氧化锡，其能够吸收更多的紫外光，在此基础上，能够提高光催化分解的效果，能够将有机物吸附。

在化学法处理造纸厂污水的方法中，除了养护分解法、光催化氧化法，还要超声空化法、临界值水养法等。

3.2 物化法

物化法中主要采用的方法有混凝法、吸附法和膜分离的方法。

（1）混凝法

在造纸厂的污水中含有大量的颗粒，这些颗粒由于具有很好地吸附作用，所以其表面是带电的。混凝法能够借助铝元素、铁元素和钙元素以及酰胺等高分子化合物，能够使之与污水只能够的悬浮物发生发生，将污水中的有机物中和，使污水中胶体粒子的电位降低，通过吸附的方法能够将污水中的颗粒污物沉淀，起到洁净污水的效果。现在，很多新型的无机化学混凝剂开始研发出来，人们可以运用聚合铝和聚合贴制作出无机混凝剂，另外，很多高分子混凝剂也开始投入使用。在使用混凝法处理造纸厂污水的过程中，也可以运用很多化学的药剂起到辅助的作用，将无机絮凝剂与有机絮凝剂结合在一起使用，能够使污水处理的效率更高。而且在相对分子质量较高的有机絮凝剂中，增加阳离子的数量，能够提高污水处理的效率。运用阳离子聚丙烯酰胺和聚合氯化铝一同使用处理污水，其去污率能够达到80%以上，透过率能够达到90%以上，而且在浓度比较高的污水下层，絮体是比较大的。(本文由一体化污水处理生产厂家广东春雷环境工程有限公司采编，如有侵权行为请告知。)

（2）吸附法

吸附法是借助物理方法，实现离子的交换，从而能够将污水中的污染物通过吸附和替换的方法，起到洁净的效果。一般使用的吸附剂有活性炭等，吸附法是实现离子的交换，在吸附的过程中，借助若阴离子树脂，能够提高污水处理的效果。一般是在酸性值比较大的污水中使用这种方法，在造纸厂进行漂白工艺的过程中，这种方法能够起到很好地污水过滤的效果。在污水处理的过程中，可以先运用吸附法进行处理，从而能够将污水中大量的悬浮物清除，防止这些悬浮物使吸附的孔隙发生阻塞问题。但是，吸附法使用过程中会消耗大量的成本，吸附剂是不具有再生性的，如果污水中污染物的浓度过高，吸附法是起不到良好的效果的。吸附法一般是用于污水的二次处理和深度处理中的。（3）膜分离法

膜分离法是一种新型的废水处理的方法，其处理方法是将污水放入到膜过滤器中，使其流过膜的表面，污水在与膜的表面接触的过程中，溶液可以直接通过过滤膜，但是那些污物就会分离出来。这种方法在对污水中的硫酸盐木浆进行处理的效果比较好，木浆的粒度是比较大的，通过膜分离的方法能够直接将其分解出来，能够使污水的颜色恢复正常，而且能够将污水中的固体全部去除，一般不需要二次处理。而且经过污水处理的渗透液还能够回收利用，这类装置的成本是比较低的，而且操作简单。

（4）离子交换法

离子交换法是采用固相离子，其重要作用是发挥交换剂的作用，使污水与具有相同电性的离子反应，从而能够产生离子的置换，将污水中的污染物质分离。

3.3 物理法

物理法是运用物理作用的方法，将污水中不能溶解的物质去除，而且能够将那些具有耗氧作用的污物去除，使污水的颜色恢复正常。在造纸厂废水处理的过程中，也可以借助现为促进剂的方法将污水中的固体颗粒去除，将污水中大量的纤维回收。可以采用气浮法、过滤法和挤压法等、气浮法能够使将空气以微小的气泡的形式注入到污水中，从而能够使气泡吸附污染物，然后气泡就会浮出水面，将水面上的污物清除即可。然后这些污物会以浮泡渣的形式存在，通过化学方法将其分析就可以达到效果。这种方法在污水处理中，一般可以对污水中的细小颗粒进行处理，如果污水中污染物的浓度过大，那么处理效果也是达不到要求的。现在，我国造纸厂在进行污水处理时一般使用的方法是浅层气浮法，制作了浅层气浮净水器，能够将造纸厂中产生的白水进行很好地处理。通过对造纸厂采用浅层气浮法清理污水的效果进行分析，可以发现这种方法能够借助混凝剂和絮凝剂的使用，提高污物的去除效果。浅层气浮法主要是运用于白水的处理中，成本低，效果好，在使用的过程中不会出现问题，具有较好的可行性，是一种比较可靠的污水处理设备。的是对大颗粒的污物的处理，如果要对污水进行进一步的净化，还需要进行二次处理。

3.4 生化法

生化法是借助微生物降解的方法，从而能够使有机物转化成无机物，在污水的处理中，使大量的微生物繁殖，为微生物的生长和繁殖创造良好的条件，从而能够提高有机物分解的效率。按照微生物使用的方法进行分类，其主要可以分为耗氧法、厌氧法和生物酶法。(本文由一体化污水处理生产厂家广东春雷环境工程有限公司采编，如有侵权行为请告知。)

（1）耗氧法

耗氧法，顾名思义，是借助耗氧微生物进行污水的处理，是在有氧气的环境下，通过讲解代谢的方法，将污水中的有机物去除，一般来说，经常使用的好氧处理方法有活性炭法、生物膜法和生物接触氧化的方法。在这些方法的基础上，对活性污泥的改进方法还可以借助序列活性污泥法，这种方法与传统的方法相比，其反应的原理是差不多的，但是操作方法上存在差异。序列活性污泥法主要运用的是间歇性起爆的方法，在反应池中进行污水的处理，先将污水与微生物反应，然后使污染物质发生沉淀，最后运用排水的方法将处理好的污水排除，将那些沉淀的污染物质清除。这种方法与其他的污水处理方法相比，其运用的设备只有反应池，设备的处理是比较简单的，而且设备比较小，不会占据太多的空间，能够减少造纸厂在污水处理方面的开支。而且设备在运行的过程中成本非常低，污水处理的效果非常好。这种方法主要是适用于在负荷变动的情况下，能够减少污泥的膨胀，而且，这种方法在起爆池中使用，能够防止一些细菌的滋生，具有明显的优势。

（2）厌氧法

厌氧法是在没有氧气的条件下，通过微生物分解的方式将造纸厂产生的污水清除的方法，厌氧的细菌能够从分子中获得能量，但是这种方法在使用时对环境的要求是比较高的，但是在使用时效果更好，能够使造纸厂获得更多的经济效益，所以，其在造纸厂中得到了广泛地应用。现在研发的方法主要有厌氧塘法、厌氧流动床法、厌氧膨胀床法等，这些方法都可以使污水中的有机物形成颗粒状的污泥，然后达到清除的效果。结语

造纸厂产生的污水量是非常多的，所以，在处理造纸厂产生的污水的时候，可以采用物理方法和化学方法结合，达到更好的处理效果，而且还可以通过微生物分解的方法，提高污水处理的效率。

参考文献：

污水处理系统设计 篇7

关键词：污水,处理,系统

1 系统规模

污水处理系统生产污水量按1000m3/h, 设计污水回收利用率不低于70%, 回收利用的水浊度低于70mg/L。

2 污水水质特性及水质分析

人工骨料生产系统污水按其来源可分为:筛分污水、棒磨污水、洗砂污水、脱水污水等, 加入的水量除部分消耗于生产过程外, 大部分将作为污水间接排放, 悬浮物主要为砂粒、混凝土残渣等。受纳水体为Ⅲ类水域功能区, 如不处理直接排放, 会污染河流水质, 影响水生生物的生存环境。

3 设计原则

(1) 认真贯彻执行国家关于环境保护的方针政策, 遵守国家有关法规、规范、标准。

(2) 根据污水水质和处理要求, 合理选择工艺路线, 要求处理技术先进, 处理出水水质达标排放。运行稳定、可靠。在满足处理要求的前提下, 尽量减少占地和投资。

(3) 设备选型要综合考虑性能、价格因素, 设备要求高效节能, 噪音低, 运行可靠, 维护管理简便。

(4) 污水处理站平面和高程布置要求紧凑、合理、美观, 实现功能分区, 方便运行管理。

4 工艺的选择

从进水水质的特性知道, 影响该污水水质的污染物主要为高悬浮物浓度。因此:对此类污水的处理主要围绕悬浮物的去除来考虑。一般去除污水中的悬浮物方法主要有砂滤、微滤机、反渗透法以及采用混凝沉淀法去除。选用不同的方法是根据悬浮物的状态和粒径来确定。本工程产生的污水为砂石污水, 其悬浮物主要为砂粒、混凝土残渣等, 因此, 确定该项目的处理工艺流程为:粗过滤+加药混凝+沉淀。

针对系统产生砂石污水水质特征, 具体分为以下几个方面。

(1) 预处理。

当污水进入污水处理系统, 通过链板刮泥设备对污水中大颗粒直径的悬浮物去除, 预计去除20%左右的悬浮物。链板式刮泥设备在让污水中大颗粒直径的悬浮物去除的同时, 又通过设备上数个刮板将沉在底部的悬浮物刮出设备外, 这就消除了由于不能及时排泥而导致系统不能连续正常运行的隐患。

(2) 加药絮凝。

预处理系统出水直接进入反应池, 并向反应池中投加PAC药剂, 通过搅拌机使絮凝剂与污水在反应池中充分混合, 使得污水中细小的砂粒和悬浮物形成粒径更大的絮状体, 从而使砂、水快速的分离开来。

(3) 辐流式沉淀池。

针对此类污水的特性, 辐流式沉淀池底部设有刮泥装置, 它能在污水中污泥不断沉降的过程中不间断的对底部污泥进行中心汇聚及搅动, 使得底部污泥区不会轻易板结, 为后续排泥提供了可靠保障。其具体措施是:当反应池中出来的污水通过辐流沉淀池四周的配水孔均匀分布的进入后, 水流在池中从周边向池中心流动, 在流动的过程当中, 污泥靠重力作用不断地沉淀。辐流沉淀池底部设0.2的坡度, 沉积下来的污泥通过重力作用向泥斗区流动, 考虑到砂石污水的比重大, 在辐流式沉淀池中设刮泥机, 且在池底中心泥斗内设有小刮泥板, 使污泥在沉降过程中易收集在中心泥斗, 便于污泥排出。辐流沉淀池沉淀下来的污泥通过渣浆泵连续打入厢式压滤机脱水处理。这样, 污水不断地流入, 上清液通过溢流流入清水池, 沉积下来的污泥通过渣浆泵泵入压滤机进行脱水。为避免排泥管堵塞, 在辐流式沉淀池和砂浆泵房修地下检修廊道, 便于人员检修 (此部分为工艺易发生事故部分, 修地下廊道方便检修可减少事故的发生) 。

本设计方案使整个污水处理系统能够连续、有效、可靠的稳定运行。

如图1所示。

处理后出水。本站污水经处理后, 达《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 一级标准 (COD≤100, SS≤70) , 可直接排放。为降低砂石加工厂运行成本, 本工程以污水回用为设计处理目标, 做到“零”排放。在事故风险等特殊情况下, 处理尾水可直接排放。

工艺选择的原则。选择污水处理工艺, 首先考虑处理工艺的实际效果, 必须使处理工艺的去除效果满足污水处理程度的要求, 使污水处理出水水质达标。

在选择污水处理工艺时, 还要考虑工艺的可靠性、稳定性。因为污水是不断变化的, 随时间的推移, 会在水质水量上产生一定的变化, 因此要求稳定、可靠的工艺。在保证达标的前提下, 则应考虑工艺的经济指标。投资少、运行费用低的工艺是人们的首选, 另外, 占地少、工艺流程短、运行管理方便亦是选择工艺时应注意的问题。

为达到环境保护对污水排放的要求, 实现细砂回收及污水回收利用和“零”排放标准, 污水经处理后被循环用于骨料的筛分冲洗。其工艺为砂石加工生产污水首先进入反应池, 水和絮凝剂在反应池内经搅拌机搅拌充分混合, 细小的悬浮物及胶体杂质在絮凝剂作用下形成较大的絮凝状颗粒, 出水进入辐流式沉淀池, 通过周边的配水孔, 均匀的从周边进入辐流式沉淀池, 污水中的絮体状颗粒沉淀到池底, 形成一定的污泥层, 此时用刮泥机将污泥刮至污泥斗内, 渣浆泵将沉淀下来的污泥打入厢式压滤机, 经厢式压滤机脱水后, 滤饼运往弃渣场, 等待最终处置。污泥脱水间的滤液及压滤机反冲洗出水自流回反应池, 沉淀池出水进入清水池, 通过加压泵将清水池中的水送至用水点, 若不回用时, 清水池出水通过排放口直接外排。

参考文献

[1]中华人民共和国水污染防治法.1996年修正.

[2]GB8978-1996, 污水综合排放标准[S].

[3]建设项目环境保护管理条例[S].1998, 1 2.

污水处理厂设计 篇8

随着城市污水处理治理力度的日渐深入, 排放标准对污水处理厂设计和运行的影响越来越重要,排放标准的科学性及可实施性愈来愈成为影响行业发展的重要因素。污水处理排放标准不仅仅包括标准的具体数值, 污水处理厂规模大小、取样方法以及评价方法对污水处理排放标准也有至关重要的影响。

目前，我国排水领域在污水处理工程设计方面已渐趋规范化，各设计阶段的深度及工程设计内容基本满足国家有关规定，设计参数的选择也基本符合国家和各部门的相关标准和规范，但仍然有一些问题需予以重视并值得探讨。

2.城市污水排放工程规划原则

(1)应妥善、科学地进行城市污水收集、排放流域的划分。城市排水工程设施规划要结合城市总体规划,从全局出发,统筹安排,使城市排水工程成为城市有机整体的重要组成部分。

(2)全面规划,合理布局,应有利于水环境的保护和水质的改善。应该把城市集中饮用水源地的保护放在首要位置。改善河道水质状况,维持河道的景观观瞻,在规划时应考虑“上下游结合”的原则。

(3)对于缺水城市,应考虑污水及污泥的资源化,考虑处理水的再利用。如补给河道和湖泊,供公园浇花灌草,利用再生的城市污水灌溉农田,或做工厂冷却水或工艺用水等。下水污泥作堆肥或制有机肥,供农作物及花卉、庭院之用。

(4)建立合理、完善的城市排水系统,有计划地兴建城市污水处理厂。要及时、快速、安全地收集和排放暴雨径流量与大量积雪,有效地收集、输送、处理、排放污水,确保城市正常的生产和生活秩序。

(5)充分考虑现状,尽量利用和发挥原有排水设施的作用,使新规划排水系统与原有排水系统合理的有机结合。

(6)与城市道路规划、地下设施规划、竖向规划、环境保护规划、防灾规划等专业规划密切配合,相互协调,处理好与其它地下管线的矛盾,有利于管线综合利用。

3.污水管网设计

城市污水管网担负着城市污水的收集和输送，是连接污水产生源和污水处理厂的重要的、不可缺少的環节，拟研讨的主要因素有以下几个方面：

（1）污水管网规划年限

一般污水主干管或次干管都沿城市主干道或支干道敷设，而且由于大多为重力流，较其它市政管线埋设深度深，因此改建和扩建较为困难。一般应按远期污水量设计，在一些大城市和经济发达城市可按远景污水量设计。此外，根据管线重要性不同，设计年限亦有差异，一般城市主干管设计年限长，一次建成后相当长时间不再扩建，次干管、支管和接户管等设计年限可依次降低。笔者认为污水管网在城市主要道路下铺设时，至少按20年考虑，大城市和经济发达城市宜采用年限更长，而不可与污水处理厂远期建设年限（一般为10年）相同，具体规划年限应与当地规划部门及相关部门研究后确定。

（2）排水体制

一般说，凡在新建市、区或扩建新区建设污水处理工程时，宜采用分流制；在已建成合流制排水系统的旧城区、小城镇等，宜将原合流制直泄式排水系统改造成截流式合流系统；在雨量稀少地区，如我国西北的部分地区或者边远小城镇，由于污水处理规模小，街道狭窄，两侧建筑密集，施工复杂，无条件修建分流制排水系统，也可考虑采用合流制排水系统。

值得注意的是，当截流倍数较大时，旱季和雨季污水量相差较大，污水处理厂的进水水量及水质都随之发生相应波动，造成冲击负荷，因此在污水处理厂工艺流程设计和设计参数选择时应对该水量、水质变化进行必要的分析和校核，保证处理厂出水稳定达标。

4.生物除磷脱氮

随着水体对富营养化的主要影响因素氮、磷指标的严格控制，生物除磷脱氮工艺已广泛应用于污水处理设计中。鉴于生物除磷和脱氮存在一定矛盾，比如脱氮过程中所需的硝化菌世代期长，污泥龄长；而除磷则通过剩余污泥的排除而实现磷的去除，污泥龄短。因此，设计时，如选用短泥龄，则硝化过程不完全，脱氮效果低下；反之，若选用长泥龄，也会导致糖质积累，使非聚磷微生物增长而降低了除磷效果。当前设计中在选择泥龄时多采用兼顾的方法，但除磷脱氮均不能达到最佳效果。当然，随着生物除磷脱氮技术的发展，除原有传统A2/O，A/O工艺外，又陆续开发了UCT倒置A2/O，OCO等实用工程新技术，使除磷脱氮效果有很大提高，最近又有新的研究成果－反硝化除磷，使反硝化脱氮与生物除磷有机的结合，是很好的可持续处理技术。但以工程设计而言，尚有以下几点看法仅供讨论：

（1）防止富营养化的主要因素是氮和磷，但是在这二者之间。磷的去除更为重要，这是因为自然界藻类中蓝藻的部分种类有着固氮能力，不仅能将水中的NH4__ N，NO3_N固定其中，而且可吸收空气中氮气，作为自身营养源；也就是说，即使处理水中降低了NO3 _N浓度，蓝藻仍可从大气中获得氮源；而磷则不同，一旦将其去除是不可逆反的。为此，为破坏藻类繁殖时所需营养盐的平衡，在除磷脱氮二者之间选择除磷作为重点是合理的。

（2）水中存在的总磷（TP），除正磷酸盐（PO4-P）以外，还有粒状磷和溶解性有机磷，其中粒状磷主要存在于微生物和SS中。当A/O除磷系统处理后出水SS较高时，由于粒状磷随水排出，往往不能达到预期的除磷效果。根据日本高度处理设施手册（草案），若要达到出水TP＜1mg/l，二沉池出水SS浓度则需＜10mg/l。因此，在A/O生物除磷工艺设计时，应根据最终出水SS浓度的要求，选用相适应的合理的设计参数，以保证除磷的效果。

（3）目前采用生物除磷工艺的多数设计中，均能充分考虑相关因素对除磷的影响，如进水BOD5/TP值，绝氧状态（既无O2也无NOX-N）污泥龄等，但有的设计往往忽略污泥处理系统磷的再释放现象，比如，仍采用重力浓缩池，上清液重又回入污水系统中，造成再释放的磷返回原系统而未得到去除。一般说，大型污水处理厂设有初沉池时，初沉池污泥可采用重力浓缩，剩余污泥则采用机械浓缩，中小规模污水处理厂，可一并采用机械浓缩；当大型污水处理厂污泥处理采用厌氧消化时，可将消化池上清液集中单独处理，该处理方法一般多采用化学法（如铁盐，铝盐，石灰法）。

5.结论

市政工程建设应该从具体情况出发，对于工业和生活污水进行适当地处理，本文只是从其中几个方面进行简单探讨，当然还有很多其他重要方面，需要在工作中继续学习和探讨。

（作者单位：沈阳宏实市政工程设计有限公司）