清水营煤矿（共3篇）
关于开展清水营煤矿第五届安康杯篮球运动会的
通 知
在全矿上下紧密贯彻落实两级公司、矿安全工作会议精神及“全国学神华，全区国企学神宁，清矿怎么干”大学习、大讨论、大实施活动之际，矿工会按照年初安排，决定举办第五届篮球运动会，旨在进一步丰富员工文化体育生活，鼓舞员工士气，发扬团队精神，凝心聚力，为全面完成今年各项生产任务奠定强有力的群众基础。现就具体事宜通知如下：
一，活动主题
凝人心 聚合力 促团结 鼓干劲 二，活动组委会 组 长:张建华
副组长:闫新建 马占云 牛兴鹏 许德立
成 员:李德民 郑大伟 陈玉琪 蔡向东 马宏武 张明智 甄景波 吴向隆 各基层区队队长及党支部书记 执行理事:张崇银 马金虎 秘书长:孙忠德
裁判员:孙忠德 马金虎 赵修春 马军 贾小军 杨海 牛冲 计录员:谢婷婷 余 凤 后勤服务:王丽萍 巨惠珍 梁海瑛 马 燕 徐秋菊 各基层分工会主席
三、活动时间安排：
1.赛程抽签时间：2012年4月16日上午9：00； 2.篮球比赛开幕式时间：2012年4月20日上午9：40 3.比赛时间：2012年4月20日至2012年4月28日
四、比赛地点： 清水营煤矿文体中心
五、参赛队：
参赛队共有24个队，其中男队18个队，女队6个队。
六、比赛赛制：
1、第一阶段：小组赛
（1）所有参赛队通过抽签分成四个小组，每组4支队，排定比赛场次，进行小组赛。
（2）循环赛每个小组前两名出线，进入第二阶段比赛；（3）成绩计算
A、胜一场得2分，负一场得1分，弃权0分；
B、两队之间排列名次的顺序依次为：积分、相互间胜负关系、净胜分；
2、第二阶段：淘汰赛
两个小组循环赛成绩第一名对另一小组第二名分别进行交叉比赛，胜者进行决赛，争夺冠军，负者争夺第三名。
3、比赛时间
比赛时间共1小时，分4节进行，每节15分钟（含暂停、换人时间）
1-2节，3-4节之间休息3分钟，2-3节之间（上下半场间）休息5分钟。
七、比赛规则 1、24秒不判罚，但领先的一队明显故意延误时间时，予以判罚；
2、个人累计6次犯规罚下场5分钟，重新上场后个人犯规重新计算。有下列情况的，本场比赛罚下场：
（1）语言攻击、侮辱、谩骂球员、裁判及工作人员的；（2）故意以危险动作攻击、殴打他人的。3、3秒违例对进攻不构成威胁的，不予判罚；
4、一队半场比赛累计犯规10次（不含10次）以上，开始进行罚球。上半场的累计犯规次数不计入下半场。
5、换人、暂停规定：
（1）换人必须在换人区（记录台前方）进行；
（2）队员和领队不得向裁判员提出换人、暂停申请，必须提前告知记录台，由记录台通知裁判，死球时才能换人、暂停；
（3）换人、暂停只能由领队或领队指定的场下队员提出。
6、每节每队可以叫一次暂停，暂停时间1分钟。
7、为有效制止比赛迟到现象，实行该场罚分规定，具体如下：（1）迟到3分钟（含）以内，罚3分；（2）迟到5分钟（含）以内，罚5分；（3）迟到10分钟（含）以内，罚10分；
（4）迟到10分钟以上（不含10分钟），以该队弃权处理。
八、具体要求：
（1）每队限报12人（含领队、教练），最少不得低于8人；（2）请于4月11日前，将队员名单报送工会。（队员号码编号从4号开始）
（3）4月16日进行抽签，召开领队会议
（4）所有参赛球队应统一服装，并在服装前后印制（或粘贴）号码
关键词：锚注工艺,软岩巷道,维修加固
1 引言
清水营煤矿副立井马头门围岩为泥岩、砂岩, 容易风化, 地质条件较差;同时在马头门周围巷道淋水大, 弱化了围岩强度, 普通锚杆支护后不能有效控制巷道变形。为解决这个问题, 我矿在对该巷道进行锚网重新支护并喷浆后, 对该巷道进行了注浆加固, 提高了围岩自身承载力, 从根本上改善了围岩力学性质, 保证了维护加固质量和施工安全。
2 清水营煤矿副立井马头门软岩巷道简介
清水营煤矿副立井马头门布置水平为+786m水平, 巷道埋深600m。该巷道顶底板岩性主要以砂岩及粉砂岩, 泥岩次之, 并有泥岩或炭质泥岩的伪顶、伪底。主要特征是 (1) 岩石松散、破碎; (2) 岩石易风化, 泥化, 遇风成沙、遇水成泥; (3) 岩石夹矸多, 岩性变化大, 夹矸层附近岩石缝隙多, 易片帮; (4) 煤层顶底板岩层自身承载力小, 抗拉、抗压、抗剪切力性能差。
3 清水营煤矿副立井马头门软岩巷道支护发展
针对该巷道变形情况先后采用了锚网喷、锚网喷+钢支架 (包括工字钢和32#U型钢) 方式进行加强支护。锚网喷巷道在喷浆封闭两三个月后巷道浆皮脱落严重, 顶板掉包;锚网喷+钢支架的支护方式提高了支护强度, 但在巷道底板吸水膨胀产生底臌后, 巷道钢支架棚腿被压倾斜、突出, 部分严重地段钢支架被压成麻花状。在这种情况下, 决定采用锚注支护方式对该巷道进行维修加固。
4 锚注加固技术在副立井马头门的应用实践
4.1 注浆加固方案
本着安全可靠、及时、便于实施和经济合理的原则, 采用高强锚杆+注浆锚杆+混凝土反底拱地坪的方案对副立井马头门进行加固维护。
4.2 工艺流程及加固材料的选择
4.2.1 工艺流程
注浆堵水 (选用Φ30×80mm注浆管, 浆液水灰比为0.7的水泥单液浆, 先行壁后封浆) →钻安高强锚杆→注浆锚杆加固→锚杆外露部分防锈处理→反地拱地坪加固→喷射混凝土表面修平。
4.2.2 加固材料选择
(1) 高强锚杆:采用KMG500矿用锚杆钢筋, 外端加工螺纹长度100mm, 螺母配套, 长度4m, 每根锚杆的预紧力达到100KN。
(2) 托盘:采用Q235钢板制作, 规格为150×200×12mm。
(3) 树脂药卷:MSZ2335, 每根锚杆使用5节。
(4) 注浆锚杆:选用ML50×27mm螺旋式注浆锚杆, 全长3m, 并有配套止浆塞、托盘及螺母。
(5) 注浆液配制:采用P.O42.5R普通硅酸盐水泥, 水灰比0.6, 2%高效早强减水剂配制注浆液。
(6) 混凝土反底拱地坪:先浇筑100mm厚的混凝土反底拱基础, 然后全断面铺设一层φ20mm建筑用螺纹钢网, 网目规格为250×250mm, 搭接长度600mm, 横筋和竖筋交叉处用20#建筑用铅丝捆绑牢靠;然后再在螺纹钢网上浇筑中间矢高700mm, 两侧厚400mm、强度为C20的混凝土地坪, 最终形成中间矢高800mm, 两侧厚500mm混凝土反底拱地坪结构。
4.3 注浆顺序
先注两帮底角, 再注两墙, 后注拱部, 从下向上对称依次进行;用两台注浆泵同时对称注浆。采用隔排注浆, 按先单后双的间隔复注方式;钻孔后, 一对注浆锚杆施工完成, 再钻下一对锚孔。工序为 (1) 按间排距钻注浆孔→ (2) 压风扫孔→ (3) 安装注浆锚杆及止浆塞→ (4) 安装球形阀及注浆管→ (5) 开泵注浆→ (6) 达到注浆参数时停止注浆→ (7) 30分钟后卸下球形阀→ (8) 安装托盘拧紧螺母。
4.4 注浆质量检测
沿巷道每3m布置一个检测面, 每断面布置三根注浆锚杆, 拱顶1根, 拱基线处各1根, 进行检测。当出现1根注浆压力小于1MPa、注入水泥量大于50kg时, 表明原注浆未注满或围岩裂隙未充实, 应在3m范围内补打注浆锚杆重注。
5 改进建议
5.1 软岩巷道支护是个系统工程, 要求在巷道设计、掘进、工程质量及后期维护上必须采取系统考虑才能取得较好的效果。
5.2 在软岩巷道支护中要特别注意对底板的加强支护, 该巷道加固过程中通过中间厚800mm、两帮厚500mm的钢筋网混凝土反底拱构造有效治理了巷道底臌, 减少了因底臌因素造成的巷道整体变形。
5.3 软岩巷道掘进中必须不断提高光面爆破技术, 减少巷道围岩扰动和松动圈范围, 提高围岩自身承载力。
5.4 软岩巷道必须提高一次支护强度, 提前预留巷道变形量。
6 加固效果分析
副立井马头门锚注加固后, 按照要求进行矿压观测。经过一个多月的观测, 围岩基本趋于稳定, 无明显矿压显现。经过注浆加固的巷道, 涌水量减少, 只有极少数地方有滴淋水现象, 堵水效果好, 改善了井下施工条件。
7 结论
注浆作为改善岩土性质的重要技术, 能在原位对岩土进行加固或改性, 广泛应用于各种以堵水和加固为目的的岩土工程中。锚注加固技术在清水营煤矿副立井马头门支护巷道中的成功应用, 证明高强锚杆和注浆技术联合起来的锚注施工工艺作为一种新的支护方式, 在宁东地区复杂地质条件下有着很广泛的应用前景。
参考文献
[1]杨新安, 陆士良, 葛家良。软岩巷道锚注支护技术及其工程实践, 岩石力学与工程学报, 16 (1997) , 171-177.
关键词：锚喷支护,支护参数,数值分析
0前言
在巷道支护参数分析及评价方面, 杨营煤矿首先按照理论方法计算锚喷支护参数, 然后采用数值模拟手段对支护参数进行模拟分析, 预测支护参数是否科学合理, 最后结合现场实践情况, 对锚喷支护巷道的参数设计及其支护效果进行综合评价。
1 支护效果的数值模拟评价
1.1 依托巷道概况
1.1.1 巷道基本概况
本巷道为杨营煤矿井底车场水仓及通道, 巷道设计长度:内水仓全长236.7m、外水仓全长351.1m, 水仓联络巷47.192m, 工程量共计635m。依次穿过九灰及九灰底板细砂岩、十灰及十灰顶板泥岩。九灰及其底板砂岩由一层灰岩和一层砂岩组成, 总厚度8.43m;灰岩厚0.83m, 为薄层灰岩, 岩性致密, 见溶蚀现象, 裂隙较发育, 裂面见方解石细脉;砂岩总厚7.60m, 泥质胶结, 裂隙不发育。十灰+岩浆岩含水层由一层灰岩和一层岩浆岩组成, 总厚度17.4m;灰岩厚6.20m, 为厚层灰岩, 岩芯较完整, 局部裂隙较发育;岩浆岩厚11.20m, 中细粒结晶结构, 局部裂隙发育, 局部破碎。
1.1.2 巷道形状及支护方案
水仓巷道为一条直墙半圆拱形岩石巷道。巷道荒宽4.1m, 荒高3.65m。支护方式采用锚、网、索、喷联合支护。计算依托巷道的支护参数如下:
(1) 依据单体锚杆悬吊理论, 锚杆长度可由以下公式进行计算:
锚杆长度l=l1+KH+l2, 取2400mm;
式中:l为锚杆长度, m;K为安全系数 (一般取2) ;l1为锚杆外露长度, m, 取决于锚杆类型及构造要求等, 一般取0.15m;H为软弱岩层厚度, m;l2为锚杆锚固长度, m。
(2) 根据锚杆杆体的抗拉力等于锚杆实际锚固力确定锚杆体直径:
式中:L为巷道顶板朝着工作面方向暴露长度, cm;m为锚固的岩层厚度, cm;N为在顶板暴露长度L、宽度为1m的顶板面积上锚杆的根数;r为岩体容重, k N/cm3。
(3) 依据锚杆悬吊作用理论, 计算锚杆间距公式如下:
式中:a为锚杆间距, m;γ为岩石平均容重, k N/m3;k为应力集中系数;l为被锚固岩体的长度, m。
(4) 锚索长度的确定, 大多依靠经验和工程类比。但以下理论公式可作为参考依据:
锚索长度La=la1+la2+la3=6.25m, 取6300mm;
式中:la为锚索长度, m;la1为锚索外露长度, 取0.3m;la2为锚索有效长, m;la3为锚索锚固长度, 取2.0m。
(5) 喷射混凝土厚度主要由粘结条件所控制, 其计算公式可以简化如下:
式中:h为喷射混凝土厚度, cm;u为危岩周边长度, cm;G为危岩重量, kg;K为计算安全系数, 一般取3.0;RLu为喷射混凝土的计算粘结强度, MPa。
结合实际情况及工程经验, 锚杆选用高强预应力锚杆, 规格为Φ20×2400mm, 均匀布置, 间排距为950×900mm。金属网网片由Φ6mm钢筋焊制, 网格100×100mm, 网片规格1400×1000mm。锚索型号Φ17.8×6300mm, 锚索间排距2750×2750mm, 在拱部布置2根。混凝土强度等级标号C20, 喷厚150mm。
1.2 数值模型的建立
实测杨营煤矿原岩应力场的第一主应力为水平应力, 最大水平主应力约为垂直应力的1.31倍, 最大水平主应力为最小水平主应力的2.39~2.97倍, 垂直应力与按照上覆岩层厚度和容重计算的垂直应力相近。不考虑地下水活动的影响, 模型左右两侧限制水平位移, 底部限制垂直移动, 顶边界施加竖向初始应力。进行网格划分后的几何模型如图1所示。
1.3 数值模拟参数
计算模型的岩层组物理力学性质指标从上往下见表1。
1.4 模拟结果与分析
1.4.1 应力计算结果
在底板围岩内部出现了小范围的拉应力, 受拉区厚度约为0.1m, 量值很小, 最大拉应力为0.89Mpa;顶拱以及两侧边墙没有出现拉应力区。最小主应力图见图3, 由图可见, 巷道四周大部分围岩处于受压状态, 最大压应力的量值也不大。因此, 支护后的应力分布较为有利巷道的稳定。
1.4.2 位移结果
巷道周边位移量值都不大, 两侧边墙的位移值比顶底板位移值大, 且左侧边墙大于右侧边墙, 左侧边墙处位移值最大为14.8mm;巷道底板处位移量值小于顶板, 顶板处位移量值约为10mm, 而底板只有4mm。对于煤矿巷道而言, 上述变形量值均不大。
1.4.3 塑性区分布与锚杆受力分析
巷道周围出现不同程度的塑性区。顶拱围岩的塑性区厚度最大, 约为1.6m, 底板、右侧边墙、左侧边墙分别为1.5m、1.4m、1.2m。
对于锚杆、锚索受力, 由数值计算结果可知:顶拱中心锚杆轴力为103.54k N, 其余位置锚杆的轴力从93.3k N到102.0k N大小不等;左侧边墙锚杆轴力为105.6k N;右侧边墙锚杆轴力为119.2k N左右;锚索轴力最大值为442.9k N。由此可见, 锚杆、锚索的轴力都在正常范围。同时可见, 岩层条件比较好的位置, 锚杆受力较小, 岩层条件较差的位置, 锚杆受力相对较大。
从整体上来看, 支护结构受力适中, 充分发挥出了应有的锚固作用, 且锚杆、锚索穿透塑性区锚固在稳定岩层上, 有效的控制了巷道围岩的变形及破坏。
2 设计方案实践反馈
杨营煤矿井底车场水仓及通道施工2年后, 整条巷道没有出现片帮、冒顶现象, 锚杆、锚索受力没有出现失效破坏。实践证明, 本支护方案是成功的。
3 结论
3.1本文介绍的支护参数理论设计方法非常适合杨营煤矿, 依据此方法可以计算出较为合理的支护参数, 可以保证杨营煤矿巷道的安全使用;
3.2数值模拟是在支护参数应用于实践之前很好的检验方法, 可为优化支护参数合理设计提供依据, 是锚喷支护参数检验的有效途径;
3.3理论计算、数值模拟及现场实践相结合的体系是一套非常科学、合理的支护参数分析及评价体系, 可以很好的预测巷道的变形情况以及支护效果, 确保巷道的长期安全使用。
参考文献
[1]康红普, 王金华, 林健.煤矿巷道支护技术的研究与应用[J].煤炭学报, 2010, 35 (11) :1809-1814.
